大跨度超万吨级连续箱梁桥平转施工技术

大跨度超万吨级连续箱梁桥平转施工技术姓名：张文学单位：北京工业大学建筑工程学院电话：邮箱：报告大纲1、项目提出背景及意义

2、项目主要研究内容3、结论及展望4、项目研究成果及效益报告大纲2、项目主要研究内容2.1连系梁桥平转施工关键工艺2.2连续箱梁不同分段长度对主梁受力影响研究2.3转体梁段拆除方式及其影响分析2.4连续箱梁转体施工临时固结结构设计2.5大跨度连续箱梁桥转体监测技术研究2.6大跨度连续梁桥平转稳定性研究1、项目背景及意义1.1项目背景1、项目背景及意义1.1项目背景1、项目背景及意义1.1项目背景

1、项目背景及意义1.2项目意义北京近些年转体施工桥梁情况桥名桥型转体吨位年代北京石景山斜拉桥混凝土斜拉14000t2003年张家湾桥刚构4800t2006年地铁5号线清河桥斜拉桥－2008年西6环丰沙跨铁路桥斜拉桥1500t2008年地铁亦庄跨5环桥刚构2000t2010年轨道房山线高架桥4座刚构2600t2010年1、项目背景及意义1.2项目意义以长平高速微子立交桥为依托工程，深入开展大跨度连续箱梁桥转体关键技术研究工作，为今后山西省的桥梁设计和施工提供技术参考。该项目的研究成果可以为今后我省桥梁设计、施工提供更多的桥型选择，不仅可以节约建设成本，而且减少了对桥下交通的影响，具有较好的社会效益和实际经济效益。该课题的研究成果不仅可以服务于山西省，增强山西省在大跨度桥梁施工技术领域的技术水平，提高本省桥梁施工企业的竞争力，而且可以为全国同类工程提供参考。报告大纲1、项目提出背景及意义

2、项目主要研究内容3、项目研究成果及效益4、结论及展望

2、研究内容

2.1—连系梁桥平转施工关键工艺依托工程介绍微子立交桥主桥跨度为72+120+72m变截面连续梁,主桥在13号和14号墩之间跨越既有邯长铁路和远期规划铁路，与既有邯长铁路里程斜交，交角为69.6°。14号墩侧采用支架原位现浇法施工，13号墩侧采用平行于铁路方向的支架现浇施工，然后转体就位合拢的施工方法。转体重量达12300t。2、研究内容

2.1—连系梁桥平转施工关键工艺依托工程介绍

①设计荷载：公路-Ⅰ级。②道路等级：高速公路。③设计基准期：100年。④路面坡度：桥面横坡±2.0%；最大纵坡2.94%。⑤铁路净空≥8.2m；公路净空≥5.0m。⑥桥梁标准断面宽：26.0m。⑦设计行车速度：100km/h。⑧抗震设防烈度：7度。2、研究内容

2.1—连系梁桥平转施工关键工艺依托工程介绍

主梁采用C50混凝土，其中转体施工段为（59+59）m，由0号节段～4号节段组成，长度分别为20m、2×12m、2×12m、2×12m、2×13m。后由于工期紧张，1号节段和2号节段合为一段，3号节段和4号节段合为一段，最终主梁转体施工段由0号节段～2号节段组成，长度分别为20m、2×24m、2×25m。2、研究内容

2.1—连系梁桥平转施工关键工艺转体构造下转盘上转盘临时撑腿球铰

转轴2、研究内容

2.1—连系梁桥平转施工关键工艺转体结构施工步骤及要求1）安装定位下球铰骨架2）安装及定位下球铰2、研究内容

2.1—连系梁桥平转施工关键工艺转体结构施工步骤及要求

3）转体下盘混凝土浇筑完毕4）吊装定位转动芯轴2、研究内容

2.1—连系梁桥平转施工关键工艺转体结构施工步骤及要求

5）下球铰聚四氟乙烯滑动片安装6）吊装上球铰2、研究内容

2.1—连系梁桥平转施工关键工艺转体结构施工步骤及要求

7）上转盘一次混凝土浇筑8）放置临时撑脚2、研究内容

2.1—连系梁桥平转施工关键工艺转体结构施工步骤及要求

9）牵引索10）牵引反力座2、研究内容

2.1—连系梁桥平转施工关键工艺预应力摩阻损失测试1）管道摩阻损失测试两边取对数可得 2、研究内容

2.1—连系梁桥平转施工关键工艺预应力摩阻损失测试1）管道摩阻损失测试不考虑摩阻系数μ和ｋ的变异，利用最小二乘原理，试验误差最小时的μ和ｋ应使下式取得最小值： 2、研三究内三容2.三1—连系三梁桥三平转三施工三关键三工艺预应三力摩三阻损三失测三试1）管三道摩三阻损三失测三试故有三：2、研三究内三容2.三1—连系三梁桥三平转三施工三关键三工艺预应三力摩三阻损三失测三试2）锚三口及三喇叭三口摩三阻损三失测三试2、研三究内三容2.三1—连系三梁桥三平转三施工三关键三工艺箱梁三现浇三支架2、研三究内三容2.三1—连系三梁桥三平转三施工三关键三工艺箱梁三现浇三支架2、研三究内三容2.三1—连系三梁桥三平转三施工三关键三工艺箱梁三现浇三支架2、研三究内三容2.三2—箱梁三不同三分段三长度三对主三梁受三力的三影响三研究工程三案例三回顾1）崇遵三高速三公路三楚米Ⅰ号大三桥转三体施三工图梁段三长度三从根三部至三边墩三分别三为10三×4三m、1×三2m、3×三3m、1×三1m2、研三究内三容2.三2—箱梁三不同三分段三长度三对主三梁受三力的三影响三研究工程三案例三回顾2）兴郭三路跨三苏嘉三杭高三速公三路特三大桥三施工三图0#段长10三m，1～7#段长6m，8#段长10三.5三2m2、研三究内三容2.三2—箱梁三不同三分段三长度三对主三梁受三力的三影响三研究工程三案例三回顾3）三哈大三客专三运粮三河特三大桥三施工三图三段三梁段三长度三分为19ｍ、三（2×三18三.5）m和（2×三21）m，合三拢段三长度三为2.三0ｍ，三边跨三搭支三架现三浇直三线段三长度三为9.三75ｍ2、研三究内三容2.三2—箱梁三不同三分段三长度三对主三梁受三力的三影响三研究工程三案例三回顾4）高浪三路CQ三1标跨三沪宁三高速三公路三特大三桥施三工图转体三部分三箱梁三长2×三60三m，除0﹟节段三外分三为7对梁三段，三均采三用支三架对三称逐三段浇三筑施三工2、研三究内三容2.三2—箱梁三不同三分段三长度三对主三梁受三力的三影响三研究依托三工程三介绍微子三立交三桥转三体段三为（59三+5三9）m，由0号节三段～4号节三段组三成，三长度三分别三为20三m、2×三12三m、2×三12三m、2×三12三m、2×三13三m，后三由于三工期三紧张三，1号节三段和2号节三段合三为一三个节三段，3号节三段和4号节三段合三为一三个节三段，三最终三主梁三转体三现浇三段由0号节三段～2号节三段组三成，三长度三分别三为20三m、2×三24三m、2×三25三m。2、研三究内三容2.三2—箱梁三不同三分段三长度三对主三梁受三力的三影响三研究不考三虑箱梁三与模三架耦三合效三应最大三悬臂三状态三转体三段各三单元上缘三应力对比三图最大三悬臂三状态三转体三段各三单元下缘三应力对比三图2、研三究内三容2.三2—箱梁三不同三分段三长度三对主三梁受三力的三影响三研究不考三虑箱梁三与模三架耦三合效三应最大三悬臂三状态三各节三点累三计竖向三位移对比三图最大三悬臂三状态三各节三点累三计水平三位移对比三图2、研三究内三容2.三2—箱梁三不同三分段三长度三对主三梁受三力的三影响三研究考虑箱梁三与模三架耦三合效三应假定三现浇三梁与三底模三支架三摩阻三系数三为：0.三03，0.三1，0.三3，1.三0，分三别计三算最三大悬三臂状三态转三体段三的应三力和三位移三。计算三模型三采用三依托三工程三实际三施工三的分三段情三况—“分三三段浇三筑砼三”。2、研三究内三容2.三2—箱梁三不同三分段三长度三对主三梁受三力的三影响三研究考虑箱梁三与模三架耦三合效三应考虑三不同三模板三与混三凝土三间约三束情三况各三单元上缘三应力对比三图2、研三究内三容2.三2—箱梁三不同三分段三长度三对主三梁受三力的三影响三研究考虑箱梁三与模三架耦三合效三应考虑三不同三模板三与混三凝土三间约三束情三况各三单元下缘三应力对比三图2、研三究内三容2.三2—箱梁三不同三分段三长度三对主三梁受三力的三影响三研究考虑箱梁三与模三架耦三合效三应模板三混凝三土之三间不三同摩三擦系三数时三各单三元上三缘应三力对三比图2、研三究内三容2.三2—箱梁三不同三分段三长度三对主三梁受三力的三影响三研究考虑箱梁三与模三架耦三合效三应模板三混凝三土之三间不三同摩三擦系三数时三各单三元下三缘应三力对三比图2、研三究内三容2.三2—箱梁三不同三分段三长度三对主三梁受三力的三影响三研究考虑箱梁三与模三架耦三合效三应考虑三不同三模板三与混三凝土三间约三束情三况各三节点三累计三水平三位移三对比三图2、研三究内三容2.三2—箱梁三不同三分段三长度三对主三梁受三力的三影响三研究考虑箱梁三与模三架耦三合效三应考虑三不同三模板三与混三凝土三间约三束情三况各三节点三累计三竖向三位移三对比三图2、研三究内三容2.三2—箱梁三不同三分段三长度三对主三梁受三力的三影响三研究考虑箱梁三与模三架耦三合效三应模板三混凝三土之三间不三同摩三擦系三数时三各节三点累三计水三平位三移对三比图2、研三究内三容2.三2—箱梁三不同三分段三长度三对主三梁受三力的三影响三研究考虑箱梁三与模三架耦三合效三应模板三混凝三土之三间不三同摩三擦系三数时三各节三点累三计竖三向对三比图2、研三究内三容2.三2—箱梁三不同三分段三长度三对主三梁受三力的三影响三研究小结在不三考虑三现浇三梁与三底模三支架三之间三摩阻三力的三情况三下，三不管三分几三段浇三筑混三凝土三，最三大悬三臂状三态转三体段三各单三元截三面应三力相三差不三大。在不三考虑三现浇三梁与三底模三支架三之间三摩阻三力的三情况三下，三不同三分段三施工三的主三梁竖三向位三移是三不同三的，三因此三主梁三的预三拱度三也是三不同三的，三施工三过程三中应三根据三不同三的分三段长三度确三定不三同的三立模三标高三。现浇三箱梁三与模三架之三间的三耦合三作用三对箱三梁的三有效三应力三和预三应力三张拉三引起三的位三移均三有较三大影三响。三施工三时尤三其张三拉预三应力三筋时三必须三考虑三现浇三梁与三底模三支架三之间三的耦三合约三束影三响。三转体三段支三架施三工应三设法三降低三现浇三梁与三底模三支架三之间三的耦三合作三用，三尽可三能使三更多三的模三板与三结构三脱离三，使三实际三施加三的预三应力三与设三计状三态接三近一三致。2、研三究内三容2.三3—转体三梁段三支架三拆除三方式三及其三影响三分析支架三拆除三方式三对箱三梁节三段应三力的三影响不同三落架三方式三的转三体段三脱架三后各三单元上缘三应力对比三图2、研三究内三容2.三3—转体三梁段三支架三拆除三方式三及其三影响三分析支架三拆除三方式三对箱三梁节三段应三力的三影响不同三落架三方式三的转三体段三脱架三后各三单元下缘三应力对比三图2、研三究内三容2.三3—转体三梁段三支架三拆除三方式三及其三影响三分析支架三拆除三方式三对主三梁应三力监三控措三施的三影响主梁三悬臂三根部三截面上缘三应力随施三工过三程变三化图主梁三悬臂三根部三截面下缘三应力随施三工过三程变三化图2、研三究内三容2.三3—转体三梁段三支架三拆除三方式三及其三影响三分析支架三拆除三方式三对主三梁应三力监三控措三施的三影响主梁L/三4截面上缘三应力随施三工过三程变三化图主梁L/三4截面下缘三应力随施三工过三程变三化图2、研三究内三容2.三3—转体三梁段三支架三拆除三方式三及其三影响三分析支架三拆除三方式三对主三梁位三移影三响分三析最大三悬臂三状态三各节三点累三计水平三位移对比三图最大三悬臂三状态三各节三点累三计竖三向位三移对三比图2、研三究内三容2.三3—转体三梁段三支架三拆除三方式三及其三影响三分析分节三段落三架与三一次三同时三落架三支三架受三力分三析分节三段与三一次三同时三落架三过程三中支三架所三受最三大荷三载对三比图2、研三究内三容2.三3—转体三梁段三支架三拆除三方式三及其三影响三分析不同三落架三顺序三对支三架受三力影三响不同三落架三顺序三对支三架所三受最三大荷三载对三比图2、研三究内三容2.三3—转体三梁段三支架三拆除三方式三及其三影响三分析不同三落架三顺序三对支三架受三力影三响不同三落架三顺序三对支三架所三受最三大荷三载与三支架三最大三标准三荷载三百分三比图2、研三究内三容2.三3—转体三梁段三支架三拆除三方式三及其三影响三分析小结分段三施工三支架三拆除三方案三要经三过准三确的三计算三，不三同的三落架三方式三对于三支架三的受三力影三响相三当大三，拆三除方三式选三择不三当部三分支三架受三力远三超出三支架三最大三标准三荷载三，当三部分三模板三与支三架要三先期三拆除三时，三必须三考虑三荷载三重分三布对三支架三影响三。一次三落架三时中三间节三段结三构的三变形三有可三能无三法检三测与三评价三，使三得后三期结三构的三不确三定性三及风三险有三所增三加。三而分三节段三落架三时，三每一三节段三施工三时都三有悬三臂状三态，三边界三条件三明确三，可三以真三实地三反映三出每三一节三段施三工效三果。2、研三究内三容2.三4—连续三箱梁三转体三施工三临时三固结三结构三设计临时三固结三结构三的作三用及三结构三形式连续三箱梁三与连三续刚三构对三比2、研三究内三容2.三4—连续三箱梁三转体三施工三临时三固结三结构三设计悬臂三施工三临时三固结三结构三失效三事故2、研三究内三容2.三4—连续三箱梁三转体三施工三临时三固结三结构三设计悬臂三施工三临时三固结三结构三形式悬臂三施工三临时三支墩三图2、研三究内三容2.三4—连续三箱梁三转体三施工三临时三固结三结构三设计悬臂三施工三临时三固结三结构三形式悬臂三施工三临时三支座三图2、研三究内三容2.三4—连续三箱梁三转体三施工三临时三固结三结构三设计箱梁三施工三阶段三临时三固结三结构三受力三研究2、研三究内三容2.三4—连续三箱梁三转体三施工三临时三固结三结构三设计计算三模型三一2、研三究内三容2.三4—连续三箱梁三转体三施工三临时三固结三结构三设计计算三模型三二考虑三到结三构的三实际三情况三，假三设箱三梁0号块三的刚三度无三限大三，每三侧临三时支三墩的三竖向三抗压三刚度三为，三永久三支座三的竖三向抗三压刚三度为三，此三时临三时支三墩的三受力三情况三如下三：2、研三究内三容2.三4—连续三箱梁三转体三施工三临时三固结三结构三设计计算三模型三二2、研三究内三容2.三4—连续三箱梁三转体三施工三临时三固结三结构三设计计算三模型三二2、研三究内三容2.三4—连续三箱梁三转体三施工三临时三固结三结构三设计计算三模型三三施工三期间三考虑三永久三支座三的作三用，三但靠三近偏三压荷三载一三侧的三临时三支墩三被压三碎退三出工三作。三考虑三到结三构的三实际三情况三，设三箱梁0号块三的刚三度无三限大三，每三侧临三时支三墩的三竖向三抗压三刚度三为，三永久三支座三的竖三向抗三压刚三度为三，此三时临三时支三墩的三受力三情况三如下三：2、研三究内三容2.三4—连续三箱梁三转体三施工三临时三固结三结构三设计计算三模型三三2、研三究内三容2.三4—连续三箱梁三转体三施工三临时三固结三结构三设计临时三固结三结构三设计三及施三工要三点对以三上3种临三时固三结结三构设三计计三算模三型的三比较三可知三，对三于临三时固三结结三构按三照模三型计三算模三型一三和三三计算三时临三时固三结结三构的三抗拉三和抗三压承三载力三最大三设计三值分三别为2、研三究内三容2.三4—连续三箱梁三转体三施工三临时三固结三结构三设计临时三固结三结构三设计三及施三工要三点1）抗三压设三计：三考虑三永久三支座三参与三受压三承载三，采三用计三算模三型二三进行三设计三计算三，此三时临三时固三结结三构的三抗压三设计三荷载三为2）抗三拉设三计：三考虑三到临三时固三结结三构的三抗拉三设计三多采三用螺三纹钢三或精三轧螺三纹钢三结构三，只三要做三好抗三拉材三料的三锚固三措施三，一三般均三容易三实现三在墩三顶布三设，三其拆三除施三工比三较简三单，三而且三抗拉三一旦三失效三，没三有第三二道三保护三措施三，将三直接三导致三严重三的工三程事三故，三固偏三保守三地采三用计三算模三型三三进行三设计三计算三，此三时临三时固三结结三构的三抗拉三设计三荷载三为（控三制抗三拉承三载力三）2、研三究内三容2.三4—连续三箱梁三转体三施工三临时三固结三结构三设计环境三风速三和墩三高对三临时三固结三结构三受力三影响风压三时程三曲线有限三元模三型2、研三究内三容2.三4—连续三箱梁三转体三施工三临时三固结三结构三设计环境三风速三和墩三高对三临时三固结三结构三受力三影响墩高三参数h与环三境风三速v参数三取值参数取值h/m510152025304050607080v/(m/s)1357911-----2、研三究内三容2.三4—连续三箱梁三转体三施工三临时三固结三结构三设计环境三风速三和墩三高对三临时三固结三结构三受力三影响不同三墩高三对应三的Mx-v曲线2、研三究内三容2.三4—连续三箱梁三转体三施工三临时三固结三结构三设计环境三风速三和墩三高对三临时三固结三结构三受力三影响不同三风速三对应三的Vy-h曲线2、研三究内三容2.三4—连续三箱梁三转体三施工三临时三固结三结构三设计转速三和墩三高对三临时三固结三结构三受力三影响正弦三波＋三随机三波临三时固三接结三构弯三矩响三应2、研三究内三容2.三4—连续三箱梁三转体三施工三临时三固结三结构三设计转速三和墩三高对三临时三固结三结构三受力三影响方波三＋随三机波三临时三固接三结构三弯矩三响应2、研三究内三容2.三4—连续三箱梁三转体三施工三临时三固结三结构三设计小结经过三对比三分析三，结三合具三体工三程经三验提三出了三推荐三设计三模型三及验三算公三式，三即对三于连三续箱三梁的三临时三固结三结构三建议三按照三“模三型一三”验三算其三抗拉三承载三力，三按“三模型三三”三验算三临时三固结三结构三的抗三压承三载力三。研究三表明三随着三风速三对临三时固三接结三构的三受力三有较三大影三响，三在其三他条三件相三同的三情况三下，三随着三环境三风速三的增三加，三临时三固接三结构三的受三力总三体上三呈现三出增三加的三趋势三。因三此在三进行三临时三固接三结构三设计三时，三不仅三要考三虑偏三心荷三载的三作用三效应三，而三且还三要考三虑风三荷载三的作三用。对于三转体三施工三桥梁三，转三体速三度和三墩高三对临三时固三接结三构的三受力三均有三较大三影响三，转三体速三度约三大，三临时三固接三结构三所受三的振三动影三响荷三载越三大。三因此三，在三对转三体施三工预三应力三混凝三土连三续箱三梁临三时固三接结三构进三行设三计是三，不三仅需三要考三虑偏三心荷三载、三风荷三载作三用，三而且三还有三考虑三转体三引起三的振三动荷三载效三应，三确保三安全三。2、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究转体三监测三目的三及内三容为确三保转三体施三工安三全，三需要三对如三下内三容进三行相三应的三监测三：1）下三转盘三应力三监测三；2）桥三墩应三力监三测；3）临三时固三结结三构应三力监三测；4）箱三梁落三架过三程中三梁端三挠度三测试三；5）转三体前三不平三衡力三矩测三试；2、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究转体三监测三目的三及内三容6）试三转参三数测三试：a）是三否需三要助三力启三动及三助力三吨位三大小三；b）每三分钟三转速三；c）停三机后三靠惯三性力三梁端三转过三的弧三线距三离；d）每三点动三一次三梁端三转动三水平三弧线三距离三。7）正三式转三体过三程监三控测三试：a)转速三监控三测量三；b)梁体三刚体三位移三监测三；c)转体三加速三度和三梁端三竖向三振幅三监测三；d)转体三过程三中关三键部三位应三力监三测。2、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究转体三监测三阶段三及监三测方三案转前三测试三阶段试转三参数三测试三阶段正式三转体三监控三阶段2、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究转前三测试三阶段1）下三转盘三应力三监测2、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究转前三测试三阶段1）下三转盘三应力三监测落架三后转三体前三下转三盘应三力计三读数日期工况东（轴线大里程侧）东北(左幅大里程侧)北侧（左幅）西北（左幅小里程）西（轴线小里程侧）西南（右幅小里程）南（右幅）东南（右幅大里程）转盘中间应力计编号559#326#330#492#631#415#395#641#616#2010.10.26.晚19：00阴支架拆完称重前7.584.447.442.684.82

4.656.889.652010.10.27.晚17：00阴配重后试转前6.533.297.493.416.24

4.976.339.412、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究转前三测试三阶段2）桥三墩应三力监三测2、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究转前三测试三阶段2）桥三墩应三力监三测桥墩三应力三监测三表测试序号测量时间应变计值/MPa大里程右幅大里程轴线大里程左幅小里程右幅小里程轴线小里程左幅1墩身浇筑结束1.891.911.981.991.791.872箱梁浇筑结束6.365.647.564.043.635.373落架结束5.537.218.583.713.694.984配重后6.638.049.177.637.398.522、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究试转三参数三测试三阶段通过三对依三托工三程的三试转三可知三：1）依托三工程三不需三要附三加千三斤顶三助力三启动三，配三备的三转体三牵引三顶能三够满三足转三体需三求。2）在三试转三过程三中，三当转三速平三稳时三，每三分钟三上转三盘转三过的三平均三弧长三为11三.6三cm，大三于设三计值10三.3三cm；测三得梁三端每三分钟三转过三的弧三长为13三5c三m，大三于设三计值11三8c三m。由三此可三知在三正常三开动三牵引三顶的三情况三下，三转体三速度三稍有三偏快三，在三正式三转体三过程三中应三加以三控制三，适三当降三低牵三引顶三油泵三的供三油速三度，三确保三转体三速度三平稳三安全三。3）通三过试三转3分钟三后停三止牵三引顶三供油三，测三得试三转停三机后三仅靠三惯性三作用三，转三体结三构梁三端转三过的三弧长三约为21三cm。4）通三过点三动操三作测三得，5秒点三动梁三端转三过的三弧长三为13三cm，3秒点三动梁三端转三过的三弧长三为6c三m，1秒点三动梁三端转三过的三弧长三为2c三m。通过三以上三试转三数据三的分三析可三知，三在正三式转三体过三程中三，当三梁端三与设三计中三心线三相差三约50三cm时应三进行三首次三停机三，避三免发三生转三过头三现象三，然三后通三过点三动控三制完三成转三体的三精准三就位三。2、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究正式三转体三监控三阶段1）三转速三监控三测量2、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究正式三转体三监控三阶段1）三转速三监控三测量2、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究正式三转体三监控三阶段2）下三转盘三竖向三振动三监测上转台下转台竖向振动监测器2、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究正式三转体三监控三阶段3）转三体加三速度三和竖三向振三幅监三测(a)立面(b)平面△－水平向加速度传感器；○－竖向振幅传感器东南V-1（V-3）A-1（A-3）V-2（V-4）A-2（A-4）2、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究正式三转体三监控三阶段有风三情况三下中三跨梁三端竖三向振三幅：3.三44三mm2、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究正式三转体三监控三阶段转体三启动三时中三跨梁三端竖三向振三幅：7.三46三mm2、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究正式三转体三监控三阶段正式三转体三时中三跨梁三端竖三向振三幅：2.三63三mm2、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究转体三称重三及平三衡配三重有球三铰转三体称三重技三术利用三球铰三转动三测试三不平三衡力三矩：三该测三试方三法假三设梁三体可三以绕三球铰三发生三刚体三转动三。当三脱架三完成三后，三整个三梁体三的平三衡表三现为三两种三形式三之一三：1）转动三体球三铰摩三阻力三矩(M三z)大于三转动三体不三平衡三力矩(M三G)。此三时，三梁体三不发三生绕三球铰三的刚三体转三动，三体系三的平三衡由三球铰三摩阻三力矩三和转三动体三不平三衡力三矩所三保持三；2）转动三体球三铰摩三阻力三矩(M三z)小于三转动三体不三平衡三力矩(M三G)。此三时，三梁体三发生三绕球三铰的三刚体三转动三，直三到撑三脚参三与工三作，三体系三的平三衡由三球铰三摩阻三力矩三、转三动体三不平三衡力三矩和三撑脚三对球三心的三矩所三保持三。2、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究转体三称重三及平三衡配三重1）转三动体三球铰三摩阻三力矩大于转动三体不三平衡三力矩三，设转三动体三重心三偏向A侧，三在B侧承三台实三施顶三力P1，当三顶力P1逐渐三增加三到使三球铰三发生三微小三转动三的瞬三间，三有：（6-三1)2、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究转体三称重三及平三衡配三重1）转三动体三球铰三摩阻三力矩大于转动三体不三平衡三力矩三，设转三动体三重心三偏向A侧，三在A侧承三台实三施顶三力P2，当顶三力P2逐渐三增加三到使三球铰三发生三微小三转动三的瞬三间，三有：（6-三2)2、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究转体三称重三及平三衡配三重1）转三动体三球铰三摩阻三力矩大于转动三体不三平衡三力矩三，2、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究转体三称重三及平三衡配三重2）转三动体三球铰三摩阻三力矩小于转动三体不三平衡三力矩设转三动体三重心三偏向A侧，三此种三情况三下，三只能三在A侧承三台实三施顶三力P2。当三顶力P2(由撑三脚离三地的三瞬间三算起)逐渐三增加三到使三球铰三发生三微小三转动三的瞬三间，三有：（6-三3)当顶三升到三位(球铰三发生三微小三转动)后，三使千三斤顶三回落三，设三为千三斤顶三逐渐三回落三过程三中球三铰发三生微三小转三动时三的力三，则（6-三4)2、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究转体三称重三及平三衡配三重2）转三动体三球铰三摩阻三力矩小于转动三体不三平衡三力矩2、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究转体三称重三及平三衡配三重3）摩三阻系三数及三偏心三距根据三以上三推导三，球三铰的三静摩三擦系三数及三转体三结构三的偏三心距三可按三下式三计算2、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究转体三称重三及平三衡配三重无球三铰转三体称三重技三术2、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究转体三称重三及平三衡配三重无球三铰转三体称三重技三术为表三述方三便做三如下三设定三：1）转三体结三构自三重为—W；2）两三侧称三重转三动支三点撑三脚之三间的三距离三为—D；3）转三体结三构重三心对三两侧三称重三转动三支点三撑脚三重心三的偏三心距三为—简称三偏心三距e；4）称三重荷三载R施加三点距三离两三侧称三重转三动支三点撑三脚中三心的三距离三分别三为—L1、L2；以上三个参三数中三需要三通过三称重三来获三得的三有转三体结三构的三自重W和偏三心距e。根三据以三上称三重方三案有三：2、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究转体三称重三及平三衡配三重无球三铰转三体称三重技三术(6三-7三)(6三-8三)由式(6三-7三)和(6三-8三)得：(6三-9三)2、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究转体三称重三及平三衡配三重无球三铰转三体称三重技三术(6三-1三0)进而三得转三体结三构的三自重W和偏三心距e分别三为(6三-1三1)由此三得转三体结三构的三不平三衡力三矩Me为(6三-1三2)2、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究转体三称重三及平三衡配三重2、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究转体三称重三及平三衡配三重2、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究转体三称重三及平三衡配三重2、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究转体三称重三及平三衡配三重2、研三究内三容2.三5—大跨三度连三续梁三桥转三体监三测技三术研三究小结转体三施工三监测三分为三转体三结构三施工三过程三监测三、试三转阶三段测三试及三正式三转体三工程三监控3个阶三段。正式三转体三过程三中主三要应三测试三梁端三的竖三向振三幅和三竖向三振动三加速三度。有球三铰转三体结三构的三称重三方案三分2种情三况，三而无三球铰三转体三结构三的称三重方三案只三有1种情三况。三具体三称重三的施三力位三置根三据具三体工三程情三况及三称重三仪器三吨位三来确三定。在试三转启三动时三转体三结构三梁端三的竖三向振三幅和三竖向三振动三加速三度均三较大三，是三转体三结构三稳定三性最三差阶三段，三应引三起注三意。环境三风速三对转三体稳三定有三较大三影响三，应三引起三足够三重视三；在三转体三暂停三、点三动就三位过三程中三转体三结构三的振三动幅三度均三比较三小，三只要三环境三条件三较好三，点三动就三位过三程不三是转三体稳三定的三最不三利过三程。2、研三究内三容2.三6—大跨三度桥三梁转三体稳三定性三研究墩高三和转三速对三梁端三竖向三振动三位移三的影三响正弦三波荷三载；方波三荷载三；随机三荷载三；正弦三波＋三随机三荷载三；方波三＋随三机荷三载；在竖三向摆三动过三程中三临时三撑脚三所受三的竖三向荷三载最三大值三可近三似等三于克三服球三铰动三摩擦三力矩三与临三时撑三脚半三径之三比，三即：根据三实测三：各荷三载的三幅值三，波三长均三取10三0c三m～15三0c三m。2、研三究内三容2.三6—大跨三度桥三梁转三体稳三定性三研究墩高三和转三速对三梁端三竖向三振动三位移三的影三响不同三转速三和墩三高时三梁端三竖向三振幅2、研三究内三容2.三6—大跨三度桥三梁转三体稳三定性三研究墩高三和转三速对三梁端三竖向三振动三位移三的影三响墩高h=三50三m，不三同转三速时三梁端三竖向三振幅2、研三究内三容2.三6—大跨三度桥三梁转三体稳三定性三研究墩高三和转三速对三转体三稳定三的影三响a)h＝50三m，t1＝28三s；=0三.0三2r三ad，tf＝60三0sb)三h三＝5三0m三，t三1＝三28三s；三=三0.三2r三ad三，t三f＝三60三sc)三h三＝5三0m三，t三1＝三28三s；三=三0.三3r三ad三，t三f＝三40三sd)三h三＝5三0m三，t三1＝三28三s；三=三0.三4r三ad三，t三f≈三28三s2、研三究内三容2.三6—大跨三度桥三梁转三体稳三定性三研究墩高三和转三速对三转体三稳定三的影三响转速三为0.三02三ra三d时墩三底振三动弯三矩与三墩高三的关三系2、研三究内三容2.三6—大跨三度桥三梁转三体稳三定性三研究墩高三和转三速对三转体三稳定三的影三响墩高h=三50三m，墩三底振三动弯三矩与三转速三的关三系2、研三究内三容2.三6—大跨三度桥三梁转三体稳三定性三研究环境三风速三对转三体稳三定的三影响风速三变化三对墩三底弯三矩的三影响墩底三弯矩三响应三时程三曲线（v=7三m/三s,h=2三0m）2、研三究内三容2.三6—大跨三度桥三梁转三体稳三定性三研究风荷三载作三用下三桥墩三高度三对转三体稳三定的三影响墩高三变化三对墩三底弯三矩的三影响墩底三弯矩三响应三时程三曲线（v=5三m/三s,h=4三0m）2、研三究内三容2.三6—大跨三度桥三梁转三体稳三定性三研究小结通过三与依三托工三程转三体实三测梁三端振三动时三程曲三线对三本可三知，三采用三正弦三波＋三随机三波荷三载和三方波三＋随三机波三荷载三作为三输入三时，三分析三所得三梁端三振动三响应三特性三与实三测情三况比三较接三近。在其三它条三件相三同的三情况三下，三墩高三越高三，转三体过三程中三的稳三定性三越差三。随着三转速三的增三加，三在其三它条三件不三变的三条件三下，三随之三转速三的增三加，三转体三过程三中梁三端的三竖向三振幅三和墩三底的三振动三弯矩三均随三之增三加，三稳定三性随三之降三低。在其三它条三件相三同的三情况三下，三随着三环境三风速三的增三加转三体过三程中三结构三的稳三定随三之降三低。2、研三究内三容2.三8—大跨三度桥三梁转三体稳三定性三研究小结通过三与依三托工三程转三体实三测梁三端振三动时三程曲三线对三本可三知，三采用三正弦三波＋三随机三波荷三载和三方波三＋随三机波三荷载三作为三输入三时，三分析三所得三梁端三振动三响应三特性三与实三测情三况比三较接三近。在其三它条三件相三同的三情况三下，三墩高三越高三，转三体过三程中三的稳三定性三越差三。随着三转速三的增三加，三在其三它条三件不三变的三条件三下，三随之三转速三的增三加，三转体三过程三中梁三端的三竖向三振幅三和墩三底的三振动三弯矩三均随三之增三加，三稳定三性随三之降三低。在其三它条三件相三同的三情况三下，三随着三环境三风速三的增三加转三体过三程中三结构三的稳三定随三之降三低。3、结三论及三展望结论1）在三不考三虑现三浇梁三与底三