2023年一级注册结构师之桩基础考点归纳

《核基础》

《抗震规范》4.4.2条：非液化土中低承台桩基的抗震验算，应符合下列规定：

I）单桩的短向和水平向抗熊承载力特性值，可均

2）当承台周边的回填上夯实至干密度不小于相关规定期,可由承台正面填上与桩共同承担水平地震

作用：但不应计入承台底面与地基土间的摩擦力。

《桩规》5.2.5条：考虑承台效应的复合基桩竖向承载力特性值可按下列公式拟定：

不考虑地震作用时:R=&卢儿.晨A

考虑地部作用时：R=Ra+flc'fakA

4=（A-几ApJ/〃

式中:%——承台效应系数，可按表5.2.5取值；

，fak—承台下1/2宽度且不超过5m深度范围内各层土的地基承载力特性值按厚度加权的平均值；

At.一一计算基桩所相应的承台底净面积；

——桩身截面面积：

M一一承台计算域面积，

对于柱下独立桩基为承台总面积；

对于桩筏基础为柱、墙筏板的1/2跨距和悬壁边2.5倍筏板厚度所围成的面积；

桩集中布置于单片墙下的桩筏基础，取墙两边各1/2跨距闱成的面积，按条形承介计算〃’;

。,一一地基抗震承载力调整系数。应按现行《抗震规范》采用。

当承台底为可液化土、湿陷性土、高灵敏度软土、欠固结上、新填上时，沉降引起超孔隙水压力和土体隆

批注[黄州1]:这些情况连同《桩规》条的情况统统不考

起时，不考虑承台效应，取％=0。

虑承台效应，即取%=0,

。表5.2.5承台效应系数

3456>6

XW0.4

0.4'0.8

>0.8

单排桩条形承

台

注:①表中%为桩中心距与桩径之比：为承台宽度与桩长之比。当计算基桩为非正方形排列时,

1=物：A为承台计算域面积,〃为总桩数。

②对于桩布置于墙卜的箱、筏承台,/可按单排桩条形承台取值。

③对于单排桩条形承台，当承台宽度小于1.5d时,以按非条形承台取值。

④对于采用后注浆灌注桩的承台.％取低值。

⑤对于饱和粘性土中的挤土桩基、软土地基上的桩基承台.以宜取低值的0.8倍。

1,《桩规》条：桩端置于完整、较完整基岩的嵌岩桩单桩竖向极限承载力，由利.

・总极限阻力I组成。当根据岩石单轴抗压强度拟定单桩竖向极限承载力标准值时，可按

下列公式计算：

&=Q"+以

式中:Q’A、Q*一一分别为土的总极限侧阻力标准值、嵌岩段总极限阻力标准值；

qsik——桩周第i层土的极限侧阻力，无本地经险时,可根据成桩工艺按本规范表5,3.5-1

取值;

frk一一岩石饱和单轴抗压强度标准值,粘土岩取天然湿度单轴抗压强度标准值;

侧阻和端阳综合系数，与嵌岩深径比%、岩石软硬限度和成桩工艺有关,

，,_一桩

可按表5.3.9采用：表中数值合用于泥浆护壁成桩，对于干作业成桩（清底干净）和泥浆护壁成

桩后注浆.乙应取表列数值的1.2倍.

小议:

1.刘金砺《桩基设计手册》p378一—当花面岩强风化层厚度超过15m时,应根据荷载、上覆土

层、强风化层的具体条件分析评算灌注桩的承载力，拟定其是否需嵌入中风化层。

未嵌入中风化岩仅进入强风化岩层中的桩.摹属于戢着树.其承载力计算模式是采用风化层碎石、砂

砾状的承毂力经验参数（qsik、加拟定•

同-•本书p24--对于强风化层厚且土质较好（如花岗岩）的情况，可根据承载力规定、成桩难度

等因素，选择强风化层为桩端特力层，入岩部分的侧阻力和端阻力可按其风化层状态按碎石类、砂

类土拟定,这种情况下殛亘也回

2.大直径扩底嵌岩灌注桩可不考虑侧阻力和端阳力的尺寸效应系数。

3.场地基岩埋藏深度、建筑物荷载大小'j埋深足考虑娃否采用嵌岩桩的三个因素.

嵌岩桩设计的两个误区：

批注［黄州2J:即嵌岩桩不一定是端承桩,也行也许摩阻

第一.凡战若桩必为端承桩,即不计上覆土层的桩侧阻力；}1个误区।

力占有一定的比例甚至是端承摩擦桩。工程实践上"：

第二.为提高嵌岩桩的承载力，对于强度高于混凝土的硬质岩也实行扩底。

对于桩周土层较好且长径比力大于20的嵌岩桩，其

4.嵌岩灌注桩承载力往往比较高,必须同时验算桩身混凝土强度所能提供的单桩承载力.两看双控。荷载传递具有摩擦型桩的特性。当班穿越深厚土层进入

基岩时，其上覆上层侧摩阻力不容忽视，在工作荷载条

战岩桩单桩竖向极限承载力应按Q,与Q,中的小值选取-件下，占有很大比例。

即：Q=min（Q,,Q.）

其中：Q,=^..Z-4,+S9/；A—《桩规》5.8.2条

恬注浆灌注桩］

1.《桩规》5.3.10条:后注浆灌注桩的单桩极限承载力，应通过拟定。在符合本规范第6.7

节后注浆技术实行规定的条件下.其后注浆单桩极限承载力标准值可按下式估算:

Quk=Q$k+Qgsk+Qgpk,

=+0必%4+0Pqpk-Ap

式中:

Q,t一后注跑畅向增丽的总极限^准他；

Q.«--后注浆阿向增强朝的总极限^^标准仙

。加一后注浆总极限准值；

u——桩身周长：

1,——后注浆非竖向增强段第j层土厚度；

〃——后注浆竖向增强段第i层土厚度:

对于褪浆护圜成孔灌注班,当为单•桩端后注浆时，竖向增强段位桩端以上12m；

当为脏端、桩侧复式注浆时,驶向增强段为桩端以上12m及各桩侧注浆断面以上12m,

重叠部分应扣除:

对于齐作业|灌注桩，竖向增强段位桩端以上、桩他注浆断面上下各6mli

4於、0啾、4成—分别为后注浆第i"」:初始极限AB网〃标准纸.你竖向增弼段|

■；根据本规范

第535条拟定:

加、P»一一分别为后注浆恻阻力、端阻力增强系数疣本地经验时，可按表5.3.10取值.

桩径大［-800mm的帐修正.批注［黄州3］:即分别调整为：匕武4"和匕（/〃，当

表5.3.10后注浆侧阻力增强系数A,＞断阻力增强系数0P然若有标注的情况还要乘以折减系数C

淤泥粘性土粉砂粗砂砾石全风化岩

土层名称中砂

淤泥质土粉土细砂砾砂卵石强风化岩

A,1.21.31.4、1.81.6〜2.01.7"2.12.0~2.52.4~3.01.4、1.8

2.4~2.

——2.2~2.52.6'3.03.0~3.53.2~4.02.0~2.4

48

注：炉作业钻、挖孔祠按表列数值乘以小于1.0的折减系数。

当桩端持力层为时，折减系数取0.6；

为■时取0.

表5.3.6-2大直径灌注桩侧阻力尺寸效应系数乙、端阻力尺寸效应系数Wp

土类型粘性土、粉土砂土、碎石类土

（。/产（。%了

(0%)%

*(0%广

注:当为等宜径桩时，表中O=d

械化效用

1.《桩规》条:对于桩身周边有.液化上层的低承台桩基，当承台底面上下分别有厚度不小于1.5m、

1.0m的非液化土或非软弱土层时，可将液化土层极限侧阻力乘以土层液化影响折减系数计算单桩极限承

载力标准值。土层液化影响折减系数y,可按表5.3.12拟定。

自地面算起的液化土层深度

,_N

F%

〃（m）

yio0

儿<0.6

10<<201/3

yio1/3

0.6<2V<0.8

10<tZL<202/3

2/3

0.8<2^<1.0

10yo1.0

注：1oN为饱和上标贯击数:N“为液化判别标贯击数临界值;

2.对于挤土桩当桩距不大于4d,且桩的排数不少于5排、总桩数不少于25根时，土层液化影

响折减系数”/可按表列数值提高一档取值;桩间土标贯击数达成时，取心=1•

当承台底面上下非液化土层厚度小于以上规定期，土层液化影响折减系数犷,取0。

2.《抗震规范》4.4.3条：存在液化土层的低承台桩基抗震验算，应符合下列规定:

’批注[黄州4]:类似于高承台。

1）承台埋深较浅时，不宜计入承台周边上的抗力或刚性地坪对水平地震作用的分担作用。

2）当桩承台底面上、下分别有厚度不小于1.5m、1.0m的非液化土或非软弱土层时，可按下

列二种情况进行桩的抗震验算,并按不利情况设计：

①桩承受所有地震作用,桩承载力按本规范第4.4.2条取用，液化土的桩周摩阻力及桩水平抗力均应

乘以表4.4.3的折减系数。

②地震作用按水平地震影响系数最大值的10%采用，桩承载力仍按本规范第4.4.2条第1款取用，但

应扣除液化土层的所有摩阻力及桩承台下2m深度范围内非液化十•的桩周摩阻力。

3）打入式预制桩及其他挤土桩，当平均桩距为2.5、4倍桩径且桩数不少于5X5时,可计入打桩对

土的加密作用及班身对液化土变形限制的有利影响。当打桩后桩间土的标准贯入锤击数值达成不

液化的规定期，单桩承载力可不折减,但对桩尖持力层作强度效核时，桩群外侧的应力扩散角应取

为零。打桩后桩间土的标准贯入捶击数宜由实验拟定，也可按下式计算：

式中:N]——打桩后的标准贯入捶击数；

p——打入式预制桩的面积置换率：

明,一一打桩前的标准贯入锤击数。

特殊条件下桩基竖向承载力验算

《桩规》5.4.1条：对于桩距不超过6d的群桩基础，桩端持力层下存在承载力低于桩端持力层承

致力1/3的软弱下卧层时，可按下列公式验算软弱下卧层的承载力（见图5.4.1）

4+小«几

_（一+GJ-%（4+旦））.Z矶4

2（\+2t.tan+2t.tan0）

式中：＜T.——作用于软弱下卧层顶面的附加应力：

一一软弱层顶面以上各土层重度（地卜水位以卜.取浮重度）按厚度加权平均值;

ot——硬持力层厚度：

faz一一软弱下卧层经深度Z修正的地基承载力特性值：

，&）、B。——桩群外缘矩形底面的长、短边边长；

qsik——桩周第i层上的极限侧阻力标准值，无本地羟验时，可根据成桩工艺按本规范表5.3,5-1取

值；

0——桩端硬持力层压力扩散角，按表5.4.1取值；

。Fk一一荷载效应标准组合下，作用于承台顶而的竖向力；

Gk——桩基承台和承台上土的自重标准值，对稳定的地下水位以下部分应扣除水的浮力；

z——承台底至软弱下卧层顶面的距离。

』负摩阻力计算|

1.《桩规》5.4.3条:桩周土沉降也许引起桩侧负摩阻力，应根据工程具体情况考虑负摩阻力对•桩基承载

力和沉降的影响:当缺少可参考的工程经验时,可按下列规定验算：

D对于画叠§可取桩身计算■并可按下式验算基桩承载力：

。2段,

2）对于|端承型基树处应满足上式规定外,尚应考虑负摩阻力引起基桩的下折荷载Q：,并可按

下式验算基桩承载力：

，%凡

・3）当土层不均匀或建筑物对不均匀沉降较敏感时，尚应将负摩阻力引起的下拉荷载计入附加荷载验

算桩基沉降.

注:本条中基桩的竖向承载力特性值R”只计卜卜心点以下牌分侧阻值及端限值。

2.《桩规》5.4.4条：桩侧负摩阻力及其引起的下拉荷载.当无实测资料时可按下列规定计算：

1）中性点以上单桩桩周第i层土负摩阻力标准值，可按下列公式计算:

(5.4.4-1)

•当填土、自重湿陷性黄土、欠固结土层产生固结和地下水减少时：％=%,.

本地面分布大面积荷载时：6=P+?

1-11

e=\Z

式中：q：一一第i层土桩侧负摩阻力标准值；当按式(5.4.4—1)计算值大于正摩阻力标准

值时，以怔摩阻力标准闿进行设il:

。获——桩周第i层土负摩阻力系数,可按表5.4.4-1取值;

一—由士自重引起的桩周第i层土平均竖向有效应力：।桩群外闱g自地面算起,|桩群内部裆自承

台底算起;

巴——桩周第i层上平均竖向有效应力:

九、Ye一一分别为第i计算上层和其上第e土层的重度，地下水位以下取浮重度:

』、Aze——第i层土、第e层上的厚度;

p一一地面均布荷载。

土类配

饱和软土0.15-0.25

粘性土、粉土0.25'0.40

砂土0.35'0.50

自重湿陷性黄土0.20〜0.35

注:①在同一类土中，对于挤土桩取表中较大值：对于非挤土桩取表中较小值。

②填上按其组成取表中同类上的较大位。

2)考虑群桩效应的基桩卜拉荷载可按卜式计算:

%=•%£17rd•("+')

rm4

•式中:〃一一中性点以上土层数：

<——中性点以上第i土层的厚度；

叫—负摩阻力群桩效应系数：

S”-分别为纵、横向桩的中心距；

。/一一中性点以上桩周土层厚度加权平均负摩阻力标准值；

“一一中性点以上桩周土层厚度加权平均重度（地卜.水位以卜.取浮重度）。

对于单桩基础或按式（5.4.4一4）计算的群桩效应系数〃〃>I时，取〃“=1。

3）中性点深度应按桩周土层沉降与桩沉降相等的条件计算拟定，也可参照表5.4.4-2拟

定。

表5.4.4-2中性点深度

持力层性质粘性土、粉土中密以上砂砾石、卵石基岩

中性点深度比0.5〜0.60.7-0.80.9L0

注:①/〃、/0——分别为自桩顶算起的中性点深度和桩周软弱土层下限深度；

②桩穿过自重湿陷性黄土层时,/“可按表列值增大10%（持力层为基岩除外）;

③当桩周土固结与桩基固结沉降同时完毕时，取/“=0：

④当桩周土层计算沉降量小于20mm时，/„应按表列值乘以0.4-0.8折减。

肮拔桩基承载力好

L《桩规》5.4.5条：承受拔力的桩基，应按下列公式同时验算群桩基础呈整体破坏和呈非正体破

坏时基班的抗拔承载力:

式中:

心—按荷载效应标准组合计算的基桩拔力:

TRk——群桩呈整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值，可按本规范第5.4,6条拟定：

Tuk―群桩呈整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值，可按本规范第5.4.6条拟定；

6即——群桩基础所包围体积的桩土总自重除以总桩数，地卜.水位以下取浮重度：

Gp一一基桩自重，地下水位以下取浮重度，对于扩底桩应按本规范表5.4.6-1拟定桩、土

柱体周长，计算桩、土自重。

2.《桩规》5.4.6条:群桩基础及其基桩的抗拔极限承载力的拟定应符合下列规定：

1）对于设计等级为甲级和乙级的建筑桩基，基桩的抗拔极限承载力应通过现场单桩上拔静载荷实验拟

定。

。2）如无本地经验时，群桩基础及设计等级为丙级建筑桩基.基桩的抗拔极限承载力取值可按下列规定计算：

T"k=4"必4（5.4.6-1）

式中：工心一一基桩抗拔极限承载力标准值；

勺——桩身周长，对于等直径桩取U=7rd:对于扩底桩按表5.4.6-1取值：

，么火——桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值.可按本规范表-1取位；

4---抗拔系数,可按表5.4.6-2取值。

表5.4.6-1扩底桩破坏表面周长外

门桩底起算的长度4W(4-10)d>(4-10)d

%7CDnd

注：4.对于软土取低值，对于卵石、砾石取高值;，取值按内摩擦角增大而增长。

表5.4.6-2抗拔系数2

土类尤值

砂土0.50~0.70

粘性土、粉土0.70-0.80

注：桩长/与桩径4之比小于20时,/1取小值。

2）群桩.时，基桩的抗拔极限承载力标准值可按下式计算:

式中：Ut——桩群外国周长。

3.《桩规》5.4.7条:季节性冻土上轻型建筑的短桩基础,应按下列公式验算其

%+练+%

〃/.分.“4<（整体破坏）

<（非整体破坏）

式中/一一冻深影响系数，按表5.4.7-1采用:

qf---切向冻胀力，按表5.4.7-2采月［；

•z0——季节性冻土的

7；,——标准冻深线以下群桩呈整体破坏时基桩抗拔极限承载力标准值，可按本规范5.4.6

条拟定；

T“k。一一标准冻深线以下（群桩呈酢整体破坏时）单桩抗拔极限承载力标准值，可按本规范5.4.6条

拟定;

M—一基桩承受的桩质台底面以上握筑物自重、承台及其上土重标准值。

4.《桩规》5.4.8条:膨张土上轻型建筑的短桩基础，应按卜列公式验算群桩基础呈整体破坏和非整体破坏

的抗拔稳定性：

++G«p（整体破坏〉

“ZqJiV1%++G,,。（非整体破坏）

式中：4*一一群桩呈整体破坏时，大气影响急剧层下稔定土层中基桩的抗拔极限承载力标准值，可

按本规范5.4.6条拟定;

»Tuk一一群桩呈F.整体破坏时，大气影响急剧层下稳定土层中基桩的抗拔极限承载力标准值，可按本规范

5.4.6条拟定;

一大气影响急剧层中第i层上的极限切胀力，由旗定;

lei—大气影响急剧层中第i层上的厚度。

参见张忠苗《桩基工程》p245

桩基水平承莪力与位移计算

.1I单桩基础I

1.《桩规》5.7.1条：受水平荷载的•般建筑物和水平和在较小的高大建筑物但桩基础和群桩基础中基

桩应满足卜列规定:

2人

式中:Hik——在荷载效应标准组合下，作用于基桩i桩顶处的水平力:

一一单桩基础或群桩中基桩的水平承载力特性值，对于单桩基础可取单桩的水平承载力特性值

2.《桩规》5.7.2条:单桩的水平承载力特性值的拟定应符合下利规定:

1）对于受水平荷载较大的设计等级为■、■的建筑桩基，单桩水平承载力特性值应通过

|静我实赢定。

2）对于钢筋混凝土预制桩、钢桩、桩身配筋率不小于0.65%（即夕820.65%）的灌注桩，可根

抠跆战实验|结果取地面处水平位移为10mm（对于水平位移敏感的建筑物取水平位移6mm）

所相应的荷载的75%为单桩水平承载力特性值。

3）对于桩身配筋率小于0.65%（即P?<0.65%）的谶注桩,nJ•取触桃水安鄢载实验|的临界荷载的75%

为单桩水平承载力特性值。

4)当缺少单桩水安静载实验资料时，可按下列桩身配筋率小于0.65%(即2g<0.65%)

的灌注桩的单桩水平承钱力特性值:

.(1.25+224).(1士)

,式中：a——桩的水平变形系数，按本规范第5.7.5条拟定:

Rh„一一单桩水平承载力特性值，土号根据桩顶竖向力性质拟定,压力取拉力取"一”；

——桩截面模量塑性系数.圆形截面7nl=2,矩形截面%,=1.75

•f,—桩身混凝土抗拉强度设计值；

Wo一一桩身换算截面受拉边沿的截面模量，

2

-圆形截面为：W0=—[d+2(aE-l).ps4]

、矩形截面为：叱)='[^2+2(0£—1).4城]

其中：d一一桩直径；

d0——扣除保护层厚度的桩直径；

b---方形截面边长：

4一一扣除保护层厚度的桩鼓面宽度；

——钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值。

，2“一桩身最大弯矩系数，按表取值，当单桩基础和单排桩基纵向轴线与水平力方向相垂直时，按桩顶较

接考虑：

、P&—桩身配筋率：

4——桩身换算截面积，

”圆形截而为：A/t=—[1+(a«-1).夕4]

Y

、方形截面为:A,=Z?2[1+(aE-1).夕8]

<A,一一桩顶竖向力影响系数,

竖向压力取0.5:

竖向拉力取1.0

N——在荷载效应标准组合下桩顶的竖向力（KN）

5.对于混凝土护壁的挖孔桩，计算单桩水平承载力时，其设计桩径取护壁内直径。

6.当桩的水平承载力由番国亩.且缺少单桩水安静裁实险资料时.可按下式估算预制桩、钢

桩、桩身配筋率不小于0.65%（即夕§20.65%）的灌注桩单桩水平承载力特性值:

____a3.E.I

=675-------

%

式中：E.I—一桩身抗弯刚度，对于钢筋混凝土桩，EI=0.85EJ。洪中Ec为混凝土弹

性模量,为桩身换算截面惯性矩:

圆形截面为/o=M4）/2,

矩形截面为/。=叱>4/2；

Z0o一桩顶允许水平位移:

ux—桩顶水平位移系数，按表5.7.2取值，取值方法同Rw。

表5.7.2桩顶（身）最大弯矩系数和桩顶水平位移系数4

桩顶约束情况桩的换算埋深（ah'）%%

4.00.7682.441

3.50.7502.502

3.00.7032.727

较接、自由

2.80.6752.905

2.60.6393.163

2.40.6013.526

4.00.9260.940

3.50.9340.970

3.00.9671.028

固接

2.80.9901.055

2.61.0181.079

2.41.0451.095

7.验第永久荷载控制的桩基水平承载力时，应将上述2〜5款方法拟定的单桩水平承载力特性但乘

以调整系数0.80;验算地震作用桩基的水平承载力时，应将按上述2~5款方法拟定的单桩水平

承载力特性值乘以调整系数1.25。

II|群桩基础|

L《桩规》5.7.3条:群桩基础（不含水平力垂宜于单排桩基纵向轴线和力矩较大的情况）的基桩水平承载

力特性值应考虑由承台、桩群、土互相作用产生的群桩效应，可按下列公式计尊：

琢=%几

一、考虑地震作用目‘%<6：%=5"+功

\0.015n,+0.45

"=-----&--------------

*0.15.+0.10%+1.9

二一%“•瓦•优

'2勺.%儿

£、=母产（5.7.3-5）

二、-他情况］:小=m+7+”

NR

。依二-----T-

叫•％・&）

瓦=纥+1

七二〃,•九"-"内）

式中：%一群桩效应综合系数；

办——桩的互相影响效应系数：

。/一一桩顶约束效应系数（桩顶嵌入承台长度50'100mm时），按表5.7.3—1取值;

7；一一承台侧向土水平抗力效应系数（承台外围回填土为松散状态时取功=0）

%一承台底摩阻效应系数;

S

°/d——沿水平荷载方向的距径比;

。/、n2—分别为沿水平荷载方向与垂直水平荷载方向每排桩中的桩数;

m—承台桩侧土水平抗力系数的比例系数.当无实验资料时nJ■按本规范表5.7.5取值;

70a一一桩顶（承台）的水平位移允许他，当以时可取ZOfl=10〃2〃7（对水平位移

敏感的结构物可取40a=6〃〃n）:当以（低配筋率灌注桩）时，可

近似按本规范式（5.7.3—5）拟定：

，瓦——承台受侧向上抗力一边的计算宽度（m）；

»B（---承台宽度（m）；

hc---承台高度（m）；

〃——承台底与地基土之间的摩擦系数，可按表5.7.3—2取值;

，Pc——承台底地基土分担的竖向总荷载标准值；

t]e----按本规范5.2.5条拟定:

•A——承台总面积；

——桩身截面面积。

表5.7.3-1桩顶约束效应系数

换算深度

2.42.62.83.03.524.0

ah

位移控制2.582.342.202.132.072.05

强度控制1.441.571.711.822.002.07

2.《桩规》575条:桩的水平变形系数。和地基土水平抗力系数的比例系数机可按卜列规定拟定:

•D桩的水平变形系数a（单位为1/m）

a=l-(5.7.5)

VE.1

式中："7——桩侧上水平抗力系数的比例系数;

%—桩身的计算宽度(m);

』圆形珅当直径d4m时,%=0.9(1.54+0.5)

。当直径d>lm时,4=0.93+1)

!方形桩|：当边宽b<1m时，4=1.5〃+0.5

当边宽b>1m时，b。=b+\

E.l——桩身抗弯刚度,按本规范第5.7.2条的规定计算。

。2)地基土水平抗力系数的比利系数，宜通过单桩水安静载实验拟定,当无静载实验资料时可按表575取

值。

。表5.7.5注：

①当桩顶水平位移大于表列数值或灌注班配筋率较高(20.65%)时，加值应适当减少：当预制桩

的水平向位移小于10mm时，m可适当提高；

②当水平荷载为长期或经常出现的荷载时，应将表列数值乘以0.4减少采用；

③本地基为寸，应将表列数值乘以本规范表5.3.12中相应的系数■即用代

替机。

参见张忠苗《桩基工程》p279<82

受压桩

《桩规》584条:计算轴心受压混凝土桩正截面受压承载力时，一般取稳定系数。=1.0。对于

高承台独、柱身穿越可液化土或不排水抗剪强度小于10kPa的软弱土层的基桩,应考虑压屈影响，“J'按

本规范式(5.8.2-1),式(582-2)计算所得桩身正截面受压承毂力乘以。折减。其稔定系数夕可根据桩

身压屈计算长度/，.和桩的设计直径d(或矩形桩反而灰司b)拟定。桩身压屈计算长度可根据桩顶的约束

情况、桩身露出地面的自由长度/。、桩的入土长度力、桩侧和桩底的十.质条件按表5.8.4/拟定。桩的稳

定系数°拟定。

表5.8.4-1桩身压屈计算长度/0

表5.8.4-1注:

①表中a=,2也；——桩的水平变形系数a（单位为1/m）

VE.I

②4为高承台基桩露出地面的尺度，对于低承台桩基/O=o

③〃.为桩的入土长度，当桩侧有厚度为4的液化土层时，桩露出地面长度/0和桩的入土长度h分

别调整为,，0=4+M•4/、=h-y/l.dl,也按表5.3.12取值。

商榷:

刘金砺〈建筑桩基技术规范应用手册〉p312中

注:①表中a=小鲁,当对土层液化影响折减时批注I黄州5]:本规范表注3。

②4为高承台基桩露山地面的长度，对于低承台桩基4=0

④当存在工11t<25APa的软弱土或土层液化影响折减系数弘=0时，不考虑上的侧限效应，按高承

台桩计算。

《桩规》3.3.3条：基桩的布置应符合下列规定：

5）应选择|较硬土段作为桩端持力层。柱端全断面进入持力层的深度，批注[黄州6]:不一定是岩石！！！

对于粘性土、粉土不宜小于2d,

砂土不宜小于1.5d.

碎石类土不宜小于Id。

当存在软弱下卧层时，桩端以下硬持力层厚度不宜小于3d。

6）对于际丽.嵌岩深度应综合荷载、上覆土层、基岩、桩径、桩长诸因素拟定；

对于嵌入倾斜的完整和较完整岩的全断面深度不宜小于0.4d且不小于0.5m.

倾斜度大于30%的中风化岩，宜根据倾斜度及岩石完整性适当加大嵌岩深度；

对于嵌入平整、完整的坚硬岩和较坚硬岩的深度不宜小于0.2d,且不应小于0.2m。

《桩规》3.4.6条:抗震设防区桩基的设计原则应符合下列规定:

1）桩进入液化土层以下稳定土层的长度（不涉及桩尖部分）应按计算拟定；

时于:碎石」J,弧粗、中砂;M硬粘性看尚不应小于~（2〜3）d,

对|其他非岩石土］尚不应小于＜4-5X1；

2）

3）

4）

《桩规》