浙江省输电线路杆塔通用设计深化应用技术原则

1015页浙江省输电线路杆塔通用设计深化应用技术原则(2023。10。30〕1、设计原则铁塔的设计和构造计算遵循以下原则：〔1〕铁塔设计承受以概率理论为根底的极限状态设计法；30年考虑；〔3〕四回路铁塔构造重要性系数γ01.1,1.0.(4〕满足适用于电力送电线路工程工程的法令、法规、标准、规程、标准、规定等的最有效版本。主要标准如下：《输电线路铁塔制图和构造规定〔DL/T5442-2023〕《110kV～750kV架空输电线路设计标准》(GB50545-2023〕〔DL/T5154-2023)〔DL/T5440-2023〕(5〕220kV角钢塔进展全面校核，形成计算书、计算数据、单线图、加工图和汇总表等成果。〔6〕110kV角钢塔和钢管杆进展全,增加全方位塔型,同时调整杆塔呼高弥补呼高缺乏的问题，形成计算书、计算数据、单线图、加工图和汇总表等成果。〔7)杆塔校核应按附件一要求进展.2、气象条件本次通用设计各子模块中的其他气象要素组合，应依据各子模块的根本,结合浙江省典型气象区参数进展确定。最低气温取—10℃，安装温度取—5℃,大风气温取15℃。考虑初伸长导线降温-15℃,地线-10℃.塔型规划设计需考虑的四个工况:外过电压(雷电工况、内过电压〔操作工况〔大风工况)、带电作业。操作过电压和雷电过电压的风速按《110kV～750kV〔GB50545)中的具体规定进展取值，其他工况的风速不必按导线高度进展折算，按该标准中规定取~Ⅳ型直线塔的雷电过电压风速取全都。3、导线和地线110～220kV导线安全系数取2。5,年平均运行张力25%,其中110kV8；110kV5.0.20选取地线参数;核导地线间隙时，按导电率为40选取地线参数。地线安全系数、年平均运行张力百分数的选择应依据不同的电压等级、不同的覆冰厚度、导地线协作、荷载计算等具体条件确定，但地线安全系数应大于导线安全系数。5mm覆冰设计，断线工况不考虑增加5mm覆冰。地线按安全系数法计算荷载，JLB20A—15045JLB20A—12040JLB20A—1004。0。110kV11.0，窄基钢管塔7.0。同时，为提高通用设计的适用性，本次通用设计的地线设计依据两根地线一侧架设OPGW光缆、一侧架设地线考虑，OPGW侧荷载同另一侧地线荷载。导线技术参数及机械特性240/40400/35630/45—300/50277。74333。31338。99425.24674348。3721。723。823。926。833。824.3962.81057.01131.01347。52079.21207.78376083760923601036701504501440207957279572877429848714292813681976000650007300065000630007600018.920。519。620.520.918.9导线名称导线型号导线名称导线型号钢芯铝绞线JL/G1A—钢芯铝绞线钢芯铝绞线JL/G1A-300/25JL/G1A-300/40钢芯铝绞线JL/G1A—钢芯铝绞线 钢芯铝合金绞线JL/G1A— JLHA2/G1A总截面直径〔mm)单位重量(kg/km〕计算拉断力〔N〕最大破坏张力(N〕综合弹性系数〔MPa〕(×10-61/℃)120120总截面100.88100。88121。21121。21148。07148.07直径〔mm〕13。0013。0014。2514。2515.7515。75单位重量(kg/km〕674。1474。6810.0570。3989。4696.7计算拉断力〔kN)121660617401461807418017857090620最大破坏张力(N〕115577586531388717047116965286089综合弹性系数〔MPa〕14720010360014720098100147200103600综合膨胀系数〔1061℃)13。015。513。015。513。015。5地线名称铝包钢绞线 铝包钢绞线地线名称铝包钢绞线 铝包钢绞线铝包钢绞线铝包钢绞线铝包钢绞线 铝包钢绞线地线型号JLB20A-100 JLB40—100JLB20A—JLB40—JLB20A-150 JLB40—150〔1〕绝缘协作2。8cm/kV设计,2。8cm/kV及以下可以承受玻璃或瓷质绝缘子,2。8cm/kV以上承受合成绝缘子.防雷要求的绝缘子片数,应综合下述因素进展片数取值。110～750kV7.021000m以下地区，操作过电压及雷电过电压要求的悬垂绝缘子串绝缘子片数；电压等级〔电压等级〔kV〕220110根本片数137构造高度〔mm〕14614640m有地线的杆塔,10m,7。0.21146mm的绝缘子。铁塔全高220kV110kV<50m13〔1。9m)7(1。0m〕50—6014〔1.9m〕8(1。0m〕60—7015(1.9m)9〔1。0m〕70—8016(2。0m〕10〔1.1m)80—9017〔2。1m〕11(1.2m)c)2。8cm/kV污区条件下所承受的片数如下〔0.8,1。0〕电压等级(kV〕220110绝缘子强度〔kN〕12070构造高度〔mm〕146146盘径〔mm〕280/320280/320爬电距离〔mm〕450/550450/550型式双伞瓷/耐污玻璃双伞瓷/耐污玻璃绝缘子片数选择14/147/7绝缘子总高度2044mm1022依据《110～750kV架空输电线路设计标准》6.0。9 在易发生严峻覆冰地区，宜实行增加绝缘子串长和承受V型串、八字串。〔2)标准要求.水平偏移取值〔m〕电压等级110kV220kV10mm0.501。0015mm0。751。25,〔40-60°)转角塔偏移值较上表增加0.1m，Ⅳ型(60—90°)转角塔偏移值较上表增加0.2m。重冰区杆塔导地线偏移依据标准取值.设计塔头时,双分裂子导线应兼顾水平排列和垂直排列方式。110kV400mm，220kV双分裂导线子导线间距600mm。导线垂直排列时,相邻导线间最小垂直线间距离不小于水平线间距75％.双回路不同回路的不同相导线间的最小水平〔或垂直〕距离应较水平线间距离〔或垂直〕0.5m.转角塔内、外侧跳线串安装原则依据浙江省电力公司文件〔2023】1322号：关于加强电31m/s及以上110千伏、220千伏线路，耐张塔无论内角外角侧，均应安装固定31m/s及以上风区大转角塔内侧横担可能有所影响，需校核横担长度，必要时设置跳线支架。转角内侧转角度数转角外侧31m/s以下风区 31m/s及以上风区0～20单串单串 单串20~40单串/ 单串40~60双串/ 单串60～90双串/ 单串串长取值110kV铁塔:校核的塔型I、II、K1。8m，III2。0m；规划设计建议I、II、K1.9m，III2。1m.2×3003。2m3。0m.跳线串:固定式防风偏跳串串长1。6m,直跳跳线弧垂1.9m，单跳串跳1。2m1.0m。220kV铁塔：3.6m.V〔-7度x耐张串串长:4.7m。跳线串:2.8m3.1m,单跳串跳线1。6m,1。4m。间隙圆电气间隙圆应计算工频电压(大风、内过电压(操作过电压)、外过电压(雷电过电压、带电作业四种工况.绘制间隙圆图时，绝缘子串长度按实计算，选用重量较轻的合成绝缘子计算各工况下的摇摆角，并按下导线和导线侧的均压环分别检查塔头的电气间隙.计算直线塔悬垂串风偏角时，除跨越塔外，各塔型均以下导线为基准高度〔110～330kV下导线平均高度取15m,跨越塔的下导线基准高度取40m〕,由此分别推算下、中、上导线高空风压系数。在铁塔塔头设计中绝缘子串风偏计算时，风压不均匀系数α当根本风速≥27m/s时,0.6120≤根本风速<27m/s0.75，当根本风速〈20m/s1.0α随水平档距变化取值。计算悬垂绝缘子串风偏角时,承受复合绝缘子计算。计算跳线串风偏角时,按1.3倍风速计算风荷载，跳线串考虑承受防风偏合成绝缘子，大风时155°。绘制铁塔间隙圆图时,应考虑塔头宽度的影响，在子导线的下导线处增加垂直下偏量和水平偏移量，然后在此根底上绘制间隙圆。110kV200mm150mm;山地塔型，300mm,200mm.220kV300mm200mm；山地塔600mm,300mm。杆塔复核时，按间隙圆进展校核,但对不满足要求的杆塔塔头尽量不做修改，而是提出其使用限制条件.220kV，导线对横担的间隙裕度取200mm；导线对塔身的间隙有脚钉300mm200mm。110kV，导线对横担的间隙裕度取150mm；导线对塔身的间隙有脚钉250mm150mm.地线保护角按满足浙江地区使用要求进展修改，110～220kV单回路导线防雷保护10度，双回路导线防雷保护角不大于零度。5、联塔金具统一联塔金具应结合国网通用金具串的连接方式.110kV1x300的联塔金具如下表直线塔直线塔导线ZBS—07/10-80〔M18，L=45〕3φ20，300U-1695〔M24,C=24〕挂线孔φ262组安装孔φ26地线跳线UB—1080〔M18，L=45)1φ20U—1085〔M18，C=20〕挂线孔φ20,预留2组安装孔φ20/转角塔UB—0770〔M16，L=45)3φ20110kV2x300的联塔金具如下表直线塔直线塔导线ZBS—07/10—80〔M18，L=45)3φ20,300地线跳线UB-1080〔M18，L=45)1φ20/U-32115〔M30,C=32〕U-1085(M18，C=20) UB—0770转角塔 挂线孔φ32 挂线孔φ20，预留2 〔M16,L=45〕预留2组安装孔φ26 组安装孔φ20 挂线角钢开孔3φ20220kV2x400联塔金具如下表导线导线地线跳线直线塔V串：U-21S〔M24，C=26；/I串:LT—21S〔M24，L=80L=64、UB-21B〔M24,L=60〕满足其中之一

U—12(M22，C=24)

UB—10

U—32S〔M30，C=32) 15mmU—16S(M24，C=22)

〔M18,L=45)转角塔U—42S〔M36，转角塔U—42S〔M36，C=38〕15mmU-16S〔M24,C=22〕UB—10〔M18,L=45〕导线地线跳线V串:U-21〔M24,C=26);I串:LT-21S(M24,L=8直线塔 ZBS-21S(M24L=64、UB—12T(M22,L=45〕/UB-21B(M24，L=60〕满足其中之一6、杆塔规划主要针对增的110kV轻冰区塔型。考虑到山地使用，适当增加使用档距,同时解决转角塔呼高缺乏的问题.校核原塔则按原规划设计条件校验.〔1)直线塔：承受“三塔+跨越塔”即“3+1”系列，承受全方位长短腿型IIII型塔呼高连接，避开漏档和重复。〔2)耐张塔：划分为0~20、20~40、40～60、60~90四个角度系列,最大呼30m。(3〕0~40、40～90两个角度系列,最大呼高30m.轻冰区双回路塔型规划表杆塔名称水平档距(m〕垂直档距(m〕Kv值转角度数〔°〕呼高〔m〕计算高度〔m〕极限档距〔m)导线最小SZC13504500。8515~3027//SZC24507000。7515~30276404.0SZC36009000.6515～36338004.8SZCK4507000。7533～5151/4。0SJC145010000~2015～30307504.0SJC245065020～4015~30307504。0SJC345065040~6015~30307504。0SJC445065060~9015~30307504。0SDJC13505500～4015～30307504。0SDJC235055040～9015～30307504。0注：耐张塔导线层高依据极限档距,按“耐张塔—耐张塔“推算中冰区双回路塔型规划表水平档距水平档距杆塔名称(m)350垂直档距〔m〕450Kv值转角度数〔°〕SZC10。80呼高 计算高度(m〕 (m〕15～30 27极限档距(m)/导线最小层高(m〕/SZC24507000.7015～30276504.5SZC36009000。6015～36338005。3SZCK4507000。7033～51516504.5SJC145010000～2015~30307704。5SJC245070020～4015～30307704.5SJC345070040～6015～30307704.5SJC445070060～9015～30307704。5SDJC13505500~4015～30307704。5SDJC235055040~9015～30307704.5注：耐张塔导线层高依据极限档距，按“耐张塔-耐张塔”推算四回路塔型规划表水平档距水平档距杆塔名称〔m)垂直档距〔m)Kv值转角度数(°〕呼高〔m)计算高度极限档距导线最小(m〕 〔m〕 〔m〕SSZC13504500。8518～3027//SSZC24507000。7521～36336504.1SSZC36009000.6521~42398505.0SSZCK4507000。7539～51516504.2SSJC145010000~2018～30307504。0SSJC245065020~4018~30307504。0SSJC345065040～6018～30307504。0SSJC445065060~9018~30307504.0SSDJC13505500~4018～30307504.0SSDJC235055040~9018～30307504。0注：耐张塔导线层高依据极限档距,按“耐张塔-耐张塔”推算110kV重冰区模块系列杆塔规划使用条件表塔型呼称高水平档距垂直档距Kv/转角度数计算高度ZBC121—393005000。736ZBC221—424007000.636JC118—3340012000～20°33JC218-3340080020°～40°33JC318—3340080040°～60JC318—3340080040°～60°兼分界337、铁塔构造布置(1)为了增加铁塔顺线路的刚度，全部铁塔承受方形断面。(2〕54个主材节间分段。(3〕1820°以上。〔4〕15°.8、荷载计算,避开不同设计人员取值偏差过大。110kV具体软件计算按附件二中的截图。,耐张塔计200/450计算,〔使用档距加大)，200/550计算。直线塔导线风荷载计算时,按导线的平均高度计算风压高度系数。110kV铁塔按以下原则计算导线弧垂：I350m，II400m，III型450220kVI型350II型400，III500m。直线塔水平荷载前后侧按：6110kV垂直荷载按3:7安排，220kV4:6安排。3:72：8安排；考虑一侧上拔一侧下压时，水平荷载前后侧按4:6安排，上拔侧垂直荷载按50%80％。,另外将相应转角范围的转角塔荷载一并导入，如0～40度终端，除了可以当作0~40度终端塔外,还可以当作0～40度转角使用。考虑上拔状况，50%负垂直档距。杆塔均应考虑分期架设工况。45度斜向风吹工况和埃菲尔效应验算。9、满应力计算过程中的一些主要事项铁塔风振系数z塔型全高≤60m：铁塔全高〔铁塔全高〔m)z301.254050601。35 1。501。6060m＜塔型全高≤100m：杆塔风振系数βZ横担、地线支架横担、地线支架≤60m，取2.260100m，2。5m102030405060708090100βZ1301351401451501551601651701.80计算根底作用力的杆塔风振系数βZ线支架

横担、地线支架≤60m1。6

60100m，1.75βZ

101.15

201。175

30120

401。225

50125

601。275

70 80 90 100130 1.325 135 1。40注：①中间值按插入法计算；② 根底的z50％，即z根底＝〔z杆塔－1〕/2＋1.60米的非双回路塔验算时风振系数按原设计条件取值，或按全塔统一取值。〔2)窄基钢管塔风振系数z对窄基钢管塔而言，横担及与横担相连的塔身中柱的风振系数均较大，1000kV特高压风振系数的计算阅历,依据窄基钢管塔的不同部位分别推举塔头〔变坡以上〕和塔身〔变坡以下)12所示.1窄基钢管塔塔头〔变坡以上〕风振系数βz上横担及以上塔身上横担及以上塔身中横担及以上塔身2。502。302。00,上面三层横担的塔头风振系数可按表12。00.2窄基钢