脚手架安全专项方案

施工方案********工程批准：审核：编制：1/49二O一一年四月 4.1施工工艺4.2施工方法 6.1组织保障6.6架子工严把“九道关” 2/49 1.工程概况********工程地下一层，裙房三层，主楼九层。总建筑面积42300.593/49杂，各个部位脚手架搭设方式不同，具体搭设方式详见外脚手架施工方案4/49GBT应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压扣件扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标通木架板，其材质应符合现行国家标准《木结构设计规X》(GBJ5)中Ⅱ5/49横杆→剪刀撑→接头锁紧→安装连墙件→铺设脚手板→立挂安全网→上层立杆→立杆连接→工作→悬挑型钢的架设→立杆→横杆→剪刀撑→接头锁紧→安装连墙件→铺设脚手板→立挂安全网→上层立杆→立杆横杆密目网→横杆→立杆→剪刀撑→连墙件悬挑脚手架小横杆在上搭设高度(m)立杆纵距(m)立杆横距(m)立杆步距(m)型钢悬挑长度(m)锚固长度(m)31施工均布荷载(KN/m2)322地区XX市崂山区基本风压(KN/m2)4.2.1脚手架基础±0.000标高以上落地式双排脚手架全部坐落于一层楼板上。脚手架立杆设6/49接，通过斜拉可减少悬挑工字钢的挠度。在外挑工字钢上(与立杆对应位48钢管预埋Φ16钢筋拉钩详图2详图118#花篮拉杆6预埋钢筋16#工字钢7/49长500楼板楼板、梁预埋拉接点设置方式脚手架立面示意图0抱抱柱拉结楼板预留钢管拉结密目安全网栏杆扫地杆钢丝绳脚手板脚手架剖面示意图4.2.3脚手架搭设立杆、大横杆、小横杆等杆件间距除符合下述要求外，还应满足规X(1)脚手架钢管的搭设脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在纵向扫地杆下方的立杆上。立杆与大横杆的交点处设置小横杆，小横杆应个扣件固定搭接钢管；剪刀撑与横向水平杆的伸出端或立杆相交处应用旋(2)连墙件的设置本工程连墙件为刚性连接，按二步三跨设置，其位置宜靠近主节点，偏离主节点的距离8/49(3)脚手板的搭设本工程除悬挑层采用木板脚手板，每一悬挑单元设一作业层，并将该单元底层满铺脚手板作为防护层，防护网应铺满内立杆与混凝土墙之间 铺设脚手板时，在两立杆间加二根纵向横杆并与横向水平杆连接，小(4)密目网的设置(5)斜道的搭设：斜道附着脚手架设置，坡度为1:3，拐弯处设平台，斜道和平台按临边防护要求设1.2m高的防护栏及挡脚板；斜道采用20~(6)安全平网设置：脚手架首层底部处应设置首层安全平网，每隔不(7)防护栏杆设置：在操作层上，脚手架外侧大横杆与脚手板之间要脚手架及其地基基础应按规X规定的时间阶段和内容进行检查与验(2)节点的连接可靠，扣件的拧紧程度应控制在拧力矩达到40~9/49(5)作业层铺板、安全防护措施等均应符合施工设计和规X要求。10/49(1)避雷装置应包括接闪器、引下线和接地装置。11/494)接地体埋深不小于0.6m,应避开人经常活动区。避雷装置的引线、接地 (2)外脚手架不得搭设在距离外架空线路德安全距离内，并做好可靠的安 (3)定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以 (4)脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全带、安全帽、穿防滑 (5)严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工 (6)保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架 (7)结构外脚手架每搭设一层，搭设完毕后，经项目部安全员自检验收合格后报甲方监理验收，经验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经 (8)严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料。 (9)结构施工时，不允许多层同时作业。(10)当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上无连墙件时，应根据现(11)各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。(12)脚手架必须设置避雷装置，其中包括接闪器、避雷引下线、接地装12/49(13)料台使用：料台搭设安装完毕，必须经安全、技术部门验收合格后方可投入使用。料台必须设置限重标志，严禁超载。使用时，料台不吊运捆绑牢固，统一由信号工指挥，严禁高空坠物，严禁碰撞钢丝绳、(1)应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求;(3)应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；(4)应清除脚手架上的杂物及地面障碍。禁止非作业人员进入。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚 (2)拆架的高处作业人员必须佩戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防 (3)拆架程序应遵守“由上而下、先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑、而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清” (4)拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、13/49(5)连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆时，应先在适当位置搭设临时抛(6)拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结(7)差除时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。(8)在拆架时，不得中途换人，如必须换人，应将拆除情况交代清楚后方(9)拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按照指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆、当天清”，拆下的扣件要集中堆放，回(10)高层建筑脚手架拆除时，应配备良好的通讯装置。(11)输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。(12)当天离岗时应及时加固尚未安拆部分，防止存留隐患造成复岗后的(13)如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜本工程安全生产的目标是确保无伤亡事故的发生，并通过完善的管理和一(1)公司已制定了详细的安全责任制度，本工程以项目经理为安全管理的14/49 (2)一切管理操作人员均需要与项目经理签订安全协议，向项目经理做出 (3)安全生产责任落实情况的检查，应认真、详细地记录，作为原始资料 (1)对职工进行安全教育，牢固树立“安全第一”的思想，坚持“安全生细则，分发至班组，组织学习落实，抓好“安全五同时”和“安全三级教 (2)严格执行安全技术交底制度，坚持工前讲安全，工种检查安全，工后 (1)坚决建立安全检查制度。设立专职安全员，每天进行巡查，并实行月检和季节性检查制度。对脚手架工程在正式交付使用前要经过专业技术人 (2)设立安全检查记录本，对安全隐患坚持“三定”和“不推不拖”的处15/496.5.1.一切人员进入施工现场，必须佩戴安全帽，禁止穿拖鞋、高跟鞋和6.5.2.高空作业的人员一定要系好安全带，安全带佩戴正确，事前应进行6.6脚手架严把“九道关”6.6.3.铺板关：架板必须满铺，不得有空隙和探头板、飞跳板，并经常清16/49gm6.6.7.上下关：必须为工人上下架子搭设通道或阶梯。严禁施工人员从架6.6.8.挑梁关：悬挑脚手架除应按照规定搭设外，悬挑工字钢应设置的平6.6.9.检验关：各种架子搭好后，总工和工长必须组织架工和使用架子的6.7.1.外脚手架在使用前，应先检查脚手架是够坚固稳牢，不倾斜，不摇6.7.2.使用外脚手架时，严禁超荷载，结构施工中用到的脚手架的荷载不17/496.7.5.在通道上架设和使用活动脚手架或梯子时，应设置临时防护，并悬挂禁止通行标志，禁止人员通行。在门前使用时，应先将门扇扣住，以防提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保以外发生的时候能有序的应急指挥，为有效及时的抢救伤员，防治事故的扩大，减少经济损失，保 (1)领导应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。 (2)当发生突发事故时，负责救险的人员、器械、车辆、通信和组织指挥(3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。(1)事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐(2)事故报告18/49(3)现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故有：机具伤人、火灾事故、触电事故、高温中疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电源心脏挤压术，并且注意其它损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤高温中暑应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头管扩X以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理。其它伤害事故处理：当发生如高空坠落、落物击伤、机具伤人等人身伤害时，应及时向项目部报告、第一时间联系医院，安排人员查探现场，排除及19/49(1)应要求脚手架搭设人员持证上岗；(2)对钢管、扣件等材料进行严格把关，严禁不合格材料投入使用；(3)脚手架验收合格方可投入使用；(4)加强日常的巡视检查，对出现的架体变形或地基沉降等导常情况、(6)对独立脚手架的拉结支撑加强日常巡视，发现异常情况及时督促项目管理人员发现脚手架荷载超过设计值或脚手架主要杆件不符合规20/4921/4922/49书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规X》(JGJ130-2001)。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为22.8米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值活荷载标准值P1=0.038kN/mP2=0.350×0.900/3=0.105kN/mQ=3.000×0.900/3=0.900kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.900=1.260kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为23/49支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0=0.370×106/5080.0=72.916N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.105=0.143kN/m活荷载标准值q2=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值活荷载标准值荷载的计算值P1=0.038×1.500=0.058kNP2=0.350×0.900×1.500/3=0.157kNQ=3.000×0.900×1.500/3=1.350kNP=1.2×0.058+1.2×0.157+1.4×1.350=2.148kN24/49小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:=0.649×106/5080.0=127.776N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×900.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.157+1.350=1.565kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度25/49V.100×900.0×(3×900.02-4×900.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=1.613mm最大挠度和V=V1+V2=1.626mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规X5.2.5):其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN脚手板的荷载标准值活荷载标准值荷载的计算值P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kNQ=3.000×0.900×1.500/2=2.025kNR=1.2×0.035+1.2×0.236+1.4×2.025=3.160kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×22.800=2.85kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×4×1.500×(0.900+0.300)/2=1.260kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×1.500×4/2=0.450kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×22.800=0.171kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.731kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。26/49经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.900/2=4.050kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规X》(GB50009-2001)附录表D.4的规定Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规X》(GB50009-2001)附录表7.2.1的Uz50Us——风荷载体型系数：Us=1.1726经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.600×1.250×1.1726=0.616kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.731+1.4×4.050=11.347kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩五、立杆的稳定性计算:Mw.356kN.m1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N计值，N=11.347kN；i转半径，i=1.58cm；k计算长度附加系数，取1.155；u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；0计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；AW立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；27/49————由长细比，为3118/16=197；————轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；————钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=11347/(0.19×489)=122.129N/mm2；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N计值，N=10.500kN；i转半径，i=1.58cm；k计算长度附加系数，取1.155；u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；0计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；AW立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；————由长细比，为3118/16=197；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.356kN.m；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=10500/(0.19×489)+356000/5080=183.091N/mm2；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.935kN；NQ——活荷载标准值，NQ=4.050kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=71.024米。28/49脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.935kN；NQ——活荷载标准值，NQ=4.050kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.356kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=58.257米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：wkAwNoN经计算得到NlwNlw=1.4×wk×Aw风荷载标准值，wk=0.616kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.50=16.200m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000=13.971kN，连墙件轴向力计算值Nl=18.971kN29/49连墙件轴向力设计值A[f]经过焊缝抗拉强度5连墙件轴向力设计值A[f]经过焊缝抗拉强度50)2=Nfl/i=30.00/1.58=0.95其中其中轴心受压立杆的稳定系数,由长细比的结果查表得到经过计算得到Nf=95.411kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下其中N为连墙件的轴向拉力，N=18.971kN；lw为连墙件的周长，取3.1416×48.0=150.80mm；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!连墙件对接焊缝连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=42N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=10.500A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=100.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.0030/49fgk——地基承载力标准值；fgk=100.00地基承载力的计算满足要求!3.0；件；取扣件抗滑承载力系数0.80；XXXXX风荷载高度变化静荷载参数31/49标准值(kN/m2):0.1248；建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固支杆参数32/49000；m3.800；结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.50m。均布荷载计算小横杆的最大弯小横杆的自重标准值:P=0.033kN/m；1脚手板的荷载标准值:P=0.350×1.500/3=0.175kN/m；2Q/3=1.500kN/m；33/49q×0.033+1.2×0.175+1.4×1.500=2.350kN/m；计算公式如下:最大弯矩M=2.350×1.0002/8=0.294kN.m；qmax3.挠度计算:挠度q0.175+1.500=1.708kN/m；34/49mm于小横杆的最大容许挠度1000.0/150=6.667小横杆的自重标准值:P=0.033×1.000=0.033kN；1脚手板的荷载标准值:P=0.350×1.000×1.500/3=0.175kN；2Q00×1.500/3=1.500kN；P2×0.033+1.2×0.175+1.4×1.500)/2=1.175kN；杆传递荷载的设计值最不利分配的弯35/49均布荷载最大弯矩计算:M=0.08×0.033×1.500×1.5002=0.009kN.m；max集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M=0.267×1.175×1.500=0.471kN.m；2maxM=M+M=0.009+0.471=0.480kN.m1max2max杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:36/49V=0.677×0.033×1500.04/(100×2.060×105×107800.0)=0.051max集中荷载最大挠度计算公式如下:P1.500)/2=0.854kN最大挠度和：V=V+V=0.051+2.444=2.496mm；maxpmaxmm0与载力取值为6.40kN。连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规X5.2.5):R≤Rc37/49Rc计值,取6.40kN；小横杆的自重标准值:P=0.033×1.000×2/2=0.033kN；1大横杆的自重标准值:P=0.033×1.500=0.050kN；2脚手板的自重标准值:P=0.350×1.000×1.500/2=0.262kN；3Q000×1.500/2=2.250kN；R×(0.050+0.262)+1.4×2.250=3.525kN；RkN扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!N=[0.1248+(1.00×2/2+1.50×2)×0.033/1.80]×20.00=3.976；G1N=0.350×2×1.500×(1.000+0.2)/2=0.630kN；G238/49N=0.140×2×1.500/2=0.210kN；G3N=0.005×1.500×20.000=0.150kN；G4N=N+N+N+N=4.966kN；GG1G2G3G4内、外立杆按一纵距内施工荷载总N=3.000×1.000×1.500×2/2=4.500kN；Q其中W--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规X》(GB50009-2001)的规定oW=0.600kN/m2；oU--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规X》(GB50009-2001)的规zzU--风荷载体型系数：取值为0.649；sW=0.7×0.600×0.740×0.649=0.202kN/m2；k39/49计算公式N=1.2N+1.4N=1.2×4.966+1.4×4.500=12.259kN；GQ力设计值为N=1.2N+0.85×1.4N=1.2×4.966+0.85×1.4×4.500=11.314kN；GQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩M为WwkaN12.259kN；i=1.59cm；式规X》表5.3.3得：k=1.155；X500；计算长度,由公式l=kμh确定：l=3.119m；o0长细比L/i=196.000；o轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比l/i的计算结果查表得到：φ=0.188；o：W=4.49cm3；值：[f]=205.000N/mm2；40/49(0.188×424.000)=153.794N/mm2；立杆稳定性计算σ=153.794N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=计算公式N11.314kN；i=1.59cm；X500；计算长度,由公式l=kuh确定：l=3.119m；00长细比:L