城口高燕松林坡勘察报告

重庆市城口县高燕乡松林坡不稳定斜坡

应急抢险治理工程勘察报告1任务由来及工程概况松林坡不稳定斜坡位于重庆市城口县高燕乡泰山村1组，不稳定斜坡前缘紧邻高燕乡场镇，人口居住较密集，主要威胁乡政府、派出所及当地居民，共有居民近25户，人口120人。松林坡不稳定斜坡自2002年以来出现地面开裂，变形下挫等现象，严重影响人民群众的生命财产安全，为避免和减轻地质灾害的影响，在2009年4月重庆市城口县国土资源和房屋管理局特委托我单位(*******)对不稳定斜坡进行地质调查，对地质灾害体有了初步了解。同时由于不稳定斜坡位于重庆市城口县上山坪车孟矿铁龙湾工区范围内，其采矿可能对不稳定斜坡有影响，在2009年12月29日重庆鑫洲车孟业有限公司委托我单位对不稳定斜坡进行应急抢险治理工程勘察，为不稳定斜坡治理设计与施工提供依据。2勘察工作目的与任务、技术标准2.1目的及任务本次勘察工作的主要目的为：在地质调查的基础上，查明松林坡不稳定斜坡的水文地质及工程地质条件，评价该不稳定斜坡的稳定性，为该不稳定斜坡的整治设计及施工提供可靠的地质资料。本次勘察具体任务如下：收集当地气象、水文和地震情况资料;查明勘察区内的地形、地貌，特别是微地貌特征；查明勘察区内的地层岩性及构造特征；查明松林坡不稳定斜坡体的分布范围、结构、物质组成；查明松林坡不稳定斜坡体的渗透性及含水性，地下水及地表水对其稳定性的影响，地下水及地表水对磴的腐蚀性等水文地质条件；查明松林坡不稳定斜坡范围内的岩(土)体的物理力学特征及其变形特征；查明主要结构面(特别是软弱结构面)的类型、产状、发育程度、充填状况、组合关系；根据查明的松林坡不稳定斜坡工程地质特征，对其现稳定性及采矿后稳定性作出评价；提供治理工程所需的各种岩(土)物理力学参数，并就相关问题对设计及施工提出建议。2.2执行的技术标准《地质灾害防治工程勘察规范》(DB50/143-2003)；《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)；《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002)；《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)；《工程地质勘察规范》(DBJ50-043-2005)；《建筑物、水体、铁路及主要井巷煤柱留设与压煤开采规程》煤行管字[2000]第81号。2.3以往地质工作1958年，四川省地质局石油大队进行了城口幅1：20万区测；1959年，原万县队对城口石坊至高燕一带，长27公里，面积43平方公里的范围内进行了车孟矿检查工作；1966年，四川省地质局208地质队对城口、万源地区车孟矿带进行过地质工作，在前人的基础上，对高燕矿区部份地段清理和加密了山地工程，对地层、构造及矿石质量搜集了相当资料，提交了《四川城口、万源地区1967年普查、详查设计》；1967年4月〜1978年3月，四川省地质局205地质队开展了城口县高燕车孟矿区初步勘探工作，1979年6月提交了《四川省城口县高燕车孟矿区初步勘探地质报告》；2003〜2005年，四川省冶金地质勘查局六。四大队在上山坪一带开展“重庆市城口县上山坪优质(富)车孟矿地质普查”，并在2006年5月提交了《重庆市城口县上山坪优质(富)车孟矿地质普查报告》；2006年6月，重庆一三六地质队对城口县高燕乡窑库湾滑坡进行了工程地质详细勘查工作，并提交了《重庆市城口县高燕乡窑库湾滑坡勘查报告》和《重庆市城口县高燕乡窑库湾滑坡治理施工设计》；2008年6月，重庆市地质矿产勘查开发局205地质队提交了《重庆市城口县上山坪车孟矿铁龙湾工区矿山地质灾害危险性评估报告》；2008年10月，重庆市地质矿产勘查开发局205地质队提交了《重庆市城口县上山坪车孟矿铁龙湾工区车孟矿资源储量核实报告》及《重庆市城口县上山坪车孟矿铁龙湾工区车孟矿开发利用方案》;以上报告对勘察区的地貌、地质构造、水文地质条件及矿山开采影响等基础地质资料有了相应深度的阐述，可供本次勘察参考利用。3勘察工作布置及任务完成情况3.1防治等级及危害性据调查松林坡不稳定斜坡主要威胁对象为高燕乡场镇（政府、派出所、场镇居民、公路及高压电线），属较重要项目。初步估算：该不稳定斜坡潜在威胁到25户120人，潜在性经济损失约1000万元人民币，损失中等。根据《地质灾害防治工程勘查规范》（DB50/143-2003）规定：松林坡不稳定斜坡地质灾害防治工程等级为二级。该不稳定斜坡滑动垮塌的可能性大，损失中等，危害性大。3.2勘察手段及勘察工作布置原则勘察手段：由于勘察区山高坡陡，搬运困难，不适宜进行钻探工作；结合现场实际情况，本次勘察主要采用工程地质测绘、工程测量、井（槽）探、采样测试等综合勘查方法。布置原则：本次勘察主要依照《工程地质勘察规范XDB50/5005-1998）及《重庆市地质灾害防治工程勘察规范》（DB50/143-2003）布置勘探线及勘探点，根据现场井槽探施工情况调整勘探点、线的布置，增（减）工作量，勘探点、线间距满足规范要求。工作项目单位工作量备注工程测量1：500工作项目单位工作量备注工程测量1：500剖面测量km/条2.19/5裂缝测量m/条302/8老窑测量处27探井（槽）测量点八、、13综合工程地质测绘1：1000水文地质及工程地质测绘km20.221：500剖面工程地质测绘km/条2.19/5地质观测点处41工程勘察探槽m3/个106.5/1槽宽1m探井m/个4.0/2井径1.5m采样及试验岩样组3水样组1表3.2主要完成工作量表3.4勘察工作质量评述察图详见图1。黄嗅坪坝区新城区戛城讴3.3勘察工作概况及工作我队接受委托后，在广泛收集区域地质、自然地理、地震和附近地点的工程地质、水文地质资料的基础上，组织专业技术人员及相关设备于2010年2月2日赴不稳定斜坡区进行工程地质勘察。于2010年2月11日结束野外工作，转入室内资料的整理及编制工作。主要完成工作量见表3.2。满足本次勘察需要；（4）岩、水样采集及测试严格按照《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）的要求进行，取样及测试结果满足规范要求。4勘察区自然地理条件4.1交通位置勘察区位于城口县城西，相对于城口县城方位290°，直距7.0km，行政区划属城口县高燕乡泰山村1组，S202省道沿勘察区南侧坡脚高燕乡场镇通过，勘察区内山高坡陡，勘察区南侧坡脚场镇附近交通较为方便，勘察区北部地面裂缝周边无公路通达，仅有崎岖的山间小路可以到达，勘察区内交通不方便，勘察区交通位置罗江本次勘察工作主要采用工程地质测绘、工程测量、井（槽）探、采样测试等综合勘察手段，做到了精心组织精心施工以及严格的质量管理程序，组建了勘察项目部，整个野外工作做到了有条不紊、文明施工，安全生产。在野外施工中，我们对工程质量严格要求，严格执行了有关的规程、规范。（1） 探井（槽）的施工，在保证绝对的安全的前提下，基本达到了设计要求;（2） 对剖面进行实测，其精度达到了设计要求；（3） 对所有的勘察工程点，裂缝、老窑、探井（槽）等进行定位测量，其精度勘察区周澳普子一明通镇桃园图1勘察区交通位置图（1：65万）羸电区高：m滑河4.2气象及水文4.2.1气象勘察区属四川盆地北亚热带山地气候区，系亚热带季风气候区，由于山高谷深，高差大，具有山区立体气候的特征。主要气候特点：气候温和，降雨充沛，夏季多暴雨，日照较足，四季分布，冬长夏短，春节气温回长快，但不稳定，常有“倒春寒”天气出现；夏季雨水集中，7〜8月多干旱，伏前伏后多洪涝；秋季降温快，多连绵阴雨天气；冬季时间短、气温低。据城口县气象局观测资料：多年年平均降雨量1171mm,最大降雨量1755.58mm（1963年），最小降雨量867.5mm（1962年），暴雨多集中在5〜9月份，常发生山洪，冬季雨量稀少。多年平均最大日降雨量110mm,最大日降雨量174.1mm（2007年8月19日）。年总蒸发量1133.6〜1533.6mm,最大蒸发量暑期为7〜8月，年平均气温13.8°C,1〜2月最冷，最低气温-13.2°C（1974年1月25日）；7〜8月气温最高，夏季最高气温42.9°C（2006年8月25日）。5〜9月平均气温均大于15°C,其余都在15°C左右。年平均相对湿度72.17%〜76.25%,月平均相对温度62%〜84%,10月下旬开始下雪，翌年3月断雪。勘察区最多风向为西北风，盛行偏西风，平均风速2m/s,最大风速12m/s,瞬间最大风速达19m/so4.2.2水文大木瓜河是勘察区地表水排泄渠道，大木爪河经木瓜口，于沿河（地名）汇入任河，任河是城口县最大河流，属汉水水系。大木瓜河的流量季节性非常明显，随降雨量的大小而变化。流量的两个高峰在6月和10月。降雨期间，河水猛涨，夹带泥沙的黄水滚滚西流，最大流量大于74H13/S；枯水期间，流量甚小，仅0.217H13/S,只有一股涓涓细流。5工程地质条件5.1地形地貌勘察区属于构造剥蚀中低山地貌，地形大致为一北高南低的斜坡，位于大木瓜河北岸，整体地势较陡，地形呈北高南低，区内最高点h998.80m（勘察区北部山顶）,最低点+752.80m（S202公路）。相对高差约246m,地面植被以低矮灌木及人工松林为主，局部有旱地分布，局部见基岩出露。5.2地层岩性勘察区及附近出露地层主要为震旦系上统灯影组、陡山沱组，一般呈北西-南东向分布；其次在斜坡坡脚地形相对较缓地带有第四系全新统坡残积层（Q4dl+el）,场镇所在地人工聚集地段有第四系全新统人工堆积层（Q^l）分布，现分别叙述如下:3.2.1第四系全新统（1） 人工堆积层（Q^l）人工填土：为杂填土，杂色，主要为磴块、砖石等人工建筑材料和粉质粘土、灰岩质块石等组成，一般厚度1〜3m,为修建房屋和进行城镇建设是人工堆填或夯填，填筑年限1〜10年不等，主要分布于场镇所在地人工聚集地段和公路两侧。（2） 坡残积层（Qqdl+el）粉质粘土：灰黄、灰色，含页岩、砂质页岩质小碎石，碎石粒径2~25mm,含量约15%,一般厚度2〜5m,主要分布于勘察区南侧斜坡较缓地段。3.2.2券武系下统水井沱组（"以粉砂质页岩、粉砂岩为主夹白云岩及砂质石灰岩，厚度为35.71〜103.50m。分布于斜坡北侧山顶地带，为近东西向展布。3.2.3震旦系上统灯影组（Z2d）据岩性特征可分为三个岩性段。灯影组第三段（Z2d3）：上部为黑色薄层〜中厚层状硅质夹深灰色含硅质条带白云岩、黑色炭质页岩；中部为深灰色中〜厚层状致密块状白云岩；下部为薄层硅质条带白云岩，厚度为62.7〜167.7m。分布于斜坡北侧山顶地带，为近东西向展布。灯影组第二段（Z2d2）：顶部常见黑色水云母页岩，风化后呈灰黄色灰绿色,上部为中〜薄层致密状微晶灰岩，中下部为厚层致密块状微晶灰岩或粉晶灰岩，上、下部偶见泥质条带夹硅质条带，厚度为50〜106m。其层位稳定，未见有尖减现象。分布于斜坡北侧山腰至山顶地带，为近东西向展布。灯影组第一段（Z2di）：顶部为深灰色钙质页岩，上部为浅灰色泥质白云岩，黑色中〜厚层状白云岩，中、下部为灰黑色泥质含车孟白云岩，向斜北翼东段全层含车孟皆高，风化表面全层呈深红色。主要出露于勘察区中部山腰一带，呈北西〜南东向带状展布。3.2.4震旦系下统陡山沱组（Z]ds）顶部为车孟矿层，上部为黑色页岩及炭质页岩，并夹粉砂岩及透镜状劣质车孟；下部为深灰色钙质页岩夹长石砂岩，底部偶夹泥质白云岩。受断层影响，地层残留厚度不尽一致，厚10〜20m。主要出露于勘察区中上部老窑附近及老窑北侧斜坡地段。根据庆市地质矿产勘查开发局205地质队提交的《重庆市城口县上山坪车孟矿铁龙湾工区车孟矿资源储量核实报告》，在勘察区内出露有4号、5号、6号车孟矿体。4号矿体:矿体位于F4断层上盘，总体走向115°，倾向北东，倾角76〜80°,地表出露标高884〜898m；矿层厚0.31〜2.35m,平均0.76m。矿体顶板为含车孟白云岩夹页岩，底板以炭质页岩为主。5号矿体:矿体位于F102断层上盘，同时被F57断层错切，总体走向127°,倾向北东，倾角80〜82°,地表出露标高895〜965m；矿层厚0.52〜1.57m,平均1.11m。矿体顶板为含车孟白云岩夹页岩，底板以炭质页岩为主。6号矿体:矿体位于F75断层上盘，同时被F57断层错切，总体走向120°,倾向北东，倾角65〜85°,地表出露标高935〜982m；矿层厚0.41〜3.47m,平均1.34m。矿体顶板为含车孟白云岩夹页岩，底板以炭质页岩为主。5.3地质构造与地震5.3.1构造本区大地构造属扬子准地台(II)、大巴山台缘坳陷(113)、大巴山陷皱束(1114)、城口凹皱断束(IV9)区域内。勘察区位于城口〜高燕复式向斜扬起端之次级孙家坝复式向斜西段的大花岩向斜的南西翼(详见图2构造纲要图)。勘察区是以灯影组地层为核心的向斜，由于F4、F102、F75等断裂纵贯全区，并有横向的F57断层穿插，原有的构造形态遭受强烈破坏，勘察区构造较复杂。各规模期次断裂在勘察区内相互控制，组成了勘察区构造格局，大致分述如下：1、大花岩向斜该向斜轴部为灯影组地层地层，向斜轴面呈北西〜南东走向，并受断层影响，倾角变化较大。勘察区位于大花岩向斜南西翼，岩层倾向总体为20~60°,岩层倾角变化较大， 5.3.2地震为23〜73°。岩体主要发育三组构造裂隙，裂隙I产状：30〜60°/62〜76°,裂隙面呈锯齿状，裂隙多呈闭合状，间距一般0.5〜2.5m,延伸长度2.0〜4.0m，其结合程度好；裂隙II产状：110〜140°/66〜82°，裂隙面平滑，裂隙宽1〜3mm，偶见泥质充填，间距2.0〜3.5m，延伸长度一般2.5〜4.5m，其结合程度一般。裂隙III产状:200〜240°/40〜88°，裂隙面平滑，裂隙宽3〜10mm，多见泥质充填，间距2.5〜3.0m，延伸长度5.0〜12.5m，其结合程度差。2、断层F4断层：西起油房沟，东边延出矿区到白果湾斜交于坪坝一修齐断裂下盘，长度大于2960米；据工程揭露，破碎带宽约0〜0.60米，断层总体倾向359〜71°，倾角在46〜82。之间，为逆断层。该断层控制着4号矿体的空间展布。F102断层：西起油房沟，东到石仓坪，长度大于2720米；据工程揭露，破碎带宽约0〜0.25米，断层总体倾向350〜56°，倾角在45〜87。之间；常有断层裂隙水呈串珠状、线状、片状流出，为逆断层。该断层控制着5号矿体的空间展布。F75断层：西起油房沟，东到松林坡，长度大于1160米；据工程揭露，破碎带宽约0〜0.20米，断层总体倾向26〜9°，倾角在45〜85。之间；常有断层裂隙水呈串珠状、线状、片状流出，为逆断层。该断层控制着6号矿体的空间展布。F57断层：该断层因地表覆盖较厚，主断面不明显，只是在地表上表现为平移断层，总体呈北北东走向，倾向北西或南东。该组断层错切东西走向的地层和矿体，使矿体错段或移位。根据《中国地震动参数区划图》(GB18306-2001):勘察区地震动峰值加速度为0.05g，地震动反应谱特征周期0.30s；据《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)，勘察区抗震设防烈度为小于6度；由于勘察区地处高陡斜坡地带，按《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001):区内场地属于建筑抗震不利地段。kmIO50 10 20 30 40 50 6070km图2勘察区构造纲要图(1：50万)5.4水文地质条件勘察区位于大木瓜河北岸，呈一向南倾斜的斜坡，地形变化较大，坡角15°〜50°，地表水排泄良好。区内出露的基岩地层主要为寒武系下统水井沱组，震旦系上统灯影组、陡山沱组，岩性主要以砂质页岩、白云岩和石灰岩为主，其岩层的富水性受岩性及裂隙岩溶发育程度控制。现将各含隔水层特征等分述如下。主要含水层、隔水层特征主要含水层：震旦系石灰岩、白云岩岩溶裂隙含水层。其中石灰岩含水层流量在0.02〜0.57L/S,白云岩含水层流量约为0.22L/S。富水性弱〜中等，接受大气降水补给。次要含水层：寒武系砂质页岩、粉砂岩裂隙孔隙含水层；其富水性弱，主要接受大气降水的顺层补给，局部通过南北向断裂接受主要含水层补给，水力特征以潜水为主。隔水层：主要为震旦系陡山沱组的页岩、炭质页岩，总体富水性弱。区内出露分布的主要含水层以Zb22石石灰岩裂隙岩溶潜水含水层富水性较好，上与Zb23白云岩岩溶裂隙含水段，下与Zb2l白云岩岩溶裂隙含水段均保持有密切的水力联系，联系通道为断裂及岩溶化裂隙。断裂构造含水特征区内断裂构造广泛发育，均属压性和压扭性断层，有如下特征：①纵向断裂(F102、F4、F75)构造泥及糜棱岩化普遍，宽度0.1〜0.6m不等，呈东西向贯穿区内，其构造具较强粘性或隔水性，断裂带本身起着隔水作用，但其影响带往往形成地下水呈大致平行断裂带的带状富集，局部封闭条件较好地段使其影响带中地下水层地下水具承压水特征。②横向断裂(F57)规模小，断距一般不大，对上下含水层有沟通作用，该组断层与地下水运动和赋存条件关系密切，但其控水能力和范围不及前者。从断裂构造带的性质、规模、分布特点分析：断裂构造带富水性弱，但其控制着勘查区地下水的赋存、运移。（3） 岩溶及含水特征区内岩溶主要发育在Zb?2石灰岩中，本次勘察未见落水洞发育，在地表有溶沟、溶芽发育，深5〜30cm,宽1〜30cm不等，往往顺层理、节理发育。区内岩溶相对不发育，地表可见溶蚀层面、溶蚀裂隙，未发现溶洞。（4） 坑道水文地质特征勘察期间，区内坑道均已封闭，根据四川省冶金地质勘查局六。四大队在2006年5月提交的《重庆市城口县上山坪优质（富）车孟矿地质普查报告》标高880m以上坑道大多数坑口流量小于0.001L/S,有水坑道流量在0.01〜3.62L/S。坑道充水特征为：地下水在裂隙发育部位、断层部位、构造影响带以点状滴出、线状流出、股状涌出，点状滴水是多数坑道主要出水形式，裂隙不发育部位碉顶一般干燥无水。（5） 地下水的补给、径流、排泄条件及动态变化规律勘察区地下水的补给来源为大气降水的渗透补给，属补给单一、补给条件差的裂隙水区。地下水一般岩层面裂隙和构造裂隙径流，无特定规律，潜水位曲线总体呈南北高、中间低的急倾斜曲线，地下水一般以泉或潜流向地表冲沟和大木瓜河排泄，动态特征受降雨控制不稳定，季节性特征明显。地下水与地表水的补给关系为地下水补给地表水。本次勘察取水样Csh-1一组（刘德全老窑水），据水质化验报告为SO2-_Mg2+_Ca24 — —+_Na+型水，该水样对混凝土有结晶类中等腐蚀，无分解类、结晶分解复合类腐蚀（具体见附件）。5.5人类工程活动1）原采矿历史勘察区位于城口县高燕锰矿区，大花岩向斜南西翼，由于区内有丰富的氧化锰及碳酸锰矿带。自20世纪80年代起，当地居民在此开设了很多规模大小不等的矿井开采地表及地下的锰矿，在勘察区的中前缘部位形成大小、深浅不一的采空区，勘察区内主要开采5、6号矿体，其中5号矿体开采水平为753m，6号矿体开采水平为853m，该水平以上均已采空，至使地表在2002年发生较大开裂，在雨季变形更为明显，人类活动一度较为强烈，在2008年后，当地政府对其进行了制止，对矿井采取了关闭、封井，避免了人类活动对滑坡稳定性的进一步破坏。根据本次调查访问及收集资料，在勘察区内的5号矿体露头至北东侧100m范围内已全为采空区，其中L1~L24号老窑为从锰矿露头开始进行开采，各老窑均为当地村民私自开采，开采无序，其开采深度5〜60m不等，开采规模较小；其中L25、26、27及1号井为平硐开采，开采规模较大。现勘察区内的5号矿体+750以上已基本采空，6号矿体+850以上已基本采空，老窑各老窑的调查见表5.5老窑调查统计一览表。2）规划采矿活动根据重庆市城口县上山坪锰矿铁龙湾工区锰矿开发利用方案可知，矿井设计生产规模为4万吨/年，矿界范围拟采用平硐一斜井开拓，矿井开采上山坪锰矿4、5、6号锰矿体，开采标高+950〜+700m;采用地下开采方式，主平硐标高+751.436m。至上而下开采顺序，先采6号矿体，待6号矿体采完后再采5号矿体，最后采4号矿体，划分一个水平（+751m）分上下山部分多阶段布置方式，首米区选在6号矿体上山的+870m和+810m两个阶段，采用区内后退开采，削壁充填采矿方法，自然垮落法充填管理顶板，其采矿放炮震动将对斜坡的稳定产生不利影响。表5.5老窑调查统计一览表编号（开采人）洞口高程（m）采矿层位矿体开采水平掘进方向及深度顶板管理办法L-1891.76Z1ds5号为表层氧化矿40°方向，约15m自然垮落法L-2（汪德生）891.47Z1ds5号为表层氧化矿50°方向，约10m自然垮落法L-3（汪文元）894.53Z1ds5号为表层氧化矿30°方向，约60m自然垮落法L-4（汪文强）912.78Z1ds5号为表层氧化矿25°方向，约25m自然垮落法L-5（汪文强）913.20Z1ds5号为表层氧化矿30°方向，约10m自然垮落法L-6（汪文强）912.50Z1ds5号为表层氧化矿30°方向，约15m自然垮落法L-7（汪文忠）898.44Z1ds5号为表层氧化矿25°方向，约10m自然垮落法L-8（汪文明）897.22Z1ds5号为表层氧化矿25°方向，约15m自然垮落法L-9（汪文明）906.44Z1ds5号为表层氧化矿20°方向，约20m自然垮落法L-10（汪文兵）915.72Z1ds5号为表层氧化矿20°方向，约20m自然垮落法L-11（汪文兵）921.38Z1ds5号为表层氧化矿5°方向，约15m自然垮落法L-12935.40Z1ds5号为表层氧化矿55°方向，约5m自然垮落法L-13（汪文成）960.61Z1ds5号为表层氧化矿20°方向，约25m自然垮落法L-14（汪文成）962.63Z1ds5号为表层氧化矿20°方向，约20m自然垮落法L-15（汪文成）964.21Z1ds5号为表层氧化矿20°方向，约20m自然垮落法L-16959.16Z1ds5号为表层氧化矿10°方向，约5m自然垮落法L-17（孙广泉）961.70Z1ds5号为表层氧化矿65°方向，约30m自然垮落法L-18（孙广泉）965.69Z1ds5号为表层氧化矿65°方向，约30m自然垮落法L-19959.65Z1ds6号露天开采L-20962.96Z1ds6号露天开采L-21975.79Z1ds6号露天开采L-22981.05Z1ds6号露天开采L-23972.95Z1ds6号为表层氧化矿200°方向，约25m自然垮落法L-24970.38Z1ds6号为表层氧化矿220°方向，约10m自然垮落法L-25（刘德全）849.20Z1ds6号洞采：+850以上5°方向，约170m自然垮落法L-26（王处勇）788.29Z1ds4、5号洞采：+790以上32°方向，约180m自然垮落法L-27849.20Z1ds6号洞采：+850以上55°方向，约265m自然垮落法1号井751.44Z1ds5、6号洞采：+750以上86°方向，约530m自然垮落法6.26.2岩土物理力学指标取值6岩土参数的分析和选用bfm1.704+4.6784n n2bfm1.704+4.6784n n2n参与统计的样本数量;©m——岩土参数的平均值；bf 岩土参数的标准值；wa——修正系数；8——岩土参数的变异系数。7.1变形斜坡的规模变形斜坡前部以5号矿体露头位置为界，后缘位于4剖面与北侧山脊之间，离5号矿体北东侧约100m。变形斜坡体平面上呈一长方形，长约270m，宽约100m。同时根据变形斜坡的位置、变形程度、发生可能性及危害性大小等将变形斜坡体分为I、II两个区（见平面图），其中I区为1剖面西侧至2剖面之间区域，该区西至山梁，东至TC09东侧约9m，I区潜在不稳定岩体高16〜20m，宽18〜25m，长约70m；I区为2剖面与3剖面之间除去I区外的区域，宽40〜70m，长约200m。变形斜坡发生滑塌，将影响其下部的高燕乡场镇，其影响面积约0.10Km2。7.2变形斜坡的物质组成及结构特征区内斜坡为切向及反向斜坡，总体地形为上部较平缓，地形坡度20〜25°，中部较陡，地形坡度40〜65°，下部较平缓，地形坡度20〜25°。在5号剖面附近及6.1岩土物理力学性质成果统计本次勘察样品由重庆一三六测试中心进行测试，测试成果各层参数变异不大，没有出现异常值及粗差数据。本次勘察共采集石灰岩样3组。岩样测试成果根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）的有关规定，按数理统计方法进行统计分析（统计公式见下式）；其成果见附表2、3。据统计，得出场区岩体参数取值见表6.2。表6.2岩体试验参数取值＞数岩性'、、块体密度单轴抗压强度（Mpa）抗拉强度抗剪强度指标天然饱和天然（平均值）饱和（平均值）天然（标准值）饱和（标准值）8(MPa)中(°)C(MPa)中(°)C(MPa)石灰岩2.672.6834.8729.622.4040.037.92（岩体的天然抗剪强度指标C值按X0.2X0.95折减，抗拉强度按X0.25折减，中值按X0.8X0.95折减，天然块体密度取平均值，天然及饱和抗压强度取标准值。）7变形斜坡特征

南侧斜坡下伏基岩主要页岩、粉砂岩夹白云岩及砂质石灰岩，地表覆盖层厚2〜5m,以粉质粘土为主夹碎块石；在4号剖面以北的缓坡地带下伏基岩主要为灰岩、白云岩夹页岩，地表覆盖层厚1〜3m，以粉质粘土为主夹碎块石；在4、5m剖面之见以灰岩、白云岩为主夹页岩，多为基岩出露，该地段断裂构造发育，在东西向发育的F4、F102、F75等断裂具压扭性，在近南北向发育的F57断裂具张性特征，其派生的次级构造节理发育。在断层附近岩体较破碎，裂隙发育；其余地段岩体裂隙发育一般，岩体较完整。7.3变形斜坡变形特征勘察区地面下挫及地裂缝主要分布于勘察区北侧4号剖面附近，裂缝整体走向与坡向垂直，与岩层走向基本一致；裂缝的倾角较陡，1区一般在70〜85°，11区倾角80〜85°，部分近于直立。经访问，在上世纪八九十年代已发现局部地方有裂缝发育，其变形不明显；在2000年左右随着矿山的无序开采，在2002年后，斜坡变形较明显，近年均有变化，2007至2008年的雨季变形相对剧烈，如裂缝LF01贯通长度达71m，最宽已达1.50m，岩体下挫达0.8m（见照片1）；裂缝LF03长达85m，宽约0.25m，地表下挫达1.10m（见照片2）；在2009年当地政府组织专人对开裂较严重的LF01、LF03裂缝进行了监测，其中1、2号桩对LF03进行监测，其中3号桩对LF01进行监测（见附表：上山坪地质点监测数据表）。从监测可知，LF01未见变形加剧，LF03有1〜3cm的变形。总体上地表裂缝在逐年加剧，各裂缝详情见表7.3。表7.3地表裂缝统计一览表编号地点变形方式变形特征变形时间LF01I区内，坡顶电杆旁开裂、下挫裂缝走向方向100〜140°，倾向10〜50°，倾角70〜90°，其倾角在上部基本与岩层倾角相平行，向下关渐变陡并反向，推测该裂缝已开裂至下部号矿体所形成的采空区，并推测下部裂缝倾向210〜220°，倾角85°；平面呈倒'Q”形，长约71m，宽0.10〜1.50m,外侧（南侧）岩体下挫约0.8m，裂缝可见深度大于3.50m,表层零星分布厚度小于0.50m的粉质粘土及灰岩质块石（见照片4〜8），为拉裂缝。〜在70、80年代见岩体开裂，2002年变形较强烈，并逐年加大。LF02I区内，LX01南侧约5m开裂裂缝走向方向108〜140°，倾向25〜35°，倾角约75〜85°，平面呈“U”形，长约29m，宽0.10〜0.30m,可见深度为1.50m,表层零星分布厚度小于0.50m的粉质粘土及灰岩质块石（见照片9），为拉裂缝。2002年变形较强烈，并逐年加大,2008年前后变形基本停滞。LF03II区内，山顶小路北侧下挫、开裂裂缝走向方向80〜140°，倾向180〜230°，倾角约80〜85°，平面呈“M”形，长约85m，宽0.10〜0.25m,土体下挫约1.1m，裂缝可探深度大于1.501!1，表层零星分布厚度小于0.50m的粉质粘土，裂缝多被粘土充填（见照片10〜13）,为拉裂缝。2002年变形，变形逐年加剧，经监测，现任在变形。LF04I区内，LX03南侧约12m开裂、下挫裂缝走向方向120〜135°，倾向30〜40°，倾角约85°,平面呈倒“U”形，长约28m,宽0.10〜0.30m,可见深度不明，表层零星分布厚度小i于.50m的粉质粘土，裂缝多被粘土充填（见照片4、15）,为拉裂缝。2002年变形，2008年前后变形基本停滞。LF05I区内，TC11中上部附近开裂、下挫裂缝走向方向147°，倾角近于90°，长约21m,宽0.05〜0.20m,下挫约0.2m,深约2.50m,表层覆盖厚约2.50m的粉质粘土及灰岩块石，裂缝多被粘土充填（见照片16、17）,为拉裂缝。2004年变'形，变形逐年加剧。LF06I区内TJ2附近开裂裂缝走向方向129〜137°，倾角近于90°，长约38m,宽0.10〜0.30m,深约2.30m,表层覆盖厚约2.50m的粉质粘土及灰岩块石，裂缝多被粘土充填（见照）18、19）,为拉裂缝。2002年变成，变形逐年加剧。LF07I区内，TJ1附近开裂裂缝走向方向110~135°，倾向25〜35°，倾角约85°,平面呈“月牙”形，长约15m,宽0.05〜0.15m,深约2.10m,表层覆盖厚约1.90m的粉质粘土（见照片20）,为拉裂缝。2002年变形，变形逐年加剧。LF08I区内，老窑L-10东侧开裂、下挫裂缝走向方向120°，倾向30°，倾角约85°,长约15m,宽0.05〜0.15m,下挫约0.1m,深约1.50m,表层覆盖厚约1.50m的粉质粘土（见照片21）,为拉裂缝。2008年变形，为炸封老窑L-9后坍塌所致。勘察区内后部地表下挫，并伴随有较多的裂缝发育，其斜坡变形主要有以下影7.4影响变形斜坡体稳定的因素响因素：勘察区内后部地表下挫，并伴随有较多的裂缝发育，其斜坡变形主要有以下影1） 地形地貌区内陡峻的斜坡地形为斜坡变形创造了临空条件，一方面促进了裂隙的发展；另一方面高陡的陡坡，加大了岩体崩塌产生的破坏力；2） 地层岩性陡坡段为中厚〜厚层状白云岩、灰岩，质较硬性脆，抗风化能力强，常裸露凸出坡面，在构造裂隙及后生裂隙作用下，完整岩体被切割成块体，在重力、卸荷作用、风力、水力、地震等不利条件下，促使横张裂隙进一步扩张，使稳定岩体逐渐变为潜在的不稳定岩体，当裂隙面全部贯通，岩块完全脱离母岩时，岩块以坠落、滑移、倾倒等方式突然崩塌破坏。3） 地质构造任何岩体失稳都必须有结构面存在，勘察区位于大花岩向斜南西翼，同时受F4、F102、F75、F57等断层的影响，岩体内构造裂隙较发育。其中倾向于南西向的裂隙为外倾结构面，倾角小于陡坡坡角，倾向与陡坡坡向一致，为岩体的主要控制性结构面。加之，受岩体内的层面裂隙、构造裂隙以及风化裂隙的共同作用，岩体被分割成不同规模的块体，其完整性降低，为潜在不稳定岩体的产生奠定了基础。4） 水文地质岩体内裂隙较发育，受地形切割影响，富水性差。大气降水渗入岩体裂隙，溶解可溶物质，加速了裂隙的扩展与贯通；在洪雨季节还可产生暂时性水压效应，对斜坡岩土体的稳定性有一定的不利影响。5）地震作用地震时产生的地震力（主要是水平地震力）加剧了岩体内的裂隙破坏作用，使裂隙的宽度、连通性进一步增大，使潜在不稳定岩体与母岩之间的联系变弱，潜在不稳定岩体的稳定性变差，当作用在潜在不稳定岩体的地震力超过潜在不稳定岩体与母岩之间的联系强度时，危岩体将发生失稳崩落。6）采矿活动根据本次调查访问及收集资料，勘察区为采矿区，开采震旦系上统陡山沱组锰矿，老窑为露天及地下开采。各老窑均为全自然陷落法管理顶板，勘察区内自锰矿露头线向岩层倾向方向100m内均大部被开采，风氧化带锰矿也基本被采空，均未留设保安矿柱。区内主要开采5、6号矿体，其中5号矿体+750以上已基本采空，6号矿体+850以上已基本采空。尤其是5号矿体被采空后，顶板陷落，上部岩体随之下挫、开裂；同时采矿放炮将产生振动影响，破坏了岩体的原有平衡，同时加剧了潜在不稳定岩体与母岩之间的裂隙破坏作用，使裂隙的宽度、连通性进一步增大，使潜在不稳定岩体与母岩之间的联系变弱，使潜在不稳定岩体的稳定性变差。采矿活动为区内斜坡变形开裂的主要因素。7.5变形斜坡形成机制分析根据变形斜坡的产生条件以及实际观测到的变形破裂迹象和外貌特征将变形斜坡的形成机制叙述如下：下挫〜拉裂〜蠕滑由于采矿活动，造成锰矿露头（5号矿体）100m范围内的锰矿基本被采空，形成厚度近2m的采空区，且这种无序采矿未对顶板进行人工支护，采空区直接顶板和间接顶板岩体在自重的作用下产生水平向拉张应力，在采空区上方出现拉张裂缝;随着时间的推移，拉张裂隙逐步扩大，采空区上部岩体在重力作用下向下坍塌,使上部岩体随之整体下挫，于后缘造成拉裂。由于采矿为顺车孟矿层开采，矿层倾向与坡向相反，形成一反向采空区，有利于岩体的稳定，岩体整体下挫后，其整体又趋于稳定。但岩体受下挫、拉裂影响，在放炮震动、地震、暴雨等的共同作用，使岩体内部裂隙的宽度、连通性进一步增大。陡坡处存在由裂隙面产生的外倾结构面，随着裂隙的宽度、连通性的增大，岩体将沿外倾结构面蠕滑，在岩体的后缘形成上宽下窄的拉裂隙，变形的进展主要受蠕滑的发展所控制，而蠕滑的发展又受下伏结构面遇水软化、水压力、采矿活动、地震等诸多因素影响，一旦滑移面贯通，浅部即产生滑移，于陡坡处塌落。7.6变形斜坡失稳诱发因素分析1） 雨水作用大气降水渗入岩体裂隙，溶解可溶物质，加速了裂隙的扩展与贯通；在洪雨季节还可产生暂时性水压效应，对岩体产生向斜坡外的水平推力，可能导致岩体失稳;雨水对裂隙面的浸泡作用，也将降低接触面的力学强度，从而影响岩体的稳定性。2） 地震地震的水平作用将增加危石失稳方向的外力作用，从而使危石体失稳。3） 采矿活动勘察区位于重庆市城口县上山坪车孟矿铁龙湾工区内，变形斜坡受人类工程活动影响主要为采矿活动，采矿活动对变形斜坡主要有地表移动变形影响和放炮震动影响。①矿山开采地表移动变形影响重庆市城口县上山坪车孟矿铁龙湾工区矿井设计生产规模为4万吨/年，采用平桐一斜井开拓，采用地下开采方式，削壁充填采矿方法，自然垮落法充填管理顶板,开采标高+950〜+700m。开采4、5、6号车孟矿体，均为单一矿层，4号矿体和5号矿体间距约45m,5号矿体和6号矿体间距约40mo覆岩为中硬灰岩、白云岩，矿层不同，其采动影响程度及地表变形不同。由于矿山无采矿地表岩石移动变形参数实测资料，根据覆岩属坚硬性质，故选用采矿条件相似的有岩石移动变形参数的矿井作参考。根据相似开采条件参照《建筑物、水体、铁路及主要井巷煤柱留设与压煤开采规程》国家煤炭工业局煤行管字（2000）第81号文确定有关参数及地表移动变形预计计算公式如下：导水裂隙带高度："乙广膘务+7.3冒落带最大高度：H=0.50xHm h开采传播影响角：。0=28.8°+0.68a最大下沉角：9=90°-0.5a倾斜：i=Wmax/r曲率：爪=1.52匕,2水平变形：£=1.52Z?^maxr水平移动：U=bWmaxWmax一最大下沉值（mm）Wmax=MqCosclq一下沉系数（取经验值0.65）b—水平移动系数（取b=b（l+0.0086a）,b=0.3）c ca一矿层平均倾角；M一锰矿层开采总厚度；主要影响角正切tgB=1.80主要影响半径：y=么H0—平均采深；h一回采阶段垂高(h=50m)；60、入0、B0一走向、底板、下山充分采动边界角(取60°、70°、65°)。其计算参数取值根据重庆市地质矿产勘查开发局205地质队提交的《重庆市城口县上山坪锰矿铁龙湾工区矿山地质灾害危险性评估报告》进行取值。4、5、6号锰矿体变形参数计算结果分别见表7.6.1、7.6.2、7.6.3。表7.6.14号锰矿体变形参数计算结果表变形参数冒落带高度Hm(mm)导水裂隙带高度H(m)最大下沉值：Wmax(mm)水平移动：U(mm)倾斜：i(mm/m)曲率：K(10-3/m)水平变形：e(mm/m)4号锰矿体16.28Li8.14162.1781.285.840.324.45较强烈较强烈较强烈表7.6.25号锰矿体变形参数计算结果表变形参数冒落带高度Hm(mm)导水裂隙带高度Ht(m)最大下沉值：Wmax(mm)水平移动：U(mm)倾斜：i(mm/m)曲率：K(10-3/m)水平变形：e(mm/m)5号锰矿体16.28Li8.14146.4274.535.940.374.60较强烈较强烈较强烈表7.6.36号锰矿体变形参数计算结果表变形参数冒落带高度H一(mm)导水裂隙带高度Ht(m)最大下沉值：Wmax(mm)水平移动：U(mm)倾斜：i(mm/m)曲率：K(10-3/m)水平变形：e(mm/m)6号锰矿体17.78Li8.89311.62153.7814.090.9710.57强烈强烈强烈矿区最小开采深度50m,最大开采厚度1.40m，开采宽深比为5.8，开采深厚比

为35,71.平硐规格2mX2m,年排矸量约0.8万吨、年，矿井最大涌水量为71.4m3/h,地表变形最大倾斜i=14.09mm/m,最大曲率k=0.97X10-3/m,水平变形e=10.57mm/m.根据表7.6.4采矿影响程度划分，采矿影响程度强烈。表7.6.4采矿影响程度划分表判定因素采矿特征采矿对矿山地质环境影响程度强烈较强烈不强烈生产规模(104t/a)4.0□开采总厚度(m)1.20〜1.40□开采宽深比5.8□开采深厚比35.71□顶板管理方法全部陷落法□排矸(渣)量(104t/a)0.8□矿井排水量(m3/h)71.4□地表变形值倾斜i(mm/m)14.09□曲率k(10-3/m)0.97□水平变形e(mm/m)10.57□米矿影响程度强烈据变形预计值，倾斜＞10.00mm/m，曲率＞0.60X10-3/m，水平变形＞6.0mm/m。矿山开采地表建构筑物损坏等级为W级，为极严重损坏。矿山采动对地表移动变形影响程度强烈。②放炮震动的影响矿井采用平硐一斜井开拓方式。矿井巷道断面约为2mX2m，巷道掘进及采锰采用爆破法，每次放炮装药量5〜15Kg，爆破地震安全距离根据《爆破安全规程》(GB6722-2003)按下列公式计算：式中：S仁f•QmJR一爆破地震安全距离，m；Q一炸药量；K-与地质等条件有关的系数，本区取200；V一安全震动速度，cm/s,根据建构筑物取lcm/s；a—衰减系数，根据岩性取1.6；m——药量指数，按规范取1/3。由上述公式及参数计算出不同用药量时的安全距离见下表7.6.5。表7.6.5爆破地震安全距离计算一览表用药量Q(Kg)安全距离(m)用药量Q(Kg)安全距离(m)127.4752.5234.6854.8339.6957.0443.51059.1546.91262.8649.81567.6矿山放炮点距离地表一般为50m以上，放药量越大对地表的影响也越大，将产生振动影响。放炮震动破坏了岩体的原有平衡，将加剧潜在不稳定岩体与母岩之间的裂隙破坏作用，使裂隙的宽度、连通性进一步增大，使潜在不稳定岩体与母岩之间的联系变弱，使潜在不稳定岩体的稳定性变差，当作用在潜在不稳定岩体的震动力超过潜在不稳定岩体与母岩之间的联系强度时，潜在不稳定岩体将发生失稳滑落。7.7变形斜坡失稳方式由于采矿为顺车孟矿层开采，矿层倾向与坡向相反，形成一反向采空区，有利于岩体的稳定，岩体整体下挫后，其整体又趋于稳定。浅部岩体受水压力、人类工程活动、地震等诸多因素影响，结构面强度降低，浅部岩体将产生沿外倾结构面(裂隙面)整体滑移失稳。8变形斜坡评价8.1变形斜坡稳定性评价8.1.1I区斜坡稳定性评价1）斜坡稳定性分析根据本次勘察，在I区主要发育有两条裂缝，即LF01和LF02,裂缝最初变形在2002年，其变形逐年加大，在2006、2007年变形较明显，其中LF02在2008年变形已基本停止，现形成已宽0.10〜0.30m,深约1.50m得裂缝。LF01经过近年的逐步变形，开裂宽度达0.10〜1.5m,最大下挫高度达1.8m,表层零星分布厚度小于0.50m的粉质粘土及灰岩质块石。该段斜坡自然坡角为45〜60°,局部形成陡坎，覆土薄，基岩多裸露，主要为白云岩。边坡坡向210。，为反向坡，边坡高约16〜20m。本区地形坡度较陡，变形斜坡段为中厚〜厚层状白云岩，质较硬性脆，抗风化能力强，常裸露凸出坡面，裂隙较发育。根据本次调查，在I区内主要发育两组裂隙。裂隙1产状：120。/81。，裂隙面平滑，裂隙宽1〜6mm,偶见泥质充填，间距2.0〜3.5m,延伸长度一般2.5〜4.5m,其粘结程度一般；裂隙2产状：220°Z40°,裂隙面平滑，裂隙宽3〜10mm,偶见泥质充填，间距2.5〜3.0m,延伸长度一般5.0〜12.5m,该组裂隙贯通性交好，其粘结程度差。边坡稳定性结合赤平投影分析：*一\ / » _r1裂隙：220°Z405\V A/ 2裂隙：120”/8P\ /'、矿3是面；"Z43fl" 4斜坡：2HT列■-IS图4I区斜坡赤平投影图由结构面赤平投影图分析：坡向与岩层倾向相反，为反向坡，岩体中裂隙1与裂隙2的组合交线倾向坡外；同时裂隙1倾向坡外，为外倾结构面，边坡的稳定性主要受裂隙1及两裂隙的组合交线控制，斜坡可能沿裂隙1产生滑动。自20世纪80年代起，随着浅部锰矿的开采，使斜坡出现地面开裂、变形下挫，也加剧了潜在不稳定岩体与母岩之间的裂隙破坏作用，使裂隙的宽度、连通性增大;放炮及地震的水平作用将增加危石失稳方向的外力作用；雨水渗入岩体裂隙，在洪雨季节还可产生暂时性水压效应，对岩体产生向斜坡外的水平推力，也将降低接触面的力学强度，从而影响岩体的稳定性。将来的矿山采动对地表移动变形影响程度强烈，放炮也将产生震动影响，使裂隙的宽度、连通性近一步增大。斜坡受地形、岩性的影响，在雨水、采矿活动、构造及地震的共同作用下，斜坡变形将逐渐加剧，由于采矿为顺锰矿层开采，矿层倾向与坡向相反，形成一反向采空区，有利于岩体的稳定，岩体整体下挫后，其整体又趋于稳定。浅部岩体受外倾裂隙面控制，形成潜在不稳定岩体，该岩体将沿外倾裂隙面产生滑动。2）潜在不稳定岩体稳定性计算斜坡的稳定性主要由裂隙面控制，滑动面强度取决于裂隙面的贯通程度、粘结程度及岩体的强度。以1剖面为计算剖面，采用平面滑动法按《建筑边坡工程技术Fs=tg9d规范》（GB50330—2002）公式5.2.4计算其稳定性（边坡安全等级为二级，其安全系数取值为1.30）。yVcos0tg9+AcK= s yVsin0式中y—岩体的重度（kN/m3）；c一为结构面的粘聚力（kPa）；甲一为结构面的内摩擦角（°）；A一为结构面的面积（m2）；V一为岩体的体积（m3）：0—为结构面的倾角（°）；计算参数的选取：岩体的重度根据试验的石灰岩并结合经验取值；控制性结构面为裂隙面，岩体岩性为白云岩，结构面结合程度差，结构面的C、中值根据附近做的《重庆市城口县高燕乡窑库湾滑坡勘查报告》，参考《建筑边坡工程技术规范》并结合经验进行取值。边坡高度按18m进行计算，选取单位宽度为1m的岩体进行计算，参数选取：参数yC甲AV0单位(KN/m3)(Kpa)(°)(m2)(m3)(°)取值26.50331524.962.040勘察区防治工程等级为二级，根据《地质灾害防治工程勘察规范》（DB50/143-2003）表15的规定，其稳定性安全系数取1.30。按（DB50/143-2003）表14：FV1.00，为不稳定状态，1.00WFsV1.15为欠稳定状态，1.15WFsV1.3为基本稳定状态，FsN1.3为稳定状态。经计算，潜在不稳定岩体稳定性系数Ks=1.097<1.15,潜在不稳定岩体处于欠稳定状态。3）斜坡坡稳定性评价由于采矿形成采空区，采空区顶板冒顶垮塌，上部岩体在重力作用下开裂、下挫，地表形成多条拉裂缝，最宽达1.5m，其变形在可预见的很长一段时间内还将继续，随着岩体中裂缝的进一步扩展和斜坡岩体进一步下挫。但由于所形成采空区为顺矿产开采，形成反向采空区，斜坡岩体将整体稳定。由于岩体开裂、下挫，将破坏岩体的完整性，加剧裂隙1的贯通程度。I区斜坡岩体受外倾结构面（裂隙1）的控制，岩体将沿裂隙面产生滑动，岩体处于欠稳定状态。沿裂隙面形成的处潜在不稳定岩体高16〜20m，长约70m，岩体厚1〜4m，体积约2200m3。8.1.2II区斜坡稳定性评价1）斜坡稳定性分析根据本次勘察，I区斜坡内主要发现LF03-LF08共6条裂缝，裂缝发育较多，但除LF03外，其余裂缝的长度及宽度均较小，LF03长约85m，宽0.10〜0.25m，土体下挫约1.1m。据访问及监测资料可知，2007至2008年的雨季变形相对剧烈，在2009年LF03有1〜3cm的变形。I区斜坡后部覆盖有1〜2m的粉质粘土，中前部多为基岩出露，基岩为白云岩，岩体较完整，裂隙不发育，在I区内主要发育两组裂隙。裂隙1产状：100。/78。，裂隙面平滑，裂隙宽1〜5mm，偶见泥质充填，间距2.0〜3.0m，延伸长度一般2.0〜/\/^\\\ ! 树PI i. V K%'「'一\ - \-■' 1裂隙：/宓\ 2裂隙；100°Z78e、 /' 3层面：Z443I 4斜坡：21（TZ354IS图5 I区斜坡赤平投影图由结构面赤平投影图分析：坡向与岩层倾向相反，为反向坡，岩体中裂隙1与裂隙2的组合交线倾向坡内；裂隙1倾向与坡向相同，但倾角大于坡角，倾向坡内，斜坡整体稳定。自20世纪80年代起，随着浅部锰矿的开采，使斜坡出现地面开裂、变形下挫，使裂隙的宽度、连通性增大；雨水渗入岩体裂隙，在洪雨季节还可产生暂时性水压效应，对岩体产生向斜坡外的水平推力，也将降低接触面的力学强度，从而影响岩体的稳定性。将来的矿山采动对地表移动变形影响程度强烈，放炮也将产生震动影响，使裂隙的宽度、连通性近一步增大。斜坡地形较缓，虽然在雨水、采矿活动、构造及地震的共同作用下，裂隙的宽度、连通性增大，但未形成外倾结构面，斜坡变形受采矿影响逐渐加剧，但由于采矿为顺锰矿层开采，矿层倾向与坡向相反，形成一反向采空区，有利于岩体的稳定，4.0m，其粘结程度一般；裂隙2产状：205N42。，裂隙面平滑，裂隙宽2〜6mm，岩体整体下挫后，其整体又趋于稳定。偶见泥质充填，间距2.5〜3.0m，延伸长度一般2.5〜4.5m，其粘结程度一般。该段斜坡自然坡角30〜40°，一般35°，覆土薄，基岩多裸露，主要为白云岩。边坡坡向210°，为反向坡，边坡高约40m。边坡稳定性结合赤平投影分析：2）斜坡坡稳定性评价由于采矿形成采空区，采空区顶板冒顶垮塌，上部岩体在重力作用下开裂、下挫，地表形成多条拉裂缝，宽约0.1〜0.3m，最大下挫1.1m，其变形在可预见的很长一段时间内还将继续，随着岩体中裂缝的进一步扩展和斜坡岩体进一步下挫。但由于所形成采空区为顺矿产开采，形成反向采空区，斜坡岩体将整体稳定。同时，经探井及探槽揭露，斜坡后部覆盖有1〜2m的土层，在陡缓处由于暴雨作用