徐东村还建小区外脚手架专项方案说明书

PAGEPAGE45徐东村还建小区一6#楼外脚手架专项方案编制：审核：批准：福建中森建设公司湖北分公司二O一二年八月目录一、工程概况…………3二、编制依据…………3三、脚手架布局………3四、脚手架的构造要求………………6五、脚手架搭设施工工艺……………12六、脚手架的拆除施工工艺………….13七、安全施工技术措施………………14八、文明施工要求……17九、脚手架检查与验收………………18十、钢管落地脚手架计算书…………19十一、普通型钢悬挑脚手架计算书…..26十二、阳台部位架体计算…………….39工程概况徐东村还建小区一总用地面积为42000㎡左右，总建筑面积29万平方米，地下室2层建筑面积为59753.24m²，其中人防面积为17409.85m²。室内±0.000相当于绝对标高27.8m，室外地坪－4m相当于绝对标高23.800m。其中6#楼是由三个单元组成，地下负二层层高4.2m，地下负一层层高6.25m，标准层层高3m，该栋为剪力墙结构编制依据1、本工程建筑、结构施工图2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-914、《武汉市建筑施工现场安全质量标准化达标实施手册》三、脚手架布局采用双排扣件式钢管φ48×3.0外脚手架，该架体作为结构施工和安全防护用，荷载按施工荷载考虑，要求二层同时作业。栏杆和脚手板层层设置，脚手板用竹笆板，纵向水平杆置于横向水平杆之上，脚手架外侧用密目式安全网封闭。落地式脚手架的搭设方式与主要参数本工程6#楼从地下室负二层至二层设置为落地式脚手架双排脚手架，搭设高度16.25m。其一部分脚手架座落在-10.50m处（土层表面用C15混凝土硬化），另一部分脚手架座落在-6.3m混凝土结构底板上，两端均必须设置横向斜支撑，中间宜每隔6跨设置一道。（1）搭设尺寸：立杆的纵距1.50m，立杆的横距0.80m，立杆步距1.80m。（3）脚手架用ф48×3.0钢管和扣件搭设成双排架。（4）连墙件采用二步三跨连接。（5）里立杆离墙面300mm，外立杆伸出长度约100—300mm。（6）脚手架立杆在结构底板上和硬化基础上需放置垫块，布设须平稳，立杆不得悬空。（7）其他构架要求严格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011执行。2、悬挑架的搭设方式与主要参数本工程6#楼从三层楼面开始至屋面设置为悬挑钢管脚手架，悬挑5次，每隔6层悬挑一次，每次悬挑高度18m。（具体见下表）悬挑架悬挑楼层表主体栋号悬挑次数悬挑楼层每挑高度（m）悬挑间距（m）6#5二十七层~三十二层1818二十一层~二十六层1818十五层~二十层1818九层~十四层1818三层~八层1818（1）悬挑架采用16号工字钢作为水平挑梁。搭设纵距1.50m,横距0.80m，步距1.80m，脚手架搭设高度18m。悬挑长度1.20m,内立杆距结构外沿300mm，锚固长度1.80m。（2）水平钢梁与楼板压点采用Φ22圆钢“U”型钢筋预埋，“U”型钢筋拉环与工字钢间隙用硬木楔楔紧。（该节点做法如下图所示）（3）水平挑梁在外端设置一道6*19-ф15.5斜拉钢丝绳，钢丝绳与建筑结构的吊环使用HPB235级钢筋，其直径20mm。（4）脚手架用ф48×3.0钢管和扣件搭设成双排架。（5）脚手架立杆下部支承在工字钢上，在工字钢上部焊接L=100的Φ25钢筋头，便于钢管插入，然后在组成的钢架上与普通外架一样搭设上部架体。（6）连墙件采用两步三跨连接。（7）里立杆离墙面300mm，外立杆伸出长度约100—300mm。（8）脚手架外立杆里侧张挂不少于2000目的密目安全网封闭施工。（9）外立杆设置0.6m和1.2m的防护栏杆，操作层3步设置踢脚板，踢脚板高度不小于200mm。（10）楼层转角位置采用45度工字钢外挑加强。（11）悬挑钢梁穿墙用硬木楔楔紧。（11）其他构架要求严格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011执行。四、脚手架的构造要求（一）地基处理在原土上层表面用C15素混凝土进行硬化，厚度为150mm，硬化基础上放置垫块，布设须平稳，立杆不得悬空。并在四周距脚手架外立杆0.6m处设置一浅排水沟。（具体做法如下图所示）（二）立杆构造要求：1、当立杆落脚点不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1米。2、立杆接头必须采用对接扣件连接。立柱上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。3、立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。（三）纵向水平杆构造要求：1、纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于三跨。纵向水平杆在操作层的间距不大于400mm。2、纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。（具体做法如下图所示）（四）横向水平杆的构造要求：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距离不应小于150mm，靠墙一侧的外伸长度不大于500mm。（五）竹笆脚手板的构造要求：1、竹笆板主筋应垂直于纵向水平杆方向铺设，应采用对接平铺，四个角应用直径为1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。2、悬挑式脚手架必须层层满铺竹笆脚手板。（六）连墙件布置及构造要求：1、连墙件应采用梅花排均匀布置，连墙件宜靠近主节点设置，并采用刚性节点，偏离主节点的距离不应大于300mm。2、连墙件布置最大间距2步距3纵距布置每根连墙件覆盖面积小于40㎡，连墙件布置形式优先采用菱形布置，当菱形布置有困难时采用矩形布置。连墙件设置在框架或楼板附近等具有较好抗水平力结构部位。（连墙件做法详见连墙件详图）（六）剪刀撑与横向支撑的构造要求：1、剪刀撑沿脚手架高度上下左右连续设置，斜杆与地面的倾角宜在45度—60度之间。倾角在每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在5—7根之间（倾角45度时为7根以内，倾角50度时为6根以内，倾角60度时为5根以内，）。并不应小于4跨，且不小于6m。2、剪刀撑斜杆的接头必须采用搭接，搭接长不应小于1m，并用三个扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。3、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。4、横向支撑的斜杆应在1—2步内，由底至顶层呈之字形连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。5、一字型、开口型双排脚手架的两端必须设置横向支撑，中间宜每隔6跨设置一道。（七）门洞处的构造要求：1、洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线距中心节点的距离不应大于150mm。2、洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部；增设的短斜杆端部应增设一个安全扣件，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。3、斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，采用对接扣件连接。具体搭设构造见洞口构造详图。（八）之字型斜道构造要求及斜道脚手板构造要求：1、斜道宜附着在外脚手架或建筑物上，但斜道杆件要独立设置，人行斜道宽度不应小于1m，坡度宜采用1：3（高：长），拐弯处宜设置平台，宽度不应小于斜道宽度。2、斜道两侧平台外围均必须设置栏杆及挡脚板，栏杆高度为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm；3、斜道脚手板横铺时，应在横向水平杆上增设纵向支承斜杆，斜杆间距不应大于400mm。4、人行斜道的脚手板上应每隔250—300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜采用20—30mm。（九）脚手架出入口的构造1、出入口处搭设6.0m×5.0m×6.0m（长×宽×高）的防护棚，上铺上下双层脚手片，脚手片一层纵向设置，另一层横向设置，两层脚手片防护层间间距大于600㎜设置。2、在出入口两侧的内、外排单立杆处分别增设一根辅立杆，并高于门洞口1—2步，立柱用短管斜撑相互联系。上方悬空立柱处增加两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞两侧分别增加两根斜腹杆，并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离在15cm内。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，必须接长时用对接扣件连接。（具体构造如下图所示）五、脚手架搭设施工工艺悬挑式脚手架搭设的工艺流程为：埋设预埋件→安置工字钢挑梁→焊接固定钢筋头→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网→Φ15.5钢丝绳卸荷1、脚手架搭设之前必须对搭设和使用人员进行技术交底，搭设人员必须持证上岗。2、对钢管、扣件、工字钢、脚手板等周转材料必须有产品合格证，进场后对其质量进行检查，抽检验收，不合格产品不得使用。3、工字钢挑梁安装后，进行脚手架定位、放线，立杆必须准确平稳铺设在定位线上，不得悬空。4、不同外径的钢管严禁混合使用，扣件规格必须与钢管外径相同。5、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。每搭完一步脚手架后，应按搭设方案校正步距、纵距、横距及立杆垂直度。6、开始搭设立杆时，应每隔6垮设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后方可拆除。当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙杆。立杆上的对接扣件应交错布置，并符合立杆构造要求。7、立杆顶端高出建筑物檐口上皮高度1.5米，顶端如采用搭接时，其搭接长度不小于1米，用二只旋转扣件固定。卸料平台支撑系统严禁与脚手架连接。8、搭设纵向水平杆时应符合其构造要求，同一步纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣件与内外角柱固定。9、连墙件应均匀布置，采用梅花排，连墙件靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm，并应符合连墙件构造要求。10、剪刀撑、横向支撑应随立柱、纵横水平杆等同步搭设。剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。11、对接扣件的开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。12、脚手板应铺满、铺稳，靠墙一侧离墙面距离不应大于150mm，采用直径3.2mm的镀锌铁丝固定在支承杆上，在拐角、斜道平台口处的脚手板应与横向水平杆可靠连接，以防止滑动。13、栏杆、挡脚板应搭设在外立杆的内侧，上栏杆上皮高度1.2m，中栏杆0.6m居中设置，挡脚板高度不小于200mm。六、脚手架的拆除施工工艺1、拆架程序应遵守由上而下、先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等。拆除顺序：安全网──栏杆──脚手板──剪刀撑──小横杆──大横杆──立杆。2、脚手架的拆除不准分立面拆架或上下两步同时进行拆架。做到一步一清，一杆三清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣，所有连墙件等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后，再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步时，应增设连墙件加固。3、当脚手架拆至下部最后一根钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，先拆连墙件。4、脚手架拆除前，应划出工作区域，设专职人员指挥，禁止行人进入。拆除后的钢管、扣件、脚手板等要用滑轮和绳索运送，不得高空抛扔。拆后钢管、扣件、脚手板应及时清运，场外分类整齐堆放。七、安全施工技术措施1、电梯井洞口防护措施：电梯井口设置不低于1.2m高的开启式防护门，用Φ12的螺纹钢筋，按水平间距30cm、竖向间距40cm焊制而成，并在防护门上要刷漆、上锁、挂牌。电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用Φ25钢筋、钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台均不得存有杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。2、结构临边防护措施：在结构四周边线内500㎜处设置全封闭式护身栏，使用材料均采用φ48×3.0㎜钢管。其高度不低于1.8m、立杆间距不大于2.5m、竖向每隔0.6m设一道通长大横杆、每隔一根立杆设一道三脚架。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆四周满挂密目安全网、白天设警示牌、夜间设红色标志灯；临边四周1米范围内不准堆料、停放机具。3、楼梯间防护措施：楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏，侧边底部设18cm高的挡脚板。4、防雷避电措施：采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。共设置四根避雷针，避雷针采用φ12镀锌钢筋制作，高度不小于1米，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用40×4的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10mm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50米设置1个，位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω，同时应注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3米）以免发生击穿事故。5、材质及其使用的安全技术措施（1）扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能符合现行国家标准《钢管脚手架》GB15831的规定，扣件使用前应逐个挑选，有裂缝，变形，螺栓出现滑丝的严禁使用。扣件的紧固程度应在40-50N·m，且不应大于65N·m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。（2）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。（3）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。（4）外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹蔑、塑料混用。（5）严禁将外径48mm和其他型号钢管混合使用。（6）钢管上严禁打孔。6、脚手架搭设的安全技术措施（1）脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。（2）搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。（3）开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。（4）脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。（5）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。（6）在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。（7）外脚手架的卸荷严格采用φ15.5的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改。7、脚手架上施工作业的安全技术措施（1）结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件，不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在架体上；严禁悬挂超重设备；严禁拆除或移动架体上的安全防护设施。（2）严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。（3）结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，悬挑架的作业层数不超过1层。（4）当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。（5）各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。（6）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。（7）在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：1）、主节点处的纵、横向水平杆，纵、横方向扫地杆；2）、连墙件。8、脚手架拆除的安全技术措施（1）拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行安全技术交底后才准工作。（2）架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。（3）拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。（4）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。（5）在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。（6）每天拆架下班时，不应留下隐患部位。（7）拆架时严禁碰撞脚手架附件电源线，以防触电事故。（8）所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。（9）所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。（10）拆下的零配件要装入容器内，用吊蓝吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。八、文明施工要求1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。2、进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。3、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要精力集中、禁止开玩笑和打闹。4、脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工要持证上岗。上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。5、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。6、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。7、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工来操作。8、不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。9、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。10、拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。11、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。12、要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。13、施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。14、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。15、脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。16、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。17、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。18、六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。九、脚手架检查与验收脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：基础完工后及脚手架搭设前；作业层上施加荷载前；每搭设完6m-8m高度后；达到设计高度后；遇有六级强风及以上风或大雨后，冻结地区解冻后；停用超过一个月。2、应根据下列技术文件进行脚手架检查、验收：（1）专项施工方案及变更文件；（2）技术交底文件。3、脚手架使用中，应定期检查下列要求内容：（1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造应符合本规范和专项施工方案的要求；（2）地基应无积水，底座应无松动，立杆应无悬空；（3）扣件螺栓应无松动；（4）高度在24m以上的双排、满堂脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差应符合本规范表8.2.4项次1、2的规定；高度在20m以上的满堂支撑架，其立杆的沉降与垂直度的偏差应符合本规范表8.2.4项次1、3的规定；（5）安全防护措施应符合本规范要求；（6）应无超载使用。4、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检查方法见《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第49页至52页。十、钢管落地脚手架计算书一、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08kN/m；活荷载标准值:Q=3×0.8/(2+1)=0.8kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.033+1.2×0.08=0.136kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×0.8=1.12kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.136×1.52+0.10×1.12×1.52=0.276kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.136×1.52-0.117×1.12×1.52=-0.325kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.276×106,0.325×106)/4490=72.383N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=72.383N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.08=0.113kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.8kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.113×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.8×15004/(100×2.06×105×107800)=1.98mm；大横杆的最大挠度1.98mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！二、小横杆的计算:根据JGJ130-2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.5=0.05kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.8×1.5/(2+1)=0.120kN；活荷载标准值：Q=3×0.8×1.5/(2+1)=1.200kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.05+0.12)+1.4×1.2=1.884kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.033×0.82/8=0.003kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=1.884×0.8/3=0.502kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.506kN.m；最大应力计算值σ=M/W=0.506×106/4490=112.602N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=112.602N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5×0.033×8004/(384×2.06×105×107800)=0.008mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.12+1.2=1.37kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=1369.95×800×(3×8002-4×8002/9)/(72×2.06×105×107800)=1.121mm；最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.008+1.121=1.129mm；小横杆的最大挠度为1.129mm小于小横杆的最大容许挠度800/150=5.333与10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；小横杆的自重标准值:P2=0.033×0.8/2=0.013kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3×0.8×1.5/2=0.18kN；活荷载标准值:Q=3×0.8×1.5/2=1.8kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.05+0.013+0.18)+1.4×1.8=2.812kN；R<16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!四、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×16.25=2.479kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0.3×9×1.5×(0.8+0.3)/2=2.228kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3=0.15×9×1.5/2=1.012kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×16.25=0.122kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.841kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3×0.8×1.5×2/2=3.6kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.35kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1；Us--风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.35×1×1.13=0.277kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为Nd=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.841+1.4×3.6=12.049kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.277×1.5×1.82/10=0.16kN.m；五、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=12.049kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.118m；长细比Lo/i=196；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.188；立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；σ=12049/(0.188×424)=151.156N/mm2；立杆稳定性计算σ=151.156N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！六、最大搭设高度的计算:按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=3.362kN；活荷载标准值：NQ=3.6kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；Hs=[0.188×4.24×10-4×205×103-(1.2×3.362+1.4×3.6)]/(1.2×0.125)=48.522m；按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=48.522/(1+0.001×48.522)=46.277m；[H]=46.277和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=46.277m。脚手架单立杆搭设高度为16.25m，小于[H]，满足要求！七、连墙件的稳定性计算:因不考虑风荷载连墙件的轴向力设计值仅取连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力设计值N0，对于双排架取5kN，小于单扣件抗滑移承载力设计值，故连墙件的轴向力无需验算！八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=120kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=60.245kPa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=12.049kN；基础底面面积：A=0.2m2。p=60.245≤fg=120kPa。地基承载力满足要求！十一、普通型钢悬挑脚手架计算书一、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08kN/m；活荷载标准值:Q=3×0.8/(2+1)=0.8kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.033+1.2×0.08=0.136kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×0.8=1.12kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.136×1.52+0.10×1.12×1.52=0.276kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.136×1.52-0.117×1.12×1.52=-0.325kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.276×106,0.325×106)/4490=72.383N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=72.383N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.08=0.113kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.8kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.113×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.8×15004/(100×2.06×105×107800)=1.98mm；大横杆的最大挠度1.98mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！二、小横杆的计算:根据JGJ130-2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.5=0.05kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.8×1.5/(2+1)=0.120kN；活荷载标准值：Q=3×0.8×1.5/(2+1)=1.200kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.05+0.12)+1.4×1.2=1.884kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.033×0.82/8=0.003kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=1.884×0.8/3=0.502kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.506kN.m；最大应力计算值σ=M/W=0.506×106/4490=112.602N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=112.602N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5×0.033×8004/(384×2.06×105×107800)=0.008mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.12+1.2=1.37kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=1369.95×800×(3×8002-4×8002/9)/(72×2.06×105×107800)=1.121mm；最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.008+1.121=1.129mm；小横杆的最大挠度为1.129mm小于小横杆的最大容许挠度800/150=5.333与10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；小横杆的自重标准值:P2=0.033×0.8/2=0.013kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3×0.8×1.5/2=0.18kN；活荷载标准值:Q=3×0.8×1.5/2=1.8kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.05+0.013+0.18)+1.4×1.8=2.812kN；R<16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!四、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×18.00=2.746kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0.3×10×1.5×(0.8+0.3)/2=2.475kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3=0.15×10×1.5/2=1.125kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×18=0.135kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.481kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3×0.8×1.5×2/2=3.6kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.35kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.92；Us--风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.35×0.92×1.128=0.254kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.481+1.4×3.6=12.817kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.481+0.85×1.4×3.6=12.061kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.254×1.5×1.82/10=0.147kN.m；五、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=12.817kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.118m；长细比Lo/i=196；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.188；立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；σ=12817/(0.188×424)=160.792N/mm2；立杆稳定性计算σ=160.792N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=12.061kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；长细比:L0/i=196；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；σ=12061.08/(0.188×424)+147043.639/4490=184.057N/mm2；立杆稳定性计算σ=184.057N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！六、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.254kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=5.766kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=10.766kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；又：A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.24×10-4×205×103=82.487kN；Nl=10.766<Nf=82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=10.766小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！七、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1100mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2。受脚手架集中荷载N=1.2×6.481+1.4×3.6=12.817kN；水平钢梁自重荷载q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R[1]=15.575kN；R[2]=11.127kN；R[3]=-0.33kN。最大弯矩Mmax=2.106kN.m；最大应力σ=M/1.05W+N/A=2.106×106/(1.05×141000)+12.817×103/2610=19.136N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值19.136N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！八、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb=570×9.9×88×235/(1100×160×235)=2.82由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.97。经过计算得到最大应力σ=2.106×106/(0.97×141000)=15.398N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ=15.398小于[f]=215N/mm2,满足要求!九、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=16.589kN；十、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=16.589kN选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝123KN；α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；K--钢丝绳使用安全系数。K＝6。得到：[Fg]=17.425KN>Ru＝16.589KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=16.589kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为其中[f]为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f]=50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(16589×4/3.142×50)1/2=21mm；十一、锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.33kN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[329.847×4/(3.142×50×2)]1/2=2.049mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式:其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.33kN；d--楼板螺栓的直径，d=25mm；[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.57N/mm2；[f]--钢材强度设计值,取215N/mm2；h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于329.847/(3.142×25×1.57)=2.675mm。螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3.14×252×215×10-3=105.48kN螺栓的轴向拉力N=0.33kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=105.484kN，满足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=11.127kN；d--楼板螺栓的直径，d=25mm；b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=125mm；fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7N/mm2；经过计算得到公式右边等于252.74kN，大于锚固力N=11.13kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!十二、阳台部位架体计算本工程中阳台的脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体1800mm，支拉斜杆的支点距离墙体为4400mm，1、悬挑梁的受力计算:水平支撑梁的截面惯性矩I=934.5cm4，截面抵抗矩W=116.8cm3，截面积A=25.15cm2。受脚手架集中荷载N=1.2×5.01+1.4×3.6=11.053kN；水平钢梁自重荷载q=1.2×25.15×0.0001×78.5=0.237kN/m；悬挑脚手架示意图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R[1]=16.536kN；R[2]=6.945kN；R[3]=-0.311kN。最大弯矩Mmax=4.291kN.m；最大应力σ=M/1.05W+N/A=4.291×106/(1.05×116800)+0×103/2515=34.992N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值34.992N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！2、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb=570×10×65×235/(1800×160×235)=1.29由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.851。经过计算得到最大应力σ=4.291×106/(0.851×116800)=43.185N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ=43.185小于[f]=215N/mm2,满足要求!3、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=19.285kN；4、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=19.285kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19钢丝取0.85；K--钢丝绳使用安全系数。计算中[Fg]取19.285kN，α=0.82，K=8，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于15mm才能满足要求！5、钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=19.285kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为其中[f]为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(1928.463×4/3.142×125)1/2=15mm；6、锚固段与楼板连接的计算:水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.311kN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[310.723×4/(3.142×50×2)]1/2=1.989mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。目录TOC\o"1-2"\h\z第一章项目基本情况 3一、项目情况说明 3二、可行性研究的依据 5第二章项目建设的必要性与可行性 8一、项目建设背景 8二、项目建设的必要性 9三、项目建设的可行性 14第三章市场供求分析及预测 17一、项目区生猪养殖和养殖粪污的利用现状 17二、禽畜粪污产量、沼气及沼肥产量调查与分析 18三、项目产品市场前景分析 20第四章项目承担单位的基本情况 21一、养殖场概况 21二、资产状况 21三、经营状况 21第五章项目地点选择分析 23一、选址原则 23二、项目选点 23三、项目区建设条件 24第六章 工艺技术方案分析