年产10万吨PVC烧碱装置氯气处理工序的初步设计

PAGE18-0121摘要在生产十万吨PVC产品的烧碱工段中要采取相关的方法对氯气进行处理。此次设计的主要目的是掌握烧碱脱氯的原理，设计脱氯设备的计算。在水银法和离子膜法烧碱生产过程中，自由解槽阳极室流出的淡盐水中溶解有少量的氯气[1]。氯气是一种具有异臭和强烈刺激性气味的黄绿色气体，毒性很大。这部分氯气若不除去将在淡盐水的输送和再利用过程中产生很多的问题，如腐蚀管路和设备，影响盐水的精制和沉降，腐蚀碳素烧结管，使蟹合树脂中毒，污染和恶化生产操作环境等[2]。因此，淡盐水在重饱和前必须进行脱氯处理。本次设计的主要设备有冷却器、干燥塔、除沫器等，是为了提高自己的理论联系实际的能力，分析问题的能力，让自己在实践运用中巩固所学知识。本设计从初步设计的角度对年产10万吨PVC化工厂进行了全面设计，设计结果达到了设计课题的基本要求，完成了PVC的生产工厂的初步设计，进行了可行性论证，完成了物料、热量、设备等的相关计算。关键词：PVC；烧碱；氯气；工艺设计；工艺计算

AbstractAbstractintheproductionofonehundredthousandtonsofcausticsoda,PVCproductstotaketherelevantsectioninthemethodtoremovechlorine.Themainpurposeofthisdesignistomastertheprinciplesofcausticsodadechlorinated,dechlorinationequipmentdesigncalculations.Inmercuryandion-exchangemembranecausticsodaproductionprocess,thefreesolutiontankofsaltwateroutoftheanodechamberwithasmallamountofdissolvedchlorine.Chlorineisastrongpungentodorwithsmellandyellow-greengas,verytoxic.Ifthispartofthechlorineinsaltwatertoremovethetransmissionandre-useprocessproducesalotofproblems,suchascorrosionofpipingandequipment,theimpactofrefinedsaltandsubsidence,erosioncarbonsinteredtube,thecrabcombinedresinpoisoning,pollutionanddeteriorationoftheproductionoperationsenvironment.Therefore,inlightsaltwatermustbedechlorinatedbeforere-saturationprocess.Thedesignofthemainequipmentcoolers,dryingtower,demister,etc.,inordertoimprovetheirabilitytointegratetheorywithpractice,theabilitytoanalyzeproblems,maketheiruseinpracticetoconsolidatetheknowledge.Thedesignfromtheperspectiveofthepreliminarydesignofchemicalplantsproduce100,000tonsofPVCacomprehensivedesign,thedesignresultstothedesignissuesofthebasicrequirements,completionofaPVCproductionplantpreliminarydesign,feasibilitystudycarriedouttocompletethematerial,heat,equipmentandotherrelatedcalculations.Keywords:PVC;Causticsoda;Chlorine;Processdesign;Processcalculation

目录摘要 IAbstract II目录 III第1章综述 -1-1.1PVC -1-1.1.1PVC的物理化学性质 -1-1.1.2PVC生产工艺 -1-1.2氯碱工业 -2-1.2.1氯碱工业的发展现状 -2-1.2.2氯碱工业的未来发展目标 -3-1.3烧碱 -3-1.3.1氢氧化钠的性质 -3-1.3.2氢氧化钠的用途 -3-1.3.3烧碱生产工艺 -4-1.4氯气处理 -5-1.4.1氯气的性质 -5-1.4.2氯气处理的任务和方法 -5-1.4.3工艺流程简介 -6-1.5工艺流程的确定 -8-第2章氯气工艺计算 -9-2.1氯气处理工艺流程 -9-2.2计算依据 -9-2.3.工艺计算 -10-2.3.1第一钛冷却器 -10-2.3.2第二钛冷却器 -13-2.3.3硫酸干燥塔Ⅰ（填料塔） -15-2.3.4硫酸干燥塔Ⅱ（泡罩塔） -17-第3章主要设备设计及选型 -19-3.1第一钛冷却器 -19-3.1.1确定设计方案 -19-3.1.2相关物性数据 -19-3.1.3确定物性数据 -20-3.1.4估算传热面积 -21-3.1.5第一钛冷却器的核算 -23-3.2第二钛冷却器 -27-3.2.1第二钛冷却器核算 -27-3.3.硫酸干燥塔Ⅰ(填料塔) -30-3.3.1填料的选择 -30-3.3.2塔径的确定 -30-3.3.3压降计算 -31-3.3.4塔高确定 -31-3.4.硫酸干燥塔Ⅱ（泡罩塔） -31-3.4.1塔径的确定 -32-3.4.2塔高的确定 -32-参考文献 -33-结束语 -34-致谢 -35-宁夏理工学院毕业设计（论文）第1章综述1.1PVC1.1.1PVC的物理化学性质聚氯乙烯具有阻燃（阻燃值为40以上）、耐化学药品性高（耐浓盐酸、浓度为90％的硫酸、浓度为60％的硝酸和浓度20％的氢氧化钠）、机械强度及电绝缘性良好的优点。但其耐热性较差，软化点为80℃，于130℃开始分解变色，并析出HCl。具有稳定的物理化学性质，不溶于水、酒精、汽油，气体、水汽渗漏性低；在常温下可耐任何浓度的盐酸、90%以下的硫酸、50—60%的硝酸和20%以下的烧碱溶液，具有一定的抗化学腐蚀性；对盐类相当稳定，但能够溶解于醚、酮、氯化脂肪烃和芳香烃等有机溶剂。此外，PVC的光、热稳定性较差，在100℃以上或经长时间阳光暴晒，就会分解产生氯化氢，并进一步自动催化分解、变色，物理机械性能迅速下降，因此在实际应用中必须加入稳定剂以提高对热和光的稳定性。工业聚氯乙烯树脂主要是非晶态结构，但也包含一些结晶区域（约5%），所以聚氯乙烯没有明显的溶点，约在80℃左右开始软化，热扭变温度（1.82MPa负荷下）为70-71℃，在加压下150℃开始流动，并开始缓慢放出氯化氢，致使聚氯乙烯变色（由黄变红、棕、甚至于黑色）[3]。硬质聚氯乙烯（未加增塑剂）具有良好的机械强度、耐燃性，可以单独用做结构材料，应用于化工上制造管道、板材及注塑制品。硬质聚氯乙烯可以用作增强材料。1.1.2PVC生产工艺主要分为制备乙炔、合成氯乙烯、氯乙烯聚合三个主要工序[4]。（1）乙炔发生主要分为电石破碎、乙炔发生、乙炔清净和渣浆处理三部分。电石破碎：将合格的原料电石，通过粗破机和细破机进行破碎处理。乙炔发生：破碎合格的原料电石，经准确计量后，投入到乙炔发生器内进行水解反应，制成粗乙炔气体，供清净工序生产使用。乙炔清净和渣浆处理：这里有一个涉及循环经济的重点，氯碱公司的电石渣浆输送到股份公司，用作化灰使用。（2）氯乙烯合成主要分为混合气脱水、氯乙烯合成和粗氯乙烯的净化三部分。本工序是将合格的氯化氢气体、乙炔气体按比例充分混合、进一步脱水后，在氯化汞触媒的催化下合成为VC气体。经脱汞、组合塔回收酸、碱洗后，送至氯乙烯压缩岗位生产用。混合气脱水：冷冻方法混合脱水是利用盐酸冰点低，盐酸上水蒸气分压低的原理，将混合气体冷冻脱酸，以降低混合气体中水蒸气分压来降低气相中水含量达到进一步降低混合气中的水分至所必需的工艺指标。氯乙烯合成：乙炔气体和氯化氢气体按照1:1.05~1.07的比例混合后，在氯化汞的作用下，在100~180℃温度下反应生成氯乙烯。粗氯乙烯的净化：转化后经脱汞器除汞、冷却后的粗氯乙烯气体中，除氯乙烯外，还有过量配比的氯化氢、未反应完的乙炔、氮气、氢气、二氧化碳和微量的汞蒸气，以及副反应产生的乙醛、二氯乙烷、二氯乙烯等气体。为了生产出高纯度的单体，应彻底将这些杂质除去。（3）聚合聚氯乙烯是由氯乙烯单体聚合而成的高分子化合物，结构式为：[CH2CHCl]n氯乙烯悬浮聚合过程中，聚合配方体系或为改善树脂性能而添加各种各样的助剂，其中用得比较广泛的有以下几种：缓冲剂、分散剂、引发剂、终止剂、消泡剂、阻聚剂、紧急终止剂、热稳定剂、链调节剂等[5]。1.2氯碱工业1.2.1氯碱工业的发展现状我国是世界氯碱生产大国。氯碱工业是以盐和电为原料生产烧碱、氯气、氢气的基础原材料工业，产品种类多，关联度大，其下游产品达到上千个品种，具有较高的经济延伸价值。它广泛应用于农业、石油化工、轻工、纺织、建材、电力、冶金、国防军工、食品加工等国民经济各命脉部门，在我国经济发展中具有举足轻重的地位[6]。据有关部门测算，1万吨氯碱产品所带动的一次性经济产值在10亿元人民币以上。我国一直将主要氯碱产品产量及经济指标作为我国国民经济统计和考核的重要指标。“十一五”期间，我国氯碱行业发展迅速，烧碱和PVC产量都居世界首位，有力地推动了相关产业的发展。面对经济全球化深入发展、科技进步日新月异、世界氯碱工业结构调整不断加快、市场竞争加剧的形势，加快转变经济增长方式，促进产业结构调整和升级，解决长期积累的结构性矛盾和资源、环保约束问题，实现由世界氯碱生产大国向氯碱强国的转变，是我国氯碱行业“十二五”发展面临的迫切任务。近十几年来，由于我国氯碱工业的盲目扩建，使烧碱产能增长过快，而下游相关产业发展相对滞后，这使得氯与碱的平衡问题越来越突显。总体我国国内市场氯产品需求旺盛，而烧碱市场相对疲软。对于中小企业而言，这种氯与碱的平衡问题常会造成企业疲于应付市场需求，经常减量生产、停产的局面。1.2.2氯碱工业的未来发展目标到2015年，经过产业政策调控，市场引导，原料路线、工艺技术改造，企业整合，力争使我国氯碱生产企业规模、集中度、竞争力水平有较大提高。“十二五”末，我国烧碱产量达到2800万吨，年均增长7%，聚氯乙烯产量达到1500万吨，年均增长8%。努力做好氯碱平衡，提高有机氯产品比例，满足市场需求。1.3烧碱1.3.1氢氧化钠的性质纯的无水氢氧化钠为白色半透明，结晶状固体。氢氧化钠极易溶于水，溶解度随温度的升高而增大，溶解时能放出大量的热，288K时其饱和溶液浓度可达26.4mol/L(1:1)。它的水溶液有涩味和滑腻感，溶液呈强碱性，具备碱的一切通性。市售烧碱有固态和液态两种：纯固体烧碱呈白色，有块状、片状、棒状、粒状，质脆；纯液体烧碱为无色透明液体。氢氧化钠还易溶于乙醇、甘油；但不溶于乙醚、丙酮、液氨。对纤维、皮肤、玻璃、陶瓷等有腐蚀作用，溶解或浓溶液稀释时会放出热量；与无机酸发生中和反应也能产生大量热，生成相应的盐类；与金属铝和锌、非金属硼和硅等反应放出氢；与氯、溴、碘等卤素发生歧化反应。能从水溶液中沉淀金属离子成为氢氧化物；能使油脂发生皂化反应，生成相应的有机酸的钠盐和醇，这是去除织物上的油污的原理。NaOH是强碱，具有碱的一切通性。1.3.2氢氧化钠的用途氢氧化钠的用途十分广泛，在化学实验中，除了用做试剂以外，由于它有很强的吸湿性，还可用做碱性干燥剂。烧碱在国民经济中有广泛应用，许多工业部门都需要烧碱。使用烧碱最多的部门是化学药品的制造，其次是造纸、炼铝、炼钨、人造丝、人造棉和肥皂制造业。另外，在生产染料、塑料、药剂及有机中间体，旧橡胶的再生，制金属钠、水的电解以及无机盐生产中，制取硼砂、铬盐、锰酸盐、磷酸盐等，也要使用大量的烧碱。工业用氢氧化钠应符合国家标准GB209-2006；工业用离子交换膜法氢氧化钠应符合国家标准GB/T11199-89；化纤用氢氧化钠应符合国家标准GB11212-89；食用氢氧化钠应符合国家标准GB5175-85[7]。在工业上，氢氧化钠通常称为烧碱，或叫火碱、苛性钠。这是因为较浓的氢氧化钠溶液溅到皮肤上，会腐蚀表皮，造成烧伤。它对蛋白质有溶解作用，有强烈刺激性和腐蚀性（由于其对蛋白质有溶解作用，与酸烧伤相比，碱烧伤更不容易愈合）。粉尘刺激眼和呼吸道，腐蚀鼻中隔膜；溅到皮肤上，尤其是溅到粘膜，可产生软痂，并能渗入深层组织，灼伤后留有瘢痕；溅入眼内，不仅损伤角膜，而且可使眼睛深部组织损伤，严重者可致失明；误服可造成消化道灼伤，绞痛、粘膜糜烂、呕吐血性胃内容物、血性腹泻，有时发生声哑、吞咽困难、休克、消化道穿孔，后期可发生胃肠道狭窄。由于强碱性，对水体可造成污染，对植物和水生生物应予以注意。NaOH还可以去除油污，抽油烟机的油污用其可以很好的去除，这个过程属于化学变化。1.3.3烧碱生产工艺包括一次盐水、二次盐水及电解、氯氢处理、氯化氢合成及盐酸、液氯及包装、蒸发及固碱等工段。生产32%烧碱、50%烧碱、99%片碱、液氯、高纯盐酸、副产次氯酸钠、稀硫酸、为氯乙烯生产提供合格的氯化氢气体[8]。(1)一次盐水工段本工段任务是经过化学方法和物理方法去除原盐中Ca、Mg等可溶性和不溶性杂质、有机物，为二次盐水及电解工序输送合格的一次盐水。(2)二次盐水及电解二次盐水及电解是烧碱工序的核心，任务是在电解槽中生产出32%烧碱产品，氢气、氯气送氯氢处理工段，淡盐水返回一次盐水工序化盐。其中电解工序岗位环境被办公室人员所熟知，氯碱公司的电解槽（两期）现已成为集团标准参观路线的重要部分。(3)氯氢处理工段该工段包括氯气处理、氢气处理、事故氯气吸收。目的是分别将电解工段生产的氯气和氢气进行冷却、干燥并压缩输送到下游工段，同时吸收处理事故状态下产生的氯气，副产次氯酸钠。(4)液氯及包装工段液氯工段的任务是将平衡生产的部分富余氯气进行压缩、液化并装瓶。通常根据氯气压缩机压力的不同，将氯气液化方式分为高压法、中压法和低压法三种。(5)氯化氢合成及盐酸本工段任务是将氯氢处理工段来的氯气和氢气，在二合一石墨合成炉内进行燃烧，合成氯化氢气体，经冷却后送至氯乙烯工序。从液氯来的液化尾氯气与氢气进入二合一石墨合成炉，生成氯化氢气体。经石墨冷却器冷却，再经两级降膜吸收器和尾气塔，用纯水吸收，生成31%的高纯盐酸供电解工段使用或对外销售。(6)蒸发及固碱工段本工段任务是将电解工段生产的部分32%烧碱浓缩为50%烧碱和99%片碱。采用世界先进的瑞士博特公司降膜工艺及设备，降膜法生产片碱的能耗低于国内传统的大锅法，而且生产环境好、连续稳定便于控制。1.4氯气处理1.4.1氯气的性质氯气Cl2，分子量70.906，常温下，氯是黄绿色，具有使人窒息气味的气体，有毒、有色、易液化。氯气对人的呼吸器官有强烈的刺激性，吸入过多时还会致死[9]。氯气比空气重，约为空气的2.5倍。氯气能溶于水，但溶解度不大，温度越高氯气在水中的溶解度越小。氯气溶于水同时与水反应生成盐酸和次氯酸，因此氯水具有极强的腐蚀性。氯气在四氯化碳，氯仿等溶剂中溶解度较大，比在水中的溶解度约大20倍。工业上利用氯气在四氯化碳中有较大溶解度这一特点，用四氯化碳吸收氯碱厂产生的所有废氯，然后再解吸回收氯气。氯气的用途极为广泛，重要用途如：杀菌消毒、漂白及制浆、冶炼金属、制造无机氯化物、制造有机氯化物及有机物。1.4.2氯气处理的任务和方法从电解槽出来的湿氯气，一般温度较高，并伴有大量水蒸汽及盐雾等杂质。这种湿氯气，对钢铁及大多数金属有强烈的腐蚀作用，只有某些金属材料或非金属材料在一定条件下，才能耐湿氯气的腐蚀。例如金属钛，聚氯乙烯、酚醛树脂、陶瓷、玻璃、橡胶、聚酯、玻璃钢等因而使得生产及运输极不方便[10]。但干燥的氯气对钢铁等常用材料的腐蚀在通常情况下时较小的，所以湿氯气的干燥时生产和使用氯气过程中所必须的。氯气干燥前通常先使氯气冷却，使湿氯气中的大部分水蒸汽被冷凝除去，然后用干燥剂进一步出去水分。干燥后的氯气经过压缩，再送至用户[11]。在不同的温度与压力下气体中的含水量可以用水蒸汽分压来表示。在同一压力下，温度愈高，含水量愈大。其水蒸汽分压也就愈高。为了使氯气能用钢铁材料制成的设备及管道进行输送或处理，要求氯气的含水量小于0.05%（如果用透平压缩机输送氯气，则要求含水量小于100ppm）。因此必须将氯气中的水分进一步除去。在工业上，均采用浓硫酸来干燥氯气，因为浓硫酸具有：（1）不与氯气发生化学反应；（2）氯气在硫酸中的溶解度小；（3）浓硫酸有强烈的吸水性；（4）价廉易得；（5）浓硫酸对钢铁设备不腐蚀；（6）浓硫酸可以回收利用等特点，故浓硫酸时一种较为理想的氯气干燥剂。当温度一定时，硫酸浓度愈高、其水蒸汽分压愈低；当硫酸浓度一定时，温度降低，则水蒸汽分压也降低。也就是说硫酸的浓度愈高、温度愈低，硫酸的干燥能力也就愈大，即氯气干燥后的水分愈少。但如果硫酸的温度太低的话，则硫酸与水能形成结晶水合物而析出。因此原料硫酸与用后的稀硫酸在储运过程中，尤其在冬季必须注意控制温度和浓度，以防止管道堵塞。硫酸浓度在84%时，它的结晶温度为+8℃，所以在操作中一般将H2SO4温度控制在不低于10℃。此外，硫酸与湿氯气的接触面积和接触时间也是影响干燥效果的重要因素。故用硫酸干燥湿氯气时，应掌握以下几点：（1）硫酸的浓度，（2）硫酸温度，（3）硫酸与氯气的接触面积和接触时间[12]。生产中使用的氯气还需要有一定的压力以克服输送系统的阻力，并满足用户对氯气压力的要求。因此在氯气干燥后还需用气体压缩机对氯气进行压缩。综上所述，氯气处理系统的主要任务是：1.氯气干燥；2.将干燥后的氯气压缩输送给用户；3.稳定和调节电解槽阳极室内的压力，保证电解工序的劳动条件和干燥后的氯气纯度。1.4.3工艺流程简介根据氯处理的任务氯处理的工艺流程包括氯气的冷却、干燥脱水、净化和压缩、输送几个部分。(1)氯气的冷却氯气的冷却因方式的不同，可分为直接冷却、间接冷却和氯水循环冷却三种流程。直接冷却流程：工艺设备投资少，操作简单，冷却效率高，但是，此流程排出的污水含有氯气，腐蚀管路，污染环境，同时使氯损失增大，且耗费大量蒸汽[13]。间接冷却流程：操作简单，易于控制，操作费用低，氯水量小，氯损失少，并能节约脱氯用蒸汽。冷却后氯气的含水量可低于0.5％。氯水循环冷却流程：冷却效率高，操作费用低于直接冷却法，高于间接冷却法，投资比前者告而低于后者。缺点是热交换器所用冷却水温度要求低于15℃，因此需要消耗冷冻量并需增设氯水泵、氯水循环槽使流程复杂化。(2)氯气的干燥对于干燥部分，在实践应用中已采用过多种干燥塔型和不同的组合方式，比较典型的有[14]：a、一段泡沫塔、二段泡沫塔；b、一段填料塔、二段泡沫塔；c、一段填料塔、二段泡罩塔。国内采用最多的是填料塔和泡沫塔组合，这是两种典型的塔。泡沫塔的特点是结构简单、造价低、塔板数多；缺点是操作弹性小、不便于增加硫酸循环量，操作弹性仅为15%，塔板阻力降大，一般为100-200mmH2O，而且开孔的加工精度、酸泥沉积等因素易影响其操作稳定性。填料塔串联硫酸循环流程：该流程对氯气负荷波动的适应性好，且干燥氯气的质量稳定，硫酸单耗低，系统阻力小,动力消耗省。但设备大，管道复杂，投资及操作费用较高。泡罩塔干燥流程：此流程设备体积小，台数少，流程简单，投资及操作费用低。其缺点时压力降较大，适应氯气负荷波动范围小，塔板易结垢，同时由于塔酸未能循环冷却，塔温高，因此出塔氯气含水量高，出塔酸浓度高故酸耗较大[15]。经过对以往经验的总结、比较，氯气干燥时均以浓硫酸为干燥剂，分为填料塔串联硫酸循环流程和泡罩塔干燥流程。(3)氯气的净化氯气离开冷却塔，干燥塔或压缩机时，往往夹带有液相及固相杂质。管式、丝网式填充过滤器是借助具有多细孔通道的物质作为过滤介质，能有效地去除水雾或酸雾，净化率可达94％－99％，而且压力降较小，可用于高质量的氯气处理。1.5工艺流程的确定氯处理工艺流程根据以上各流程的优缺点最后确定氯气处理工艺流程如下：两段列管间接冷却，硫酸干燥塔（填料塔），硫酸干燥塔（泡罩塔）串联干燥流程。此工艺效果好，氯气输送压力大，设备少，系统阻力小，操作稳定，经济性能优越。氯气处理采用了淡盐水、冷却水～氯气换热技术，2段冷却、2段干燥(泡罩塔和填料塔串联)技术，工艺流程为：湿氯气由电解到氯处理室外管道，温度由85℃降至80℃后进入氯处理系统，有部分水蒸气冷凝下来，并溶解氯气。进入第一钛冷却器冷却至46℃，再经过二钛冷却器冷却至18℃。然后进入一段硫酸干燥塔，用80%硫酸干燥脱水，出塔硫酸浓度降到60%，出塔气体最后进入二段硫酸干燥塔，用98%硫酸干燥脱水，出塔硫酸浓度降到75%,此时出塔的气体含水量以完全满足输送要求，经除沫器进入透平式氯压机，经压缩后送至用户。第2章氯气工艺计算2.1氯气处理工艺流程氯气处理工艺流程见下，据此进行物料衡算和热量衡算。图2.1氯气处理工艺流程图2.2计算依据本人设计年产10万吨PVC，根据西部聚氯乙烯有限责任公司的年产量。在产10万吨PVC同时，可生产8万吨烧碱。所以本设计按8万吨烧碱进行设计。生产规模：80kt/a100%NaOH；年生产时间（按年工作日330天计算）：330×24=7920小时；计算基准：以生产1t100%NaOH为基准；来自电解工序湿氯气的工艺数据见下表表2.1来自电解工序湿氯气的温度、压力和组成项目氯气备注项目氯气备注温度，℃85——氯气kg/t100%NaOH88512.50kmol总压（表），Pa-10——不凝性气体（假设为空气下同）kg/t100%NaOH150.52kmol水蒸汽，kg/t100%NaOH310——成分，%（干基）（v/v）96——气体总量，kg/t100%NaOH1187——2.3.工艺计算2.3.1第一钛冷却器1．计算依据[16]⑴假设湿氯气经电解到氯处理室，温度由85℃降至80℃，进入氯处理系统。⑵电解氯气经一段洗涤塔冷却，温度从80℃降至46℃。⑶由资料查知相关热力学数据：氯气在水中溶解度：80℃:0.002227kg/kgH2O46℃:0.00355kg/kgH2O水蒸汽分压：80℃:45.77kPa46℃:10.1104kPa水的比热：50℃:4.1868J/(g·℃)25℃:4.1796J/(g·℃)表2.2相关热力学数据物料与项目单位温度℃8046氯气比热容Kcal/(mol·℃)8.3648.2902水蒸气热焓kcal/kg631.4617.42不凝气比热kcal/kg0.24260.24262．物料衡算⑴设管路中冷凝下来的水量为W1kg，因氯气在水中的溶解度很小，其溶液可视为理想溶液。由于系统总压为－98.07pa，所以计算时可视为101.227kpa。由道尔顿分压定律得：P水/P总=n水/n总解得W1=117.156kg故溶解的氯气量：0.002227×117.156=0.261kg氯水总重量：117.156+0.261=117.417kg由上述计算得知，进入第一钛冷却器的气体组分为： 氯气885－0.261=884.739kg水蒸气310－117.156=192.844kg不凝气体15kg⑵氯气在一段钛冷却器中温度从80℃降至46℃设在第一钛冷却器中冷凝的水量为W2kg，其阻力降为35×9.81pa（35mmH2O），则出口氯气的总压为-40×9.81PaP总=101.227－35×9.81×10-3=100.933kpa根据道尔顿定律有：解得：W2=166.737kg溶解氯气的量为：166.737×0.00355=0.592kg氯水总重量为：166.737+0.592=167.329kg因此出第一钛冷却器的气体组分为：氯气884.739－0.592=884.147kg水蒸气192.844－166.737=26.107kg不凝气体15kg⑶物料衡算表a.以生产1t100%NaOH为基准表2.3第一钛冷却器物料衡算表名称进第一钛冷却器出第一钛冷却器kg/t100％NaOHkg/t100％NaOH氯气884.739884.147水蒸气192.84426.107不凝气体1515氯水——167.329总计1092.5831092.583b.总物料衡算（80倍且1000进制）表2.4第一钛冷却器总物料衡算表名称进第一钛冷却器出第一钛冷却器kg/t100％NaOHkg/t100％NaOH氯气7077912070731760水蒸气154275202088560不凝气体12000001200000氯水——13386320总计8740664087406640表2.4第一钛冷却器总物料衡算表(续)3．热量衡算⑴气体带入热量a.氯气带入热量：Q1=884.74/71×8.364×80×4.1868=34909.453kJb.水蒸气带入热量：Q2=192.844×631.4×4.1868=509791.892kJc.不凝气体带入热量：Q3＝15×0.2426×4.1868×80＝1218.861kJd.氯气溶解热：Q4＝0.584/71×22090＝181.698kJΣQ=34909.453+509791.892+1218.861+181.698=546101.904kJ⑵气体带出热量a.氯气带热量：q1＝884.155/71×8.2902×46×4.1868＝19882.689kJb.水蒸气带热量：q2＝26.107×617.42×4.1868＝67486.962kJc.不凝气体带出热量：q3＝15×0.2426×4.1868×46＝700.845kJd.氯水带出热量：q4＝167.321×4.1828×56＝39230.216kJΣq＝19882.689＋67486.962＋700.845+39230.216＝127300.682kJ⑶冷却水用量冷却水采用工业上水，设进口温度t1＝20℃，出口温度t2＝30℃。定性温度：℃Q=WCCPC(t2－t1)(2—1)其中，Q——传热速率，WWC——流体质量流量，kg/sCPC——流体比热容，kJ/(kg•℃)t——温度，℃则第一钛冷却器用水量为：WC1=Q/CPC(t2－t1)==10020.127kg/t100％NaOH冷却水带入热量：10020.127×4.1796×20=837602.456kJ冷却水带出热量：10020.127×4.1796×30=1256403.684kJ⑷第一钛冷却器热量衡算表表2.5第一钛冷却器热量衡算表输入输出物料名称数量kg热量kJ物料名称数量㎏热量kJ氯气884.73934909.45氯气884.15519882.69水蒸气192.844509791.9水蒸气26.10767486.96不凝气体151218.861不凝气体15700.845氯水——181.698氯水167.32139230.22冷却水10020.13837602.5冷却水10020.131256404总计11112.711.384×106总计11112.711.384×1062.3.2第二钛冷却器1．计算依据⑴电解氯气经二段洗涤塔冷却，温度从46℃降至18℃。⑵氯水温度为20℃⑶出口氯气总压力为-100×9.81pa（－100mmH2O）⑷由资料查得相关热力学数据如下：氯气在水中溶解度：20℃:0.00729kg/kgH2O氯气比热容：18℃:8.227kcal/(mol·℃)水蒸气分压：18℃:2.0776kPa水蒸气热焓：18℃:605.34kcal/kg不凝气体比热：18℃:0.2418kcal/(kg·℃)水的比热：6℃:4.1999J/（g•℃）2．物料衡算⑴设在第二钛冷却器总冷凝水量为W3kg，其阻力降为60×9.81pa（60mmH2O）P总=100.933－60×9.81×10-3=100.344kpa则由道尔顿定律有：解得W3=20.854kg溶解氯气量：20.854×0.00729=0.152kg氯水总量：20.854+0.152=21.006kg因此出第二钛冷却器的气体组分为：氯气884.155－0.152=884.003kg水蒸气26.107－20.854=5.253kg不凝气15kg⑵物料衡算表a.以生产1t100%NaOH为基准表2.6第二钛冷却器物料衡算表名称进第二钛冷却器kg/t100%NaOH出第二钛冷却器kg/t100%NaOH氯气884.155884.003水蒸汽26.1075.253不凝气1515氯水——21.006总计925.262925.262b.总物料衡算表2.7第二钛冷却器总物料衡算表名称进第二钛冷却器出第二钛冷却器kg/t100％NaOHkg/t100％NaOH氯气7073240070720240水蒸气2088560420240不凝气体12000001200000氯水——1680480总计74020960740209603．热量衡算⑴气体带入热量若不考虑管道散热，则物料带入热量等于物料出一段钛冷却器的热量，即a.氯气带入热量：Q5=19882.689kJb.水蒸气带入热量：Q6=67486.962KJc.不凝气体带入热量：Q7＝700.845kJd.氯气溶解热：Q8＝22.09×103×0.143/71＝47.291kJΣQ=19882.689+67486.962+700.845+47.291＝88117.787kJ⑵气体带出热量a.氯气带出热量：q5＝884.003/71×8.227×18×4.1868＝7719.543kJb.水蒸气带出热量：q6＝5.253×605.34×4.1868＝13313.4kJc.不凝气体带出热量：q7＝15×0.2418×4.1868×18＝273.339kJd.氯水带出热量：q8＝21.006×4.1819×20＝1756.9kJΣq＝7719.543+13313.4+273.339+1756.9＝23063.182kJ⑶冷冻水用量冷冻水进口温度为4℃，出口温度为8℃，则二段冷却器冷冻水用量为：WC2=Q/CPC(t2－t1)==kg/t100％NaOH冷冻水带入热量：3872.298×4.1999×4＝65053.057kJ冷冻水带出热量：3872.298×4.1999×8＝130106.115kJ⑷第二钛冷却器热量衡算表表2.8第二钛冷却器热量衡算表输入输出物料名称数量kg热量kJ物料名称数量㎏热量kJ氯气884.15519882.689氯气884.0037719.543水蒸气26.10767486.962水蒸气5.15313313.4不凝气体15700.845不凝气体15273.339氯水——47.291氯水21.0061756.9冷冻水3872.29865053.057冷冻水3872.298130106.1总计4797.561.532×105总计4797.561.532×1052.3.3硫酸干燥塔Ⅰ（填料塔）1．计算依据⑴入塔硫酸浓度80％，温度为15℃，出塔硫酸浓度60％，温度为30℃。⑵干燥后的氯气含水量为100ppm。2．物料衡算⑴计算中忽略氯气在硫酸中的溶解损失，设每千克80％的硫酸吸收的水分为W3kg，则W3＝80/60－1＝0.3333设干燥所需80％硫酸量为W4㎏,则解得W4＝15.191㎏假定各种因素造成硫酸的损耗为15％，则需硫酸量为：15.191×1.15＝17.47㎏填料塔流出的稀酸量为：15.191×1.3333＋15.191×0.15＝22.533㎏干燥后氯气中含水量：5.153－0.3333×15.191＝0.09㎏出填料塔气体组分为：氯气884.003㎏水蒸气0.09㎏不凝气体15㎏⑵物料衡算表a.以生产1t100%NaOH为基准表2.9硫酸干燥塔（填料塔）物料衡算表名称进填料塔出填料塔kg/t100％NaOHkg/t100％NaOH氯气884.003884.003水蒸气5.1530.09不凝气体1515硫酸17.4722.533总计921.626921.626b.总物料衡算表2.10硫酸干燥塔（填料塔）总物料衡算表名称进填料塔出填料塔kg/t100％NaOHkg/t100％NaOH氯气70720240707220240水蒸气4122407200不凝气体12000001200000硫酸13976001802640总计73730080737300802.3.4硫酸干燥塔Ⅱ（泡罩塔）1.计算依据⑴进塔硫酸浓度为98％，温度为13℃；出塔硫酸浓度为75％，温度为28℃。⑵干燥后氯气含水量1.0×10－5。2．物料衡算⑴设每千克98％硫酸吸收的水分为W5㎏,则W5＝0.98/0.75－1＝0.3067㎏设干燥所需98％流酸为W6㎏，＝1.0×10－5解得W6=0.264㎏假设各种因素造成的硫酸损耗为15％，则需硫酸量为：0.264×1.15＝0.304㎏泡罩塔流出稀酸的量为：0.264×1.3067＋0.264×0.15＝0.385㎏干燥后氯气含水量为：0.09－0.3067×0.264＝0.009㎏出泡罩塔气体组分为：氯气884.003㎏水蒸气0.009㎏不凝气体15㎏⑵氯气纯度:×100%=96%(V/V)⑶物料衡算表a.以生产1t100%NaOH为基准表2.11硫酸干燥塔（泡罩塔）物料衡算表名称进泡罩塔出泡罩塔kg/t100％NaOHkg/t100％NaOH氯气884.003884.003水蒸气0.090.009不凝气体1515硫酸0.3040.385总计899.397899.397b.总物料衡算表2.12硫酸干燥塔（泡罩塔）总物料衡算表名称进泡罩塔出泡罩塔kg/t100％NaOHkg/t100％NaOH氯气7072024070720240水蒸气7200720不凝气体12000001200000硫酸2432030800总计7195176071951760宁夏理工学院毕业设计（论文）PAGE36-第3章主要设备设计及选型3.1第一钛冷却器3.1.1确定设计方案从电解槽出来的氯气，一般温度较高，并伴有大量水蒸气及盐雾等杂质。这种湿氯气对钢铁及大多数金属有强烈的腐蚀作用，只有某些金属材料或非金属材料在一定条件下，才能耐湿氯气的腐蚀。所以决定选用钛材料的列管作换热管，冷却水走壳程，湿氯气走管程，并且采用逆流流向。氯气进口温度80℃，出口温度46℃冷却水进口温度20℃，出口温度30℃3.1.2相关物性数据⑴流体平均温度Tm1和tm1Tm1＝＝63℃tm1＝＝25℃⑵平均温度下的物性数据[17]表3.1物性数据物料项目单位数据物料项目单位数据密度g/cm30.99708密度Kg/m357.84水粘度pa•s0.0008937氯粘度pa•s1516.8×10-7导热系数W/(m•℃)0.60825气导热系数Kcal/(m•h•℃)0.00819比热容J/(g•℃)4.1796比热容Cal/(mol•℃)8.324水蒸气密度Kg/m30.1506不凝气体密度Kg/m31.016粘度Kgf•s/m21.075×10-6粘度Kgf•s/m22.059导热系数Kcal/(m•h•℃)0.01895导热系数W/(m•℃)0.02917比热容Kcal/(kg•℃)0.459比热容Kcal/(kg•℃)0.243表3.1物性数据（续）其中W%=80.98%，W%=1.37%，W%=17.65%.μ平＝1516.8×10－7×0.1×80.98％+1.075×10－6×9.807×17.65％+2.059×10－6×9.807×1.37％＝14.421×10－6pa•sρ平＝57.84×80.98％+0.1506×17.65％+1.016×1.37％＝46.88㎏/m3λ平＝0.819×10－2×80.98％+1.895×10－2×17.65％+0.02917×0.8598×1.37％＝1.032×10－2kcal/(m•h•℃)＝1.197×10－2w/(m•℃)Cp平＝8.324/1000×71×80.98％+0.459×17.65％+0.243×1.37％＝0.563kcal/(kg•℃)=2.357J/(g•℃)3.1.3确定物性数据定性温度对于一般气体和水等低粘度流体，其定性温度可取流体进出口温度的平均值。故壳程流体的定性温度为：tm1＝（ti＋to）/2＝（20＋30）/2＝25℃管程混合气体定性温度为：Tm1＝（Ti＋To）/2＝（80＋46）/2＝63℃⑴壳程循环冷却水在定性温度25℃下的物性数据：密度=997.08㎏/m3定压比热容C=4.1796J/(g•℃)热导率=0.60825w/(m•℃)黏度=8.937×10pa•s⑵管程混合气体在定性温度63℃下的物性数据：密度=46.88㎏/m3定压比热容C=2.357J/(g•℃)热导率=1.197×10w/(m•℃)黏度=14.421×10pa•s3.1.4估算传热面积（1）热负荷QQ=(546101.94-127300.682)×80000/7920=4230315.374kJ/h=1175.088kw（2）平均传热温差先按逆流计算依公式得Δtm‘=＝＝36.697℃（3）传热面积假设k=300w/(m2•℃)则估算的传热面积为A=Q/KΔtm(3-1)其中，Q——换热器热负荷，WK——总传热系数，W/(m2•℃)Δtm——对数平均温差，℃则由式（3-1）有A=1175.088×103/(300×36.697)=106.7m2考虑10％的面积裕度，则所需传热面积为：A0=1.1A=1.1×106.7117.37m2（4）选用Φ19×2，6m长的碳钢管，则所需管数N=(3-2)其中，A0——传热面积，m2d——换热管外径，ml——换热管长度，mN==328根管子采用三角形排管,管心距t=25.，VI管程公称直径D：由公式D=1.05t其中，t——管心距，mN——传热管总根数——管板利用率，取0.7则D=1.05×0.025=570，圆整后为600.（5）折流板采用弓形折流板，取弓形折流板圆缺高度为壳体内径的25％，则切去圆缺高度为h＝0.20×600＝120，折流板间距取B=0.8D＝0.8×600=480，折流板厚度16折流板数Nb=－1(3-3)=－112块（6）拉杆参考《钛制化工设备设计》知，拉杆数量为4，拉杆直径为12。（7）接管a.壳程流体进出口接管取接管内流体流速为u1＝2m/s，则接管内径为：D1= (3-4)其中，V——流体的体积流量，m3/su——流体在接管中的流速，m/sD1＝＝0.134mb.管程流体进出口接管取接管内流体流速为u2＝10m/s则接管内径为：D2===0.091m圆整后，取壳程流体进出口接管规格为：Ф140×6，管程流体进出口接管规格为Ф100×6。3.1.5第一钛冷却器的核算（1）壳程流体传热膜系数αo用克恩法计算αo＝0.36（）Re0.55Pr1/3（）0.14(3-5)其中，λ——导热系数，W/(m2·℃)de——公称直径，mRe——雷诺准数，无因次Pr——普兰特准数，无因次a.当量直径：de＝(3-6)＝＝0.0174m其中，t——管间距，mdo——换热管外径，mb.壳程流通截面积So＝BD(1-)(3-7)＝0.48×0.6（1－0.019/0.025）＝0.069其中，B——折流板间距，mD——壳体公称直径，mc.壳程流体流速uo＝Vs/So(3-8)＝＝0.409m/s其中，Vs——流体在壳体的体积流量，m3/h。d.雷诺数Reo＝(3-9)＝＝7939.8其中，uo——流体在壳程的流速，m/sρ——流体密度，kg/m3μ——流体粘度，pa·se.普兰特数Pr＝(3-10)＝＝6.14其中，Cp——流体比热，kJ/(kg·℃)粘度校正（）1，则由式（3-5）得：αo＝0.36×0.60825/0.0174×7939.8×6.141/3×1＝3215W/(m2·℃)（2）管内传热膜系数αiαi＝0.023Re0.8Pr0.3(3-11)a.管程流体流通截面积Si＝＝0.785×0.0152×328/6＝0.01㎡b.管程流体流速ui=Vs/Si=＝6.54m/sd.雷诺数Rei＝＝＝318927e.普兰特数Pr＝＝＝1.73则由式（3-11），得：αi＝0.023×0.0197/0.015×3188270.8×1.730.3＝724W/(m2·℃)（3）污垢热阻和管壁热阻管外侧污垢热阻：Rso＝0.00015m2·℃/W管内侧污垢热阻：Rsi＝0.0002m2·℃/W碳钢在该条件下的导热系数为50W/(m2·℃)，即R==＝0.00004m2·℃/W其中，R——管壁热阻，m2·℃/W（4）总传热系数＝+Rso++Rsi+(3-12)＝+0.00015++0.0002×+＝0.0025K1=400W/(m2•℃)其中K——计算传热系数，W/(m2·℃)h——壳程表面传热系数，W/(m2·℃)h——管程表面传热系数，W/(m2·℃)R——壳程污垢热阻，m2·℃/WR——管壁热阻，m2·℃/Wd——传热管外径，md——传热管内径，md——传热管平均直径，m（5）校核有效平均温差R1=＝＝3.4P1=＝＝0.167φΔt＝×(3-13)=×=0.962Δtm1＝φΔtΔtm1’(3-14)=0.962×36.697=35.3℃其中，Δtm’——按逆流计算的对数平均温度差，℃φΔt——温度差校正系数，无因次Δt=Tm1－tm1＝63－25＝38℃<50℃该温差较小，不需设温度补偿装置，因此选用固定管板式换热器。（6）传热面积裕度[18]Sn＝＝＝84㎡该换热器的实际传热面积：So＝=3.14×0.019×6×378=117㎡该换热器的面积裕度为：F=＝×100％＝39％该换热器能够完成任务。（7）流体的流动阻力a.管程压强降：∑ΔPi=(ΔP1+ΔP2)FtNpNs(3-15)其中，ΔP1，ΔP2——分别为直径及回弯管中因摩擦阻力引起的压强降，paFt——结垢校正因数，无因次，取1.5Np——管程数Ns——串连的壳程数管程流通面积SI=0.01㎡，流速6.54,雷诺准数318827（湍流）。查关系图得=0.0145=46.88kg/m3=0.0145××=5815Pa因为没有弯管，即则由式（3-15）得：Pab.壳程压强降：(3-16)其中，ΔP1‘——流体横过管束的压降，paΔP2‘——流体流过折流板缺口的压强降，paFs——壳程压强降的结垢正因数，无因次，取1.15Ns——串连壳程数(3-17)其中，F——管子排列方式对压强降的校正因数fo——壳程流体的摩擦系数，当Re>500，f=5.0Re-0.228Nc——横过管束中心线的管子数NB——折流挡板数管子为三角形排列，F=0.5，NB=12，Nc=1.1=1.1=19.92，So=0.069㎡,uo=0.409m/s，Re=7939.08>500，所以=0.645由式（3-17），得：=13929.65Pa(3-18)=12×（3.5－）×=3102.5Pa∑ΔPo=（13929.65+3102.5）×1.15=19587Pa壳程和管程的压力降都能满足要求。3.2第二钛冷却器从第一钛出来的氯气需要进一步冷却，进入第二钛冷却器。从车间布置、设备维修等多方面的考虑，第二钛冷却器与第一钛冷却器选取同种型号，进行核算即可。3.2.1第二钛冷却器核算（1）热负荷QQ2=65053.057×80000/（7920×3600）=182.528KW（2）流体平均温度及对数平均温度差Tm2=（46+18）/2=32℃tm2=（4+8）/2=6℃（3）平均温度下的物性数据见下表表3-2物性数据表物料项目单位数据物料项目单位数据密度kg/m3999.97密度Kg/m328.922冷湿冻粘度cp1.4728氯粘度Pa•s1376.2×10-7水导热系数W/(m•℃)0.56522气导热系数kcal/(m•h•℃)0.007406比热容J/(g•℃)4.1999比热容cal/(mol•℃)8.2588（4）壳程结热系数de=0.0174m，So=0.069㎡，uo＝Vs/So＝＝0.162m/sReo＝＝＝1891.85Pr＝＝＝10.94粘度校正（）0.141，则由式（3-5）得：αo＝0.36×0.56522/0.017×1891.850.55×10.941/3×1=1685.42W/(m2·℃)（5）管程结热系数αiSi＝＝0.01㎡ui=Vs/Si＝＝8.98m/sRei＝＝＝28308Pr＝＝＝39.5则由式（3-11）得：αi＝0.023×0.008613/0.015×283080.8×39.30.3＝208.55W/(m2·℃)（6）污垢热阻和管壁热阻管外侧污垢热阻：Rso＝0.00015m2·℃/W管内侧污垢热阻：Rsi＝0.0002m2·℃/W碳钢在该条件下的导热系数为50W/(m2·℃)，即R==＝0.00004m2·℃/W其中，R——管壁热阻，m2·℃/W（7）总传热系数由式（3-12）得：=+Rso++Rsi+=+0.00015+0.0002×+=0.00713K2=140.3（8）校核有效平均温差R2=＝＝7P2=＝＝0.095由式（3-13）得：φΔt＝×=0.97由式（3-14）得：Δtm2＝φΔtΔtm2’=0.96×23.29=22.59℃（9）校核热负荷Q‘=K2SΔtm2=140.3×22.59×117=370817.11WQ‘>Q2所以能完成任务。（10）流体的流动阻力a.管程压强降：∑ΔPi=(ΔP1+ΔP2)FtNpNs管程流通面积SI=0.01㎡，流速8.98m/s，雷诺准数28308查关系图得=0.0239=0.0239×=11148Pa因为没有弯管，即则Pab.壳程压强降：，管子为三角形排列，F=0.5，NB=12Nc=1.1=1.1=19.9So=0.069m,u=0.32m/s,Re0=1891.85所以∴=5927Pa=12(3.5)×=3809.166Pa∴∑ΔPo=(5927+1904.6)×1.15=11196.591Pa一般来说，流体流经换热器的压强降为10—150kPa.以上计算表明，管程和壳程的压强都能满足要求。3.3.硫酸干燥塔Ⅰ(填料塔)填料塔流程的操作平稳，弹性较大，特别是刚开车时氯气的气流量小，它几乎同满负荷操作一样能达到对水分的要求指标[19]。壳体材料为聚氯乙烯缠玻璃钢（PVC+FRP）。3.3.1填料的选择塑料填料质轻，具有良好的韧性，耐冲击，不易破碎。它的通量大、压降低，而且耐腐蚀性能较好。综上优点，选取塑料鲍尔环50×50×1.8（乱堆），材质为聚丙烯（PP）。湿填料因子120。3.3.2塔径的确定湿氯气的质量流量:Wv=（884.003+5.153+15）80000/7920=9132/湿氯气密度:=20.3280%硫酸密度:1.7323参考新工艺，硫酸的喷淋量取为:WL=55000/则由埃克特关联图查得,横坐标为0.66纵坐标为0.034即（3-18）其中,——泛点气速，φ——湿填料因子，ψ——液体密度校正系数，——重力加速度，又因液相为硫酸，故校正系数ψ=999.13/1732.3=0.58，硫酸的粘度为31.3==0.45m/s泛点率校核取空塔气速为泛点气速的75%即u=0.75×0.45=0.3375m/s，VS=v/v=449.41D===0.686圆整后取塔径D=700㎜计算空塔气速：u=4×=0.33m/s安全系数u/=0.33/0.45×100%=73.3%液体喷淋密度校核最小喷淋密度u其中，——填料的比表面积，U——最小喷淋密度，——最小润湿密度，因填料尺寸小于75mm,故取=0.08u==82.97＞U3.3.3压降计算填料的每米压降：纵坐标横坐标根据以上二数值查埃克特通用关联图确定塔的操作点，此点位于ΔP/E=50pa/m与ΔP/E=100pa/m两条等压线之间，符合要求。3.3.4塔高确定由相关实际设计，取塔高为10m。3.4.硫酸干燥塔Ⅱ（泡罩塔）塔的壳体材料材质为PVC+FRP，采用条形泡罩塔，增加了设备操作弹性和负荷变化的适应性。3.4.1塔径的确定入塔湿氯气温度18℃，此时气体密度为17.766kg/m3，硫酸的加入量为210kg/h，入塔温度为13℃，此时硫酸密度为1.84344g/cm3。硫酸的体积流量：入塔气体体积流量：则，动力参数假定塔径在500～800范围内，由此取塔板的板间距为HT=350㎜,取塔板上的液层高度hL=70㎜,于是HT－hL=280㎜。由动力参数和HT－hL查史密斯关联图[20]得，C20=0.059故操作的负荷系数按下式加以校正：（3-20）其中，C——操作物系的负荷系数——操作物系的液体表面张力，mN/mC20——物系表面张力为20mN/m的负荷系数98％硫酸在13℃时的表面张力为＝52.806mN/m,所以=0.072最大允许速率：取安全系数为0.7，则空塔气速：，由此得：圆整后取D=0.6，与假设相符。塔截面积：=0.785×0.6=0.2833.4.2塔高的确定由相关实际设计，确定塔高10m。参考文献[1]杜冠华，秦中原．淡盐水脱氯工艺改造[J]．氯碱工业，1990，(5)：11．[2]李小鹏．离子膜烧碱生产中去除方法的初探.氯碱工业,2000,(11).[3]PVC供需现状与趋势[J]．化工科技市场，2002，(12)：3．[4]曹文鑫．世界PVC工业在调整中发展[J]．国际化工信息，2003，(4)：10-12．[5]PVC市场复苏[J]．EuropeanChemicalNews，2002，12(1)1：2．[6]方度，蒋兰荪，吴正德．《氯碱工艺学》，化学工业出版社，1990[7]北京石油化工工程公司编，《氯碱工业理化常数手册》，化学工业出版社，1988[8]王德祥．新式氯气处理工艺简介，《氯碱工业》2000年1月第一期[9]刘岭梅．乙烯氧氯化法氯乙烯技术进展[J]．中国氯碱，2007(4)：14-15.[10]张晓安．氯气处理工艺对比.河南化工,2006,(8).[11殷宪立.氯气处理工艺总结.氯碱工业,2006,(6).[12]夏清,陈常贵．化工原理.天津:天津大学出版社,2005.[13]严明亮.氯气冷却干燥处理中的腐蚀与防护.中国氯碱,2006(10).[14]谢永前．氯气干燥工艺技术的改进.贵州化工,2006,(2).[15]潘玉良，刘玉良主编．化工设备机械设计基础.北京:科学出版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