山东某综合楼模板施工方案(钢模-竹胶板-附计算书)

一、编制依据：1、施工图纸。2、《建筑施工手册》第一册、第二册3、《冷弯薄壁型钢结构技术规程》GBJ18-874、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204－2002二、工程概况：德州市****综合楼位于德州市****中心以东，***国道北侧。本工程由主楼和裙楼组成，四角为裙楼，分为A、B、C、D四段，中间为主楼，每段裙楼东西长88米，南北宽14米，地上共五层，总高度21米，钢筋混凝土结构，其中C、D段有一层地下室，裙楼总建筑面积约为40000m2。地下室结构：C楼地下室外围墙为250mm厚；D楼地下室外围墙体在D-1－D-7轴之间部分为600mm厚，D-7－D-12轴之间部分为400mm厚，内墙为250mm、300mm、400mm，NQ4、NQ5厚度为1200mm；D楼遮弹层墙板和顶板厚度为1000mm。C楼地下室顶板厚180mm；D楼地下室顶板D-1－D-7轴为700mm厚，D-7－D-12轴之间部分顶板为500mm厚。主体结构：主体顶板厚度为100mm，柱截面尺寸多为600×700mm，梁截面多为400×850mm。三、模板支设的一般规定模板工程是混凝土成型的可靠保证，是保障钢筋混凝土结构施工质量的重要组成部分，其应具有足够的承载能力、刚度和稳定性。模板支设后，现浇板的底模作为施工中的工作面，人要在其上行走，施工机具要堆放在模板上，其施工荷载依据现场具体情况确定并计算。施工荷载确定后，接着计算混凝土及模板支撑的自重及计算混凝土的侧压力等数值，并对模板及其支撑进行验算。同时各构件模板及支撑在满足强度、挠度及稳定性的同时，还要满足构造上的要求，如在构造上作必要的支撑和加固等。本工程混凝土浇筑完成后，必须达到清水混凝土效果。四、模板的选用根据工程的具体情况，A、B楼基础承台、拉梁、基础柱采用组合钢模板钢管支撑；C楼、D楼筏板基础砌650mm高，240mm厚的砖模；地下室墙板、柱、顶板采用竹胶板模板。裙楼主体框架均采用竹胶板模板支模，选用Ф48×3.5mm钢管及50mm×80mm木方做竖向支撑或加固横楞，模板使用情况见下表：使用部位模板种类支撑种类基础垫层工具式组合钢模板基础承台、拉梁、柱工具式组合钢模板Ф48×3.5mm钢管地下室筏板、基础梁砖模与钢模Ф48×3.5mm钢管地下室墙柱及顶板、框架柱、梁、板9mm厚竹胶模板50×80mm、50×100mm、100×150mm木方及Ф48×3.5mm钢管（碗扣）楼梯楼梯底模采用9mm厚竹胶模板模板，楼梯踏步为30厚木模板50×80mm木方及Ф48×3.5mm钢管五、施工工艺本工程C、D楼基础筏板、地梁、地下室300高外墙模板（D楼为500mm高），一次支设成型后分段整体泵送混凝土。C楼地下室剪力墙、框架柱、顶板一次成型，分段整体浇筑。D楼地下室主体混凝土浇筑分二次施工，即先浇筑墙、柱混凝土，再浇筑梁、板混凝土。裙楼主体框架采取整层支模，整体浇筑。（一）地下室模板设计1、基础筏板采用砖模，在筏板的外围边线用M5水泥砂浆砌240mm厚粘土砖墙，墙高650mm。并在砖墙内侧抹水泥砂浆。该做法既做基坑边坡挡土墙，又可以代替筏板及地梁模板。墙面水泥砂浆兼作筏板及地梁侧面水泥砂浆找平层。2、根据图纸要求为保证外墙防水效果，浇筑底板混凝土时外墙混凝土需要上翻，C楼上翻300mm（D楼上翻500mm），上翻部分采用竹胶板支模，在止水钢板下用M12的止水螺栓固定模板，尺寸做法同外墙止水螺栓。底板上翻墙体吊模图示：30厚×50×50木块竹胶板φ12@600,与墙体立筋焊接M12止水螺栓@350底板φ10钢筋两道固定止水钢板30厚×50×50木块竹胶板φ12@600,与墙体立筋焊接M12止水螺栓@350底板φ10钢筋两道固定止水钢板 3、地下室墙体模板设计：地下室墙体采用竹胶板模板，模板主要承受墙体混凝土传来的侧压力，其外墙模板的加固由止水螺杆和两根钢管加固来完成，内墙模板的加固由普通螺杆和两根钢管加固来完成。根据计算，厚度600mm以下的墙体采用Ф12对拉螺杆和钢管的布置，水平和竖直方向间距为400mm。（1000-1200mm厚墙体采用Ф16的对拉螺杆间距为350×350mm）布置形式如下图，内墙采用竹胶板，其加固形式同外墙模板，但对拉螺杆不加止水钢片。所有对拉螺栓每端套丝长度均不少于80mm。注意先固定内模找正后再合上外侧模板。400400400400400

40040040050×50×30钢板止水片墙厚200钢筋模板控制卡30×50×50木块外墙止水对拉螺栓20050×50×30钢板止水片墙厚200钢筋模板控制卡30×50×50木块外墙止水对拉螺栓200端部套丝长度8cm端部套丝长度8cm200200墙厚200200墙厚钢筋模板控制卡端部套丝长度8cm钢筋模板控制卡端部套丝长度8cm内墙对拉螺栓内墙对拉螺栓（二）框架结构模板设计地下室顶板、柱及地上框架结构，采用竹胶板模板，支撑用钢管支撑。1、梁、板模板支设顶板、梁均采用竹胶模板，支撑采用Φ48钢管支架，钢管支架上铺设50×80木方，做为竹胶板的支承和连接，如下图示。梁侧立杆应通到板底，上部应设斜撑或水平撑，这样便于固定梁侧模及防止混凝土在梁中部涨模。梁底端部探出横杆不宜大于200mm，如有其他因素超过者应在端头另加支撑。对于梁高超过700mm，可采用Ф12对拉螺栓进行加固。经稳定性和承载力计算：现浇板模板的钢管支架，内楞按间距180mm设置，外楞按间距1500mm，跨距1100mm设置,立管按1100mm×1500mm设置满堂架体，立杆上水平横杆间距1500mm设置；梁立杆按双排架体宽1200mm,小楞间距350mm，立杆纵距按1000mm设置，立杆上水平横杆间距1500mm设置。水平横杆设置不少于三道，第一道距地150mm～300mm左右。地下室、主体顶板架体均要在纵向及横向上间隔不大于8m间距设置剪刀撑一组，以使架体有足够的稳定性。大横楞小横楞大横楞小横楞主体梁模板支设示意图主体梁模板支设示意图2、柱模设计柱模采用竹胶板，支设时应根据混凝土板面所弹出的柱边线就位，因层高较大，柱混凝土浇筑时模板侧压力较大，柱箍采用Ф48钢管加固，第一步距地10-15cm，经计算其余每步间距20-40cm，对于柱截面尺寸大于600mm的柱，两侧模板根据柱箍间距设Ф12对拉螺栓（如下图示），同时为确保柱模不位移及其整体性，柱模间还需加水平撑和斜撑，可通过柱箍与梁、板支撑相连成一个整体。200200200钢短管木方竹胶板螺杆双扣件双螺母200200200钢短管木方竹胶板螺杆双扣件双螺母六、模板工程的有关验算混凝土自重γc为24KN/m3，强度等级C30，坍落度为70mm，采用0.6混凝土运输器具，浇筑速度，对柱为4m/h，对剪力墙为2.0m/h，混凝土温度为30℃，用插入式振动器振捣。(一)框架柱模板系统验算柱模采用9毫米竹胶板；柱箍为Ф48钢管，壁厚3.5毫米；选取一截面为a×b=600×700mm,柱高为4000mm的框架柱作为研究对象。1、荷载设计值1)混凝土侧压力标准值取小值F1=0.22γct0β1β2V1/2取小值F2=γcHF——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）；γc——混凝土的重力密度（KN/m3）；200（T+15）t0——新浇混凝土的初凝时间（h）。当缺乏试验资料时，可采用t＝ 200（T+15）计算；T——混凝土的温度（℃）；V——混凝土的浇筑速度（m/h）；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）；β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时取1.0；110～150mm时，取1.15。用F1式计算：取t0=3h或t0=200/（30+15）=5.71（混凝土的初凝时间）β1（外加剂修正系数）取1，β2（坍落度修正系数）取1V浇筑速度取4m/hF1=0.22×24×3×1×1×41/2=31.68KN/m2用F2式计算H为混凝土侧压力计算位置处至现浇混凝土顶面总高度取4000mm。hHF2=24×4=96KN/m2hH取两者中小值，即F1=31.68KN/m2混凝土侧压力的有效压头高度h=F/γc h=F1/γc=31.68/24=1.32mF侧压力计算分布图其中h为有效压头高度。F2）混凝土侧压力设计值：F=F1×分项系数(查《施工手册》表8—67)=31.68×1.2=38KN/m23）倾倒混凝土时产生的水平荷载查《施工手册》表8—66得：倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值为4KN/m2。荷载设计值为4×1.4=5.6KN/m24）荷载组合：F＇=38+5.6=43.6KN/m22、计算简图如下：1－50×80木方；2－Φ48钢管柱箍；3－9mm厚竹胶板柱模板支设示意图柱模板支设示意图l1=600+50×2+9×2=718mml2=700+50×2+9×2=818mmq=F＇·C×0.9q柱箍所承受的均布线荷载0.9—折减系数（查《施工手册》2P150页）3、强度验算1）、按强度计算柱箍（为抗弯构件）①σ=σ1+σ2≤fσ钢管所承受的最大应力值ｆ为柱箍杆件抗拉强度设计值（Q235钢）ｆ＝215Ｎ／ｍｍ２②σ1=M/Wγ(受弯时产生的最大应力)Ｍ为柱箍杆件最大弯矩设计值γ—弯矩作用平面内，截面塑性发展系数，因受振动荷载，取γ＝1.0Ｗ—弯矩作用平面内，受拉纤维净截面抵抗矩（查《施工手册》表８—７）Φ48钢管为5.08×103mm3③σ2=N/A（两端受拉时产生的应力）N—柱箍承受的轴向力设计值A—柱箍杆件净截面面积（查《施工手册》表8-7）Φ48钢管为489㎜2④M=ql22/8=F＇·C×0.9l22⑤N=qa/2=F＇·C×0.9aa—柱截面的短边C—柱箍间距将上述①②③④⑤公式整理，得C≤8fWγΑ/0.9f(l22A+4aWγ)=8×215×5.08×103×1.0{0.9×43.6×10-3×(8182×489+4×600×5.08×103×1.0)}=4272686400/13317806.28=320.8㎜根据计算柱箍间距取300㎜2）挠度验算查《施工手册》表8—73得简支梁计算公式ω=5q＇l24/384EI≤[ω][ω]—柱箍杆件允许挠度（㎜）（查《施工手册》8-6-2-2）为L/400E—柱箍杆件弹性模量（N/㎜2）E=2.06×105N/㎜2（查《施工手册》表2-83）I—弯矩作用平面内柱箍杆件惯性矩（㎜4）查《施工手册》表8—7为12.19×104㎜4q＇—柱箍承受侧压力的均布线荷载设计值l2—柱截面的长边+两层竹胶板+两层木方的长度故q＇=F×0.9×C=38×103×0.9×300/106=10.26N/㎜ω=5×10.26×8184/384×2.06×105×12.19×104=2.38㎜＞818/400=2.05㎜(不可)柱箍间距按200mm计算q＇=F×0.9×200=38×103×0.9×200/106=6.84N/㎜ω=5×6.84×8184/384×2.06×105×12.19×104=1.57㎜＜818/400=2.05㎜(可)故柱箍间距在柱高（H-h）的范围之内应按200mm设置；在柱高（H-h）的范围以上的柱箍间距可以按300mm—400mm设置。(二)框架梁模板计算：框架梁截面选400×750mm作为研究对象，模板支撑选用Φ48×3.5钢管，其支撑由小楞、大楞、和立柱及立柱上水平大横杆1、梁底模板验算﹤1﹥抗弯强度验算按三跨连续梁计算：计算简图如下，查《施工手册》表8-73得计算公式：①M=0.10ql2②σ=M/W≤σm式中M—弯矩设计值（N·㎜）q—作用在梁底横杆上的均布线荷载（N/㎜）按《施工手册》表8—69组合l—小楞间距（㎜）σ—受弯应力设计值W—竹胶板截面抵抗矩W=bh2/6(h为竹胶板板厚。b为梁底板宽度)σm—竹胶板的净曲强度设计值（查《施工手册》表8-59，为80N/㎜2）荷载组合（线荷载）按《施工手册》表8—69组合a、混凝土自重荷载设计值24×10-6×750×400×0.9×1.2=7.78N/㎜b、模板结构自重荷载设计值（查《施工手册》表8-59，γ=0.86g/cm3=8.6×10-6N/m）8.6×10-6×9×400×0.9×1.2=3.34×10-2N/㎜c、钢筋自重荷载设计值查《施工手册》2册P148页8-6-2-11.5×10-6×750×400×1.2×0.9=0.486N/㎜d、振捣混凝土产生的荷载设计值查《施工手册》2册P149页2.0×10-3×1.4×0.9×400=1.01N/㎜荷载组合q=7.78+0.0334+0.486+1.01=9.31N/㎜W=bh2/6=400×92/6=5400㎜3把①、②式整理得l≤ wσm/0.1q= 5400×80/(0.1×9.31)=681㎜则小楞间距取l=500mm﹤2﹥挠度验算，查《施工手册》表8-73ω=0.877×qˊl4/100EI≤[ω]=l/250qˊ—作用在梁底模上的均布线荷载（N/mm）按《施工手册》表8—69组合E—竹胶板的弹性模量（查《施工手册》表8-59得，E=10.4×103㎜2）[ω]—柱箍杆件允许挠度（㎜）（查《施工手册》8-6-2-2）l小楞间距取l=500mmI—竹胶板的截面惯性矩（㎜4）I=bh3/12(h为竹胶板与板下木方的平均厚度,因竹胶板的弹性模量与樟子松的弹性模量9000㎜2相差15﹪，经计算取25㎜厚；b为梁底板宽度为400㎜)qˊ=7.78＋0.0334＋0.486=8.30N/㎜I=bh3/12=400×253/12=5.21×105ω=(0.677×8.30×5004)/(100×10.4×103×5.21×105)=0.65mm<1mm小横杆间距为500时，满足要求。2、小横楞验算:按简支梁验算,计算简图如下：（小横楞间距500mm，跨度1200mm即大横楞的间距）1﹥强度计算：M=pl(2-b/l)/8σ=M/W≤fm式中P—作用在小横楞上的集中荷载（N）按《施工手册》表8-69组合σ—受弯应力设计值M—弯矩设计值（N·㎜）l—计算跨度b—梁的宽度fm—钢材的抗弯强度设计值（N/㎜2）Q235钢fm=205N/mm2W—钢管截面抵抗矩，查《施工手册》表8-7为5.08×103荷载组合按《施工手册》表8—69组合a、小楞自重荷载设计值3.84×10-2×1200×1.2×0.9=49.77Nb、模板自重荷载设计值8.6×10-6×9×400×500×1.2×0.9=16.72Nc、混凝土自重荷载设计值24×10-6×400×750×500×1.2×0.9=3888Nd、钢筋自重荷载设计值1.5×10-6×9×400×750×500×1.2×0.9=243Ne、振捣混凝土荷载设计值2.0×10-3×400×500×1.4×0.9=504N荷载合计：P=49.77+16.72+3888+243+504=4701.49N则M=4701.49×1200×（2-400/1200）/8=1175372.5Nσ=1175372.5/5.08×103=231.37N/mm2＞205N/mm2（不可）按小横楞间距取350㎜计算荷载组合a、小楞自重荷载设计值3.84×10-2×1200×1.2×0.9=49.77Nb、模板自重荷载设计值8.6×10-6×9×400×350×1.2×0.9=11.725Nc、混凝土自重荷载设计值24×10-6×400×750×350×1.2×0.9=2721.6Nd、钢筋自重荷载设计值1.5×10-6×9×400×750×350×1.2×0.9=170.1Ne、振捣混凝土荷载设计值2.0×10-3×400×350×1.4×0.9=352.8N荷载合计：P=49.77+11.725+2721.6+170.1+352.8=3305.335N则M=3305.335×1200×（2-400/1200）/8=826333.75Nσ=826333.75/5.08×103=162.66N/mm2＜205N/mm2（可）所以小横楞间距取350㎜，大横楞的间距取1200㎜。2﹥挠度验算，查《施工手册》表8-73ω=Pˊl3/48EI≤[ω]=l/250Pˊ—作用在小楞上的集中荷载按《施工手册》表8-69组合l-大横楞的间距取1200㎜E—钢材弹性模量E=2.06×105N/mm2I—钢管截面惯性矩，查表《施工手册》8-6，I=12.19×104㎜4Pˊ=49.77+11.725+2721.6+170.1=2953.195Nω=2953.195×12003/48×2.06×105×12.19×104=4.23＜1200/250=4.8（可）则小横楞间距取350㎜3、大楞计算大楞选用ø48×3.5钢管，跨矩1000㎜(即立杆间距)计算简图如下：简化为均布荷载,按连续梁计算1﹥抗弯强度计算：M=ql2/10σ=M/W≤fmq—作用在大横楞上的均布线荷载（N/㎜）M—弯矩设计值（N·㎜）W—钢管截面抵抗矩，查《施工手册》表8-7为5.08×103l—计算跨度1000mσ—受弯应力设计值fm—钢材的抗弯强度设计值（N/㎜2）Q235钢fm=205N/mm2荷载组合（N）（按《施工手册》表8-69组合）模板自重11.725×1000/350=33.5N小楞自重49.77×1000÷350=142.2N新浇筑混凝土自重：2721.6×1000÷350=7776N钢筋自重：170.1÷350×1000=486N振捣混凝土时产生的荷载：352.8÷350×1000=1008N合计：P=33.5+142.2+7776+486+1008=9445.7N变为线荷载q0=p/小楞的跨度=9445.7/1200=7.87N/㎜大楞自重线荷载0.0384N/㎜q=q0/2+0.0384=7.87/2+0.0384=3.97N/㎜则M=ql2/10=3.97×10002/10=397000N·㎜σ=M/W=397000/5.08×103=78.15N/㎜2﹤205N/㎜2满足要求2﹥挠度验算ω=q＇l4/150EI≤[ω]荷载组合（按《施工手册》表8-69组合）P＇=33.5+142.2+7776+486=8437.7N变为线荷载q0＇=p＇/小楞的跨度=8437.7/1200=7.03N/㎜大楞自重线荷载0.0384N/㎜q＇=q0＇/2+0.0384=7.03/2+0.0384=3.55N/㎜ω=3.55×10004/(150×2.06×105×12.19×104)=0.94㎜﹤1000/250=4㎜满足要求4、立杆验算立杆的稳定性控制，按两端铰接受压构件来简化计算σ=N/ψA≤f式中N—每根立柱承受的荷载（N）σ—钢材强度许用应力设计值A—钢管截面面积（㎜２）查表８ø48×3.5钢管ｆ—钢材强度设计值Q235f=215N/㎜2ψ—轴心受压稳定系数，据钢管立柱的长细比λ求得λ=l/i（l为横杆步距，即水平支撑间距1500㎜；i为钢管回转半径,i=(d2+d12)/4式中d为外径,d1为内径）根据λ查ψ值。由前面计算知，ø48×3.5钢管立柱跨距1000㎜，设横杆步距1500㎜则i=（482+402）/4=31.24λ=1500/31.24=48由《冷弯薄壁性钢结构技术规范》查表，得ψ=0.858N=P/2+立杆跨距长度内的一根大楞自重（P为除大横杆自重及振捣混凝土时产生的荷载以外的所有荷载，则P=8437.7N）=8437.7/2+3.84×10-2×1000×1.2×0.9=4260.32Nσ=N/фA=4260.32/0.81×489=10.75﹤215N/mm2满足要求经计算小楞间距取350mm，跨距取1200mm；大楞跨距取1000mm（即立杆步距）。（三）混凝土剪力墙计算：墙高3m，厚250mm。模板采用9mm厚竹胶板，外附50×80木方，木方间距300mm，内钢楞，采用2根ø48×3.5钢管，钢楞间距500；外钢楞，采用2根ø48×3.5钢管，钢楞间距600，对拉螺栓，采用M12，间距500×600混凝土自重24KN/m3，强度等级C30，塌落度70mm，采用0.6m3混凝土吊斗卸料，浇筑速度为2.0m/h，混凝土温度为30℃，用插入式振捣器振捣，钢材的抗拉强度设计值Q235为215N/mm；M12普通螺栓容许拉力12.9KN（查《施工手册》表8-4）；允许挠度：竹胶板面板1.0mm，钢楞为1mm；木方（以樟子松计算）抗弯强度fw=13N/mm2，弹性模量：E=9000N/mm2（查《施工手册》表2-98）；竹胶板容许应力σ2=80N/mm2，弹性模量E=10.4×103N/mm2（查《施工手册》表8-59）6006006006006006001、荷载设计值〈1〉混凝土侧压力混凝土侧压力标准值F1=0.22Ptβ1β2V1/2F2=γcHF——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）；γc——混凝土的重力密度（KN/m3）；200（T+15）t——新浇混凝土的初凝时间（h）。当缺乏试验资料时，可采用t＝ 200（T+15）计算；T——混凝土的温度（℃）；V——混凝土的浇灌速度（m/h）；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）；β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时取1.0；110～150mm时，取1.15。其中t=200/（30+15）=4.44hF1=0.22×24000×4.44×1×1×21/2=33.15KN/m2F2=2400×3=72KN/m2二者取小值F1=33.15KN/m2混凝土侧压力设计值F=F1×分项系数×折减系数=33.15×1.2×0.9=35.8KN〈2〉倾倒混凝土时产生的水平荷载查《施工手册》为4KN/m2荷载设计值4×1.4×0.9=5.04KN/m2〈3〉按《施工手册》8-69表进行组合F′=35.8+5.04=40.84KN/m22、验算：1〉竹胶板验算，按多跨连续梁计算，计算简图如下：选木方之间宽度为L=300-80=220mm的竹胶板为研究对象其截面特征为：竹胶板厚度h=9mm，竹胶板的惯性矩I=bh3/12=3000×93/12=182250mm4竹胶板的截面抵抗矩W=bh/6=3000×92/6=40500mm3简化为均布线荷载：q1=F=40.84×103/106×3000=122.52N/mm（用于计算承载力）q2=Fb=35.8×103/106×3000=107.4N/mm（用于计算挠度）抗弯强度验算查《施工手册》表8-73得：M=0.1q1l2=0.1×122.52×2202=σ=M/W=592996.8/40500=14.64N/mm2＜80N/mm2（可）挠度验算：查《施工手册》表8-7得：ω=0.677×q1l4/100EI=0.677×107.4×2204/100×10.4×103×18.225×104=0.9＜1.0mm（可）2)木方验算，按多跨连续梁计算木方截面特征为：厚度h=50mm，截面惯性矩I=bh3/12=80×503/12=8.3×105mm4截面抵抗矩W=bh2/6=80×502/6=3.33×104mm3樟子松为:弹性模量E=9000N/mm2；抗弯强度fω=13N/mm2eq\o\ac(○,1)计算简图：简化为均布线荷载q1=F＇b=40.8X103/106X300=12.25N/mm(用于计算承载力)q2=Fb=35.8X103/106X300=10.74N/mm(用于计算挠度)eq\o\ac(○,2)抗弯强度验算查《施工手册》表8-73页M=0.10q1l2=0.10×12.25X5002=306250N·σ=M/W=306250/3.33×104=9.2N/mm2<13N/mm2(可)eq\o\ac(○,3)挠度验算,查《施工手册》表8-73页ω=0.677q2l4/100EI=0.677×10.74×5004/(100×9000×8.3×105)=0.61mm﹤1mm(可)3)内钢楞计算:按多跨连续梁两端悬挑梁计算查《施工手册》表8-6得：2根φ48×3.5mm钢管的截面特征为:I=2×12.19×104=24.38×104W=2×5.08×103=10.16×103eq\o\ac(○,1)计算简图:简化为均布线荷载:q1=F＇b=40.8X103/106X500=20.42N/mm(用于计算承载力)q2=Fb=35.8X103/106X500=17.9N/mm(用于计算挠度)eq\o\ac(○,2)抗弯强度验算:查《施工手册》表8-74M=0.084q1l2=0.084×20.42×6002=6.17X105σ=M/W=6.17×105/10.16×103=60.72N/mm2<215N/mm2(可)eq\o\ac(○,3)挠度验算,查《施工手册》表8-74ω=0.273×q2l4/100EI=0.273×17.9×6004/100×2.06×105×24.38×104=0.13mm<1mm(可)4)对拉螺栓计算:查《施工手册》表8-4eq\o\ac(○,1)对拉螺栓的拉力N=F＇×对拉螺栓横向间距×对拉螺栓竖向间距=40.84×0.5×0.6=12.25KN<12.9KN(可以)（四）现浇混凝土平板模板系统计算混凝土现浇板厚为100mm,层高为3500mm，净跨度长×宽为：5600×4200，采用9mm竹胶板模板；内外楞及柱均采用φ48×3.5钢管；其模板支撑构造如图：立杆按间距1500均匀布置；内楞间距300设置；外楞间距1500设置；平撑按间距1500设置。1、板底模板验算：1）计算简图：按三跨连续梁均布荷载验算：荷载设计值（线荷载）a、模板结构自重：0.86g/cm3×9×5600×1.2×0.9=8.6×10-6N/mm3×9×5600×1.2×0.9=0.46N/mm；b、混凝土自重：24×10-6×100×5600×1.2×0.9=14.52N/mm;c、钢筋自重：1.1×10-6×100×5600×1.2×0.9=0.67N/mm；d、施工人员及设备荷载：2.5×10-3×5600×1.2×0.9=15.12N/mm。按《施工手册》8-69组合q1=0.46+14.52+0.67+15.12=30.77N/mm(用于承载力计算)q2=0.46+14.52+0.67=15.65N/mm(用于挠度计算)2）抗弯强度计算（查《施工手册》表8-73）M=0.10q1l2=0.10×30.77×3002σ=M/W=276930×6/(300×92)=68.4N/mm2﹤80N/mm2(可)3）挠度计算（查《施工手册》表8-73）ω=0.677×q2l4/100EI=(0.677×15.65×3004)/｛100×10.4×103×(300×92)/12｝=4.52mm（不可）＞1mm改用内楞间距180mm计算：ω=(0.677×15.65×1804)/｛100×10.4×103×(180×92)/12｝=0.97mm＜1mm（可）所以：内楞间距采用180mm。2、内楞计算：1）计算简图：按三跨连续梁计算线荷载设计值：a、模板结构自重：0.86g/cm3×9×180×1.2×0.9=8.6×10-6N/mm3×9×180×1.2×0.9=0.015N/mm；b、混凝土自重：24×10-6×100×180×1.2×0.9=0.467N/mm;c、钢筋自重：1.1×10-6×100×180×1.2×0.9=0.0214N/mm；d、施工人员及设备荷载：2.5×10-3×180×1.2×0.9=0.486N/mm；e、钢管自重：4.83kg/m×1.2×0.9=0.0483N/mm×1.2×0.9=0.052N/mm；按《施工手册》8-69表荷载组合：q1=0.015+0.467+0.0214+0.486+0.052=1.04N/mm(用于承载力计算)q2=0.015+0.467+0.024+0.052=0.555N/mm(用于挠度计算)2）抗弯强度计算（查《施工手册》表8-73）M=0.10q1l2=0.10×1.04×15002σ=M/W=234000/(5.08×102)=46.06N/mm2＜215N/mm2(可)3）挠度计算（查《施工手册》表8-73）ω=0.677×q2l4/100EI=(0.677×0.555×15004)/（100×2.06×105×12.19×104）=0.76mm＜1mm（可）3、外钢楞计算：按多跨连续两端悬挑梁计算1）计算简图：荷载设计值：a、模板结构自重：0.86g/cm3×9×1500×1.2×0.9=8.6×10-6N/mm3×9×1500×1.2×0.9=0.125N/mm；b、内楞钢管自重：4.83kg/m×1500/180×1.2×0.9=0.0483N/mm×1500/180×1.2×0.9=0.435N/mm；c、外楞钢管自重：4.83kg/m×1.2×0.9=0.0483N/mm×1.2×0.9=0.052N/mm；d、混凝土自重：24×10-6×100×1500×1.2×0.9=3.888N/mm;e、钢筋自重：1.1×10-6×100×1500×1.2×0.9=0.178N/mm；f、施工人员及施工设备荷载：1.5×10-3×1500×1.2×0.9=2.43N/mm；按《施工手册》8-69表荷载组合：q1=0.125+0.435+0.052+3.888+0.178+2.43=7.11N/mm(用于承载力计算)q2=0.125+0.435+0.052+3.888+0.178=4.678N/mm(用于挠度计算)2）抗弯强度计算（查《施工手册》表8-73）M=0.105q1l2=0.105×7.11×15002=1.68×106σ=M/W=1680000/(5.08×103)=330N/mm2>215N/mm2(不可)取外楞跨距1200时：M=0.105q1l2=0.105×7.11×12002=1.075×106σ=M/W=1075000/(5.08×103)=211.6N/mm2〈215N/mm2(可)3）挠度验算（查《施工手册》表8-74）ω=0.273×q2l4/100EI=(0.273×4.678×12004)/（100×2.06×105×12.19×104）=1.05mm〉1mm（不可）取外楞跨距1100时：ω=0.273×q2l4/100EI=(0.273×4.678×11004)/（100×2.06×105×12.19×104）=0.74mm〈1mm（可）则外楞跨距按1100mm布置。4、立柱计算：立柱间距1100×1500立柱荷载：a、模板结构自重：0.86g/cm3×9×1100×1500×1.2×0.9=8.6×10-6N/mm3×9×1100×1500×1.2×0.9=137.93N；b、混凝土自重：24×10-6×100×1100×1500×1.2×0.9=4276.8N;c、内楞钢管自重：4.83kg/m×1100×1500/180×1.2×0.9=0.483N/m×1100×1500/180×1.2×0.9=478.17N；d、外楞钢管自重：0.0438N/m×1100×1.2×0.9=57.38N；e、施工人员及设备荷载：1.0×10-3×1100×1500×1.2×0.9=1782N；按《施工手册》8-69表荷载组合：N=4276.8+137.93+478.17+57.38+1782=6732.28N立柱的稳定性控制按两端铰接受压构件计算：σ=N/φA≤fλ=L/i(L支撑间距为mm)i=(d2+d12)/4=(482+402)/4=31.24λ=L/i=1500/31.24=48查表，得φ=0.858σ=6732.28/(0.858×489)=16.05N/mm2<215N/mm2满足要求.经计算确定内楞间距180mm，外楞间距1100mm，立柱间距1100mm×1500mm。七、模板安装支设要点1、必须保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。2、构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎和安装。3、模板的拼（接）缝应严密，模板接缝处应加胶条，不得漏浆。柱、墙模板根部采用水泥砂浆抹八字灰堵严。4、模板工程应保证混凝土浇筑完成后，混凝土表面达到清水混凝土效果。5、对跨度大于等于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱，起拱高度按跨度不同在1/1000-3/1000范围内调整。6、模板支设允许偏差应在规范允许范围之内。7、在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。8、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂。9、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。10、在首层搭设架体时，在立杆下设置垫板，垫板采用250mm宽50mm厚木板，通长设置。另外在首层架体搭设前应将基土夯实，避免模板支设后产生下沉现象。八、模板验收1、验收内容：（1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载力，或架设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。（2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。（3）模板安装应满足下列要求：1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。2)模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。3)浇注混凝土前，模板内的杂物应清理干净，柱子、墙体模板在拼装时，应预留清扫口、振捣口，