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#边为1517mm,短边为1479mm。根据正弦定律可计算K块拼装在各个点位时的水平和垂直的楔形量，计算结果如下表所示：左转环右转环安装点位水平楔形量垂直楔形量安装点位水平楔形量垂直楔形量1占1占-L4\\\2点2点3点0383点0-384占4占'4\\\5点5点7点7点8点8点9占34\\\0-389占34\\\03810点10占八、、11点11占八、、管片外径为6米，故K块拼装在各个点位时的水平趋向和垂直趋向为相应的楔形量/6米，例如左转1点的水平趋向为/6弋6,垂直趋向为/6弋2。上述管片与设计线路的水平相对趋向为a1+p1=4,垂直相对趋向为%+生=7。下环管片应尽量选取管片自身水平趋向为-4,垂直趋向为-7的点位。根据楔形量计算管片自身趋向得出，左转环K块拼装在10点或者右转环K块拼装在4点的位置时水平自身趋向为/6=/m,垂直趋向为/6=mm/m,能较好的满足拟合趋向的要求。已知半径曲线段管片选型对已知曲线半径的管片选型方法,基本思路跟上述一致,只需多计算设计线路的自身趋势,在管片选型时叠加。例如:已知设计线路曲线半径为右转400米，每环转弯楔形量为6000X/400=,即管片拼装完成后的平均楔形量为时就能满足设计线路为400米的半径。设计线路自身水平趋向为丫=/6^4,故管片选型时应选取的管片自身水平趋向为-(a1+B1)+Y=-(a1+B1)+4。设计线路在纵向坡度竖曲线修正时的曲线半径通常很大,管片选型时可以忽略竖曲线修正时的影响。4、考虑盾尾间隙选型在盾尾和管片处于真圆状态时,上下盾尾间隙和左右盾尾间隙之和分别应等于150mm，为了管片的受力均匀，管片的走向应使盾尾间隙趋于均等。例如测得盾尾间隙为上：65mm下：80mm左：60mm右：90mm,则盾尾间隙差为：上-下=65-80=-25mm；右-左=90-60=30mm,通过盾尾间隙判断，下一环管片走向应是右下方，即选择右转环11点或10点。盾尾间隙上、下、左、右分别为z1、z2、z3、z4,当管片即将拖出盾尾时，对应盾尾间隙z1、、z2、、z3、、z4、其关系如下：Z1、=Z1+(L3—L1)L/4Z3、=Z3+(L1—L3)L/4Z2、=Z2+(L4-L2)L/4匕4、=匕4+(L2-L4)L/4注：L为实测管片间隙处距尾刷端部的距离。当z1、、z2、、z3、、z4、值小于Z时，管片在脱出盾尾地方受到该方向盾尾的附加压力,容易造成管片开裂和变形。差值越大，受力越大。根据一般经验差值大于30mm时，管片将会破损。通常情况下管片选型必须按照设计线路和盾构机的姿态来选择K快点位，只有盾尾间隙在三60mm的情况下，才能根据盾尾间隙来选型。5、小松盾构机管片选型小松盾构机管片选型的原理与上述原理完全一致，只是由于盾构机和测量系统的自身差异，计算管片选型时选取的数据有所差异。测量系统上，小松盾构机分前点、中点和后点，由于小松盾构机的主动式铰接在前盾和中盾之间，所以我们选择测量的中点和后点的距离计算盾构机与设计线路的相对趋向；同

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