观音110kV输变电工程专项评价

一九年三月成都1前言 1 2编制依据 3 32.2评价范围和评价标准 4磁环境影响要素和环境保护目标 53项目概况 6 选址、选线 12 4.1历史资料 23 5电磁环境影响预测与评价 285.1变电站电磁环境影响评价 28 5.4输电线路和其它工程交叉或并行时的电磁环境影响分析 476电磁环境保护措施 496.1工程设计中已采取的环境保护措施 50 目建设必要性 51境概况 517.3项目电磁环境评价结论 51议 5211前言景设必要性2与产业政策和规划的符合性日国家发展改革委第9展改革委关于修改<产业结构调整指导目录(2011年本)>有关条款的决定》修正)2程接受任务后，评价人员首先对设计资料(包括工程所在地区地形、地貌、地质、气象、水文、工程设计参数)进行了分析，初步掌握了工程特点，在此基础kV电磁环境影响专3依据.1评价依据2.1.1采用的国家标准、规范名称及编号(2)中华人民共和国国务院令第253号《建设项目环境保护管理条例》(1998.11.18)；(3)《中华人民共和国电力法》(1996.4.1)；(4)《中华人民共和国环境影响评价法》(2003.9.1)；(5)中华人民共和国国务院令第239号《电力设施保护条例》及实施细则(1998.1.7)；(6)《电磁辐射环境保护管理办法》(1997.3.25)；(7)原中华人民共和国环境保护部令第44号《建设项目环境影响评价分类(9)国家环境保护总局文件关于印发《环境影响评价公众参与办法》(2019.1.1)；(10)环办函[2007]881号“关于高压输变电建设项目环评适用标准等有关问2.1.2环境影响评价技术规程规范(1)《环境影响评价技术导则》(HJ2.1-2016、HJ2.2-2018、HJ/T2.3-93及(2)《辐射环境保护管理导则电磁辐射环境影响评价方法与标准》(HJ/T10.3-1996)；HJ；(4)《交流输变电工程电磁环境监测方法》(试行)(HJ681-2013)。2.1.3设计规程规范4称等级1GB10110kV~750kV架空输电线路设计规范2计技术规程标3DLT6-2007技术规程标4DLT2-2006标5DLT4-2002构设计技术规定标6和绝缘配合标7标(1)《南充西充观音110kV输变电工程可行性研究报告》及相关图册；(2)环境影响评价工作委托书；(3)项目执行环境标准的通知；(4)西充县城市规划管理局西充县国土资源局等同意变电站选址的文件；(5)西充县镇村规划建设工作局西充县林业局西充县国土资源局西充县径走向的文件；(6)顺庆区城乡规划建设局等同意输电线路路径走向的文件；(7)项目监测报告；(8)工程地区的自然、水文、气象、地质、环境质量等基础资料。2.2评价范围和评价标准.2.1评价范围根据《环境影响评价技术导则输变电工程》(HJ24-2014)及根据现场踏勘kV，以及其它kV评价范围如和工频磁场.2.2评价因子5.2.3评价标准kV环境标2017]80号)，本工程环境影响评价执行以下标准：(1)工频电场限值架空输电电路下的耕地、牧草地等场所，其频率50Hz的电场强度限值为(2)工频磁场限值2.3电磁环境影响要素和环境保护目标2.3.2环境敏感区域和保护目标高(户)1顶/7.5m12顶/7.5m5B31B段6项目概况3.1项目概况3.1.1项目名称3.1.2项目组成及地理位置兴支线“Π”接入观音110kV线路工程110kV单回线路，架空线路型号为(1)新建观音110kV变电站装置采用GIS配电装置，主变为三相三绕组油浸自冷式变压器，电压等级(2)架空线路a.新建观音~搬罾110kV线路工程mkm义兴~观音线观音侧出线段))，其中出站段采取同塔双回单侧挂线(垂直排列)，7三角排列段在边导线地面投影外两侧水平距离30m范围内有零星居民分线路全长4.5km。其中：义兴~观音线观音侧出线段利用观音站(搬罾~观音线)段挂线1.2km(本工程仅考虑挂线)，后段至π接点(N26#)新建单m影外两侧水平距离30m范围无居地高度按设计规程规定的最低要求(即非居民区导线对地最低高度6.0m)进行评价。两侧水平距离30m范围无零星居民分对地高度按设计规程规定的最低要及线路包括观音~搬罾线(观音及搬罾出站段除外)、本工程义全~观音线(观音站侧出站段除外)、观音T接至搬家线(观音侧出线段除外)；按三角排列、导线单分裂、导线对地高度按设计规程定的最低要求(即居民区导线对地最低高度7.0m、非居民区导线对地最低高8回垂直排列、导线单分裂、导线对地高度按设计规程规定的最低要求(即非居③同塔双回段：导线于塔两侧垂直逆相序排列，涉及线路包括观音~搬罾110kV输电线路出观音站出线1.2km段与本工程义全~观音线观音站出线1.2km；居民区导线对地最低高度7.0m、非居民区导线对地最低高度6.0m)进行评价。(3)光缆通信工程，运行期产生的环境影响较小，本次不再对其进行评价。综上所述，本项目环境影响评价内容及规模如下：1)观音110kV变电站，按变电站终期规模进行评价，规模如下：装置，主变为三相三绕组自然油循环自冷铜芯有载调压变压器，电压等级 .2km；观音T接至搬家线观音侧出线段新建同塔双回单边挂线3.1.3项目规模及基本构成9题变电站布置方式为户外式，主变室外声场场MVA3回4回35kV出线4回6回16回24回道路——水圾化粪池(2m3)水事故油池(15m3)他———(本工程新增占地)声初期规模(已建)终期规模(已批复)0MVA220kV出线7回回3回16回给排水系统，站内道路(本次依托，不新建)——进站道路(本次依托，不新建)———生活—他———程等均不变程PSL21UA-DA-G-C微机距离保护装置升级微机距离光差保护装置，义兴程搬罾~观音110kV线路工程1km(另一侧为预留)；观音变电站双回塔单侧挂线段线路义兴~观音线观音侧出线段))，其中出站段采取同塔双回单侧挂线(垂直排列)，中间段单回架空线路GA铝绞线，单分裂。全线共使用116基杆塔，永久占地声场场———————他—“Π”义兴~观音线观音侧出线段利用观音站(搬罾~观音线)家线观音侧出线段新建同塔双回单边挂线1km，后段至LGJ-300/25钢芯铝绞线，单分裂。全线共使用11基杆m声场场———————他—3.1.4主要设备选型表3-2型统计表备号110kV采用GIS全封闭组合电器(共箱式)，内装：准确度等级5P30/5P30/5P30/0.5/0.2S；隔离开关：额定电流2000A；电容式电压互感器：0.5/3P级30/30VA型号LZZB8-35，主变35kV进线变比选800/5A，准确度等级0.2/0.5/10P20/10P20；出线变比选300/5A，准确度等级0.2S/0.5/10P20；母线电压置110kV采用GIS全封闭组合电器(共箱式)，内装：观音~搬JL/G1A-300/25型钢芯铝绞线采用JLB20A-80与OPGW-90mm2配合、灌注桩基础等回鼓型塔A●B●●C4689432A.○B.○C.○1D2-SDJ(90)4/JL/G1A-300/25型钢芯铝绞线、灌注桩基础等回鼓型塔4A.B..C4271DSJ0)2A.○B.○C.○D-SDJ(90)2(1)观音110kV变电站选址1)变电站拟定原则或地2)变电站选址确定六社(西古路西侧)、晋城镇双庙子村五社(谯周大道北段北侧)。术条件见表3-3。1站址地理米谯周大道北段2kV变电站~观音110kV变电“T”接搬家线改接入负荷中心约2.5公里新建搬罾220kV变电站~观离负荷3城市规划建设用地，周边为4区域内生态环境以农村生态环境为主要特征，由于人类活动频繁，已不存在原生植区域内生态环境以农村生态主5周边敏感点分布情况城县城市总体规划，项目周边为规划的居住用地，从长远看项目实施不利于周边土5进、出线跨跨越大6外部交通及进所道路件运输，只需新建16周边道路均满足大件运输，7征地费用及土石方8334万元401万元9综上所述，从环境保护角度看，选择晋城镇袁公桥村六社站址是合理可行2)外环境情况点分布。部分饮用水水源保护区的批复》的通知”(西环发【2018】3)变电站总平面布置4)变电站总平面布置艺要求、交通运输、土石方平衡、建(构)筑物的区土方平衡考虑了建(构)筑物基坑、站内道路等余方。为定为348.40~348.91m，主要建筑物室内外高差取0.45m。5)变电站给排水排。2、线路路径合理性分析1)输电线路路径方案拟定原则(1)按照系统安排，结合远期规划，在变电站出线范围内考虑线路走廊统(2)避开工业园区、场镇和移民安置点，满足园区及市、区、县的规划要(3)尽量靠近现有公路，充分利用各乡村公路以方便施工运行。(4)尽量缩短线路路径，同时降低线路海拔，降低工程造价。(5)尽可能避让Ⅰ级通信线、无线电设施以及电台。(6)避让淹没区、采矿区、采空区、探矿区、炸药库、厂区及部队设施。(8)避开林区、自然保护区，保护自然生态环境，减少林木砍伐，降低工(9)尽量避让大的成片房屋。。2)线路路径比选方案一、南方案(推荐方案)线路从搬罾220kV变电站110kV出线间隔出线后(考虑到该站110kV进出线受基地的影响，为便于预留间隔进出线，本工程线路出站1千跨过一条小河，经小河坝在南田寺kV路和搬罾-南隆220kV线路，经猫儿顶在柚子沟附近跨过35kV在隧道上跨越)，经马家沟在曾家祠堂附近穿过220千伏保搬在南充市顺庆区、西充二、北方案(推荐方案)kV110kV出线间隔出线后(考虑到该站110kV进出线殖基地的影响，为便于预留间隔进出线，本工程线路出站1kVIII线和在建南充-搬罾220kV线路，经打鱼沟在文昌宫附近35kV芦辉线和兰渝铁路(在隧道上跨越)，经马家沟在曾家祠堂附近穿过220千近跨越G75兰海高速，经张家沟在何家沟附近跨过35kV线北方案(比较方案)12345路有南充~~凤山、芦~顺河、西充~华路有南充~仪级公6根；果树：180棵竹子：2100根；果树：210棵789生态敏感点感点(1)线路长度和曲折系数：(2)地形条件：(3)交通运输方面：(4)环境保护：(5)生态保护红线区据四川省人民政府《关于印发四川省生态保护红线方案的通知》(川府发综合从环保和规划角度分析，线路路径采用南方案(即设计推荐方案)是3)线路路径外环境关系及路径合理性分析施综上所述，评价认为从环境保护和规划角度分析，本条线路路径选择合理线路交叉跨越及并行情况(1)、交叉跨越 (GB50545-2010)的相关要求，本工程导线均不进行换位。导线对地面及其他被跨越名称间距(m)注1内存在居民2内不存在居34线520kV搬罾~南隆线678距离9距离偏水位水位的最高船桅杆木顶部被跨(钻)越物1线次2kV保搬线3kV罾-南隆线m设，采用单回双分裂三角排列架设，最不利塔型最高相导线高度为mm钻越处导线间垂直距离满足BkVm4kV充-搬罾县mm距离满足BkVm5线最高相导线高度17m。本项目跨越处线路采用单回三角排列架设，63次71111离能够满足《110kV~750kV架空输电线路设计规范》(GB50545-2010)的要求，(2)并行走线4.项目民房拆迁及树木砍伐所经地区主要为丘陵，沿线房屋分布较少，属于分农户同意并给予一定的经济补偿。3.3电磁环境污染源分析3.3.1变电站电磁环境影响因子分析3.3.3输电线路电磁环境影响因子分析4电磁环境质量现状监测与评价1历史资料4.2电磁环境现状监测为了解本项目涉及的观音变电站站址及交叉跨越处和并行段的环境现状，。根据调查了解，项目变电站及输电线路评价范围内无最近3年内的监测资(1)1#监测点(拟建观音110kV变电站处)电磁环境，故该点可反应站(2)1#(补)监测点(拟建观音110kV变电站东侧园林用房处)勘，西侧袁公桥村6组民房距本监测点较近(约60m)，且周边均无其他设备)输电线路工程110kV输电线路为新建工程，为了解线路沿线的电磁环境及声环境5个监测点(2#~6#点)，监测点位于既有导线对地最低点处，取断面监测最大(1)2#监测点(本项目拟“π”接搬家线义全支线处)架。既有110kV搬家线义全支线为单回线路，三角排列，本次在该线路N26#至N27#塔最低线高下边导线附近布设一个监测点位来反映既有普搬线的电磁环境及声环境现状。监测期间110kV搬家线义全支线运行(2)3#监测点(西充县东太乡东岗山村5组李叔育住宅处)约12m，位于本次电磁环境影响评价范围(3)4#监测点(拟下穿220kV保搬线下)钻越220kV保搬线，钻越处已建单回单分裂线路，三角排列，最电磁环境及声环境现状。监测期间220kV保搬线运行正常，按电磁环境监kV。(4)5#监测点(拟下穿220kV搬罾~南隆线处)以反映钻越处的电磁环境及声环境现状。监测期间220kV搬罾~南隆线运行正(5)6#监测点(拟下穿500kV南潭Ⅱ线处)V钻越处的电磁环境及声环境现状。监测期间500kV搬南潭Ⅱ线运行正常，按电监测时既有线路正常运行，本次监测所布设的6个监测点位能够很好地反房处家线义兴支线处处处5(双分裂)处处电磁环境质量现状，能够满足预测评价要求。4.2.1监测分析方法及监测仪器监测分析方法《交流输变电工程电磁环境监测方法》(试行)(HJ681-2013)；HJ)。2.1.2监测仪器磁辐射分析仪2018.7.97004166号磁辐射分析仪.7.107003747号HJ4)；《交流输变电工程电磁环境监测方法(试行)(HJ681-2013)》。本工程环境现状监测使用仪器都是经过计量检定的、在计量有效期内的监测仪器。从4.2.2监测点及监测期间自然环境条件本项目监测点布设主要考虑变电站和线路评价范围内的环境敏感点和工程4.3电磁环境现状监测与评价4.3.1工频电场、工频磁场环境现状监测结果与分析(1)监测方法监(2)监测频次(3)监测项目(4)工频电场、工频磁场环境现状监测结果果度(V/m)(μT)站路家线义兴支线处×10-2×10-2(5)工频电场、工频磁场环境现状评价准限值(4000V/m)的要求；本工程涉及的7个监测点地面1.5m高处测得的工TμT之间，满足标准限值(100μT)的要求。4.4电磁环境现状监测结果磁环境控制限值》(GB8702-2014)规定的限值要求(工频电场强度小于4000V/m和电磁环境影响预测与评价5.1变电站电磁环境影响评价评价因子变电站的施工期没有电磁环境影响问题，变电站运行期间的电磁场主要产此电磁环境影响评价因子为工频电场、.2评价方法5.1.3变电站站界电磁环境预测与评价kV监测报告编尖子山变电站总平面布置及监测点布置见图5-1，观音110kV变电站与(1)类比条件分析(本工程)MVA山变电站，主变规模将影响站界四周电磁环境影响结果，变电站出线回数差异将主要影响出线侧的电磁环境影响结果，但均不成比例增大，本次评价按成比(2)类比监测点布设A(3)工频电场、工频磁场类比监测结果与分析(kV/m)15-5-5250-25350-255-5类比断面 (测量距离指到围墙的距离)45-25560-2725828×10-2-59-242×10-543×10-55-2-51×10-25-552×10-5×10-55×10-5222工频电场强度(kV/m)工频电场强度(kV/m)0020406080100120工频磁感应强度(uT工频磁感应强度(uT)0.10020406080100120距站界围墙距离(m)9×10-3~9.04×10-2kV/m之间，最大值出现在距变电站西侧厂界5m断面(类比断面)随着离开站界围墙距离的增加工频电场强度逐渐降低。界5m处，均满足公众全天影响标准(100μT)要求。同时，衰减断面(类比断面)随着离开站界围墙距离的增加工频磁感应强度逐渐降低。(4)站界电磁环境预测与评价kV界监测结果扩大3/2磁强度和工频磁感应强度预测值，以保守地反映观音110kV变电站按终测方位对应结果kV出线侧站界(主控楼侧)V(非出线侧)V1234×10-4×10-4运后，变电站站界其围墙外的工频电场强度、工频磁感应强度均满足相应评价要求。5.2输电线路电磁环境影响预测评价1评价因子输电线路施工期没有电磁环境影响问题，运营期由于电流输送会产生电磁2评价方法《环境影响评价技术导则输变电工程》(HJ24-2014)，输电线路的电磁环析和理论计算相结合的方法进行。5.2.3本项工程输电线路电磁环境影响理论预测评价.3.1预测模型本工程输电线路的工频电场、工频磁场影响预测参照环境影响评价技术导HJ14)推荐的计算模式进行。(1)工频电场预测模型①单位长度导线下等效电荷的计算线上的等效电荷是线电荷，由于高压送电线半径r远小于架设高λij——各导线的电位系数组成的n阶方阵(n为导线数目)。②计算由等效电荷产生的电场为计算地面电场强度的最大值，通常取夏天满负荷有最大弧垂时导线的最小对地高度。因此，所计算的地面场强仅对档距中央一段(该处场强最大)是各导线单位长度的等效电荷量求出后，空间任意一点的电场强度可根据叠加原理计算得出，在(x，y)点的电场强度分量Ex和Ey可表示为：Ex=Qi(-)Ey=Qi(-)路水平排列的几种情况计算表明，没有架空地线时较有架空地线时的场强增加(2)输电线路工频磁感应强度预测模型36.01工作组”的推荐方法计算同压送电线下空间IH=Hx=H1x+H2x+H3xHy=H1y+H2y+H3yH=H为计算点处综合磁场强度(A/m)。μ0——常数，真空中磁导率(μ0=4π×10-7H/m)。2.3.2预测参数输电线路运行产生的工频电场、工频磁场主要由导线的线间距离、导线对地高度、导线型式和线路运行工况(电压、电流等)决定的。一般说来，线间距离较大的塔型下工频电场、工频磁感应强度较线间距离较小的塔型下略大，边导线外高场强区范围略宽。因此，为了反映本工程线路对环境的最不利影响，应选取线路所用塔型线间距离较大的塔型进行工频电磁程义全~观音线(观音站侧出站段除外)，观音T接至搬家线(观音侧出线段除越，因此对上述区域进行共同评价。结合从铁塔一览图中可选出线路预AJ1D2-SDJ(双路观音~搬罾线(出站段除外)，本工程义全~观音线(观音站侧线(观音侧出线段除外)JL/G1A-300/25型JL/G1A-300/25型JL/G1A-300/25型分裂间距(mm)A●○B●○C●○ACB●●BC●AAL2)C(3.4，L+7.2)L+3.0).2.3.3电磁环境影响预测评价(1)工频电场强度环境影响预测评价单回线路非居民区、居民区线路工频电场强度预测结果详见表5-7~5-9及图5-4~5-6。①本项目单回三角排列段典型塔线路预测塔型线间距离(m)-4.2最低导线高度(m)距线路中心距离(m).0(最大值)860导线外侧0.8m)处，满足评价标准的要求(4000V/m)；在通过居民区导线最低允许高度为7.0m时，线下距地面1.5m高处，工频电场强度最大值为2.0066kV/m，出现在距离中心线外5.0m(边导线外侧0.8m)处，满足评价标准的要求(4000V/m)。②本项目双回塔单侧挂线段典型塔线路预测m塔型线间距离(m).7/-4.2最低导线高度(m)距线路中心距离(m)30(最大值)0 (边导线外侧0.7m)处，满足评价标准的要求(4000V/m)。③本项目同塔双回段典型塔线路预测塔型线间距离(m)(-3.95/-4.7/-4.2)-(3.4/4.0/3.5)最低导线高度(m)距线路中心距离(m)300大值)允许高度为6.0m时，线下距地面1.5m高处，工频电场强度最大值为 处，满足评价标准的要求(4000V/m)。(2)工频磁场强度环境影响预测评价预测结果详见表5-10~5-12及图5-7~5-9。①本项目单回三角排列段典型塔线路预测塔型线间距离(m)-4.2最低导线高度(m)距线路中心距离(m)16911.0(最大值)076041mT0m(边导线内侧0.2m)处，满足评价标准的要求(100μT)；在通过居民区导线最低允②本项目双回塔单侧挂线段典型塔线路预测塔型线间距离(m)4.7/-4.2最低导线高度(m)距线路中心距离(m)30-4.0(最大值)0(边导线内侧0.7m)处，满足评价标准的要求(100μT)。③本项目同塔双回段典型塔线路预测塔型线间距离(m)(-3.95/-4.7/-4.2)-(3.4/4.0/3.5)最低导线高度(m)距线路中心距离(m)30-4.0(最大值)0在距离中心线外4.0m(边导线内侧0.7m)处，满足评价标准的要求(100μT)；强度最大值为22.97μT，出现在距离中心线外4.0m(边导线内侧0.7m)处，满足评价标准的要求(100μT)。2.4类比预测通过对类比工程监测结果的分析此类线路工程的工频电磁场总体水平及总体变化规律；二是通过对类比线路采用理论预测的计算结果与类比线路的实际监测结果比较，来分析说明两者之间的相关关系，并通过类比条件的合理性分析，kV回线路类比预测(1)类比条件分析本项目单回输电线路(观音~搬罾线(出站段除外)，本工程义全~观音线 (观音站侧出站段除外)，观音T接至搬家线(观音侧出线段除外))导线呈三观音~搬罾线(出站段除接至搬家线(观音侧出线段线型式等方面都具有相似性，因此线路运行时在其周围产生的电磁环境影响的电场强度，只影响工频磁感应强度的大小，不会影响其变化趋势。③类比监测(2)线路类比监测与评价设工频电场、工频磁场监测布点：在档距中央导线弛垂最大处线路中心的地场类比监测结果m10-4mT)1325216394567mmT均小于公众曝露控制限值(0.1mT)。2.521.510.50实测值理论预测值02.521.510.50实测值理论预测值距离中导线距离(m)(3)类比监测结果分析本工程采用类比分析法的主要目的在于：一是通过对类比工程的监测结果过对类比线路采用理论模式预测的计算结果与类比线路的实际监测结果比较分于农田区的导线最低允许高度，类比监测结果不能完全反映本工程可能产生的最大环境影响，但完全可以反映出输电线路从监测结果来看，类比线路产生的工频电场、工频磁场的最大值均小于相强度监测值和计算值相当，其分布规律一致。所以本工程输电线路电磁环境影kV线路类比预测(1)类比条件分析本项目双回输电线路导线呈垂直逆相序排列，因此，本项目类比线路选用线型式等方面都具有相似性，因此线路运行时在其周围产生的电磁环境影响的只影响工频磁感应强度的大小，不会影响其变化趋势。③类比监测磁环(2)线路类比监测与评价工频电场、工频磁场监测布点：在档距中央导线弧垂最大处线路中心的地比监测结果Vm10-4mT)1324345670.2483μT，均小于公众曝露控制限值(100μT)。析监测值和计算值均在34.5~1900V/m之间。工频磁感应强度：监测值和计算值.2.4.3类比预测结果分析V线最低允许高度为7.0m时产生的工频电场强度、工频磁感应强度均满足《电磁环境控制限值》(GB8702-2014)中磁感应强度公众曝露控制限值(工频电场5.3居民敏感目标电磁环境影响预测站度路度离×10-30-5值0-5西充县晋城镇袁公桥村六社杨仕全、 侧m×10-38-3值0-3观音~搬罾线(出站段除外)线路南9值电站和线路边导线不同距离范围内的居民处均选要求。5.4输电线路和其它工程交叉或并行时的电磁环境影响分析.1预测分析价方法采用既有线路交叉跨越处的现状监测最大值叠加本线路的理论预测结果导线对地高度分别为30m、28m，因此采用500kV境影响现状。本工程线路与其他工程交叉时电磁环境的影响预测结果度(V/m)越.60.83钻220kV路、×10-2.846钻220kV处×10-2.872工频电场强度、工频磁感应强度均可以满足评价标准要求。在钻越500kV南潭并行情况kV不考虑本工5.4.2电磁环境影响防护距离本项目建成投运后，变电站以及输电线路产生的电磁环境影响均满足相应环境保护措施6.1工程设计中已采取的