多层框架结构房屋

第1页，课件共119页，创作于2023年2月多层与高层房屋之间没有明确的界限，我国通常将8层及８层以下的房屋称为多层房屋，8层以上的房屋称为高层房屋。

钢筋混凝土框架结构，是指由钢筋混凝土横梁、纵梁和柱等构件所组成的结构。墙体不承重，内、外墙只起分隔和围护作用，见图12.1。按施工方法的不同，框架可分为整体式、装配式和装配整体式三种。第2页，课件共119页，创作于2023年2月

整体式框架也称全现浇框架，其优点是整体性好，建筑布置灵活，有利于抗震，但工程量大，模板耗费多，工期长。

装配式框架的构件全部为预制，在施工现场进行吊装和连接。其优点是节约模板，缩短工期，有利于施工机械化。

装配整体式框架是将预制梁、柱和板现场安装就位后，在构件连接处浇捣混凝土，使之形成整体。其优点是，省去了预埋件，减少了用钢量，整体性比装配式提高，但节点施工复杂。第3页，课件共119页，创作于2023年2月图12.1框架结构图(a)平面图；(b)Ⅰ-Ⅰ剖面图第4页，课件共119页，创作于2023年2月本章内容12.1

框架结构布置12.2

框架结构的计算简图及荷载12.3

竖向荷载作用下的内力近似计算－分层法12.4

水平荷载作用下的内力和侧移的近似计算－反弯点法和D值法12.5

框架的内力组合12.6

现浇框架的一般构造第5页，课件共119页，创作于2023年2月12.1框架结构布置

（1）结构平面布置宜简单、规则和对称。

（2）建筑平面长宽比不宜过大，L/B宜小于6。

（3）结构的竖向布置要做到刚度均匀而连续，避免刚度突变。

（4）建筑物的高宽比不宜过大，H/B不宜大于5。

（5）房屋的总长度宜控制在最大伸缩缝间距以内，否则需设伸缩缝或采取其它措施，以防止温度应力对结构造成的危害。12.1.1结构布置原则第6页，课件共119页，创作于2023年2月

（6）在地基可能产生不均匀沉降的部位及有抗震设防要求的房屋，应合理设置沉降缝和防震缝。第7页，课件共119页，创作于2023年2月

框架结构是由若干个平面框架通过连系梁的连接而形成的空间结构体系。在这个体系中，平面框架是基本的承重结构，按其布置方向的不同，框架体系可以分为下列三种：（1）

横向框架承重方案在这种布置方案中，主要承重框架沿房屋的横向布置。沿房屋的纵向设置板和连系梁，见图12.2(a)。12.1.2框架结构方案第8页，课件共119页，创作于2023年2月（2）

纵向框架承重方案在这种布置方案中，主要承重框架沿房屋的纵向布置。沿房屋的横向设置板和连系梁，见图12.2(b)。（3）

纵横向框架混合承重方案在这种布置方案中，主要承重框架沿房屋的纵、横向布置，见图12.2(c)。第9页，课件共119页，创作于2023年2月图12.2框架体系的布置(a)横向布置；(b)纵向布置；(c)纵横双向布置第10页，课件共119页，创作于2023年2月（1）

工业厂房一般采用6m柱距，跨度则随柱网的布置方式不同分为内廊式和跨度组合式，见图12.3。厂房的层高一般根据车间的工艺设备、管道布置及通风采光等因素决定。常用的底层层高有4.2m、4.5m、4.8m、5.4m、6.0m、7.2m和8.4m。（2）民用建筑民用建筑类型较多，功能要求各有不同，柱网及层高变化也较大，尺度一般较工业厂房为小。柱网和层高通常按300mm进级。12.1.3柱网尺寸及层高第11页，课件共119页，创作于2023年2月图12.3柱网的布置(a)内廊式；(b)跨度组合式第12页，课件共119页，创作于2023年2月

变形缝分为伸缩缝和沉降缝，在地震设防区还需按《建筑抗震设计规范》的规定设置防震缝。

伸缩缝是为了避免温度应力和混凝土收缩应力使房屋产生过大伸缩变形或裂缝而设置的，伸缩缝仅将基础以上的房屋分开。钢筋混凝土框架结构的伸缩缝最大间距如表12.1。

沉降缝是为了避免地基不均匀沉降在房屋构件中产生裂缝而设置的，沉降缝必须将房屋连同基础一起分开。12.1.4变形缝的设置第13页，课件共119页，创作于2023年2月

在建筑物的下列部位宜设置沉降缝：①土层变化较大处；②地基基础处理方法不同处；③房屋在高度、重量、刚度有较大变化处；④建筑平面的转折处；⑤新建部分与原有建筑的交界处。沉降缝由于是从基础断开，缝两侧相邻框架的距离可能较大，给使用带来不便，此时可利用挑梁或搁置预制梁、板的方法进行建筑上的闭合处理，见图12.4。第14页，课件共119页，创作于2023年2月表12.1钢筋混凝土框架结构伸缩缝最大间距（m)环境条件框架类别室内或土中露天装配式7550现浇式5535第15页，课件共119页，创作于2023年2月图12.4沉降缝做法(a)设挑梁（板）；(b)设预制板（梁）第16页，课件共119页，创作于2023年2月12.2框架结构的计算简图及荷载承受主要竖向荷载的框架主梁，其截面形式在全现浇的整体式框架中以T形（见图12.5(a)）为多；在装配式框架中可做成矩形、T形、梯形和花篮形（见图12.5(b)~(g)）等。不承受主要竖向荷载的连系梁，其截面形式常用T形、Γ形、矩形、⊥形、L形等，见图12.6。框架柱的截面形式一般为矩形或正方形。12.2.1.1截面的形状12.2.1梁柱截面的选择第17页，课件共119页，创作于2023年2月图12.5框架横梁截面形式第18页，课件共119页，创作于2023年2月图12.6框架连系梁截面形式第19页，课件共119页，创作于2023年2月（1）

框架梁梁截面尺寸可参考受弯构件来初步确定。梁高hb一般可取(1/10~1/18)lb(lb为梁的计算跨度），梁净跨与截面高度之比不宜小于4。梁的宽度bb=(1/2~1/3)hb，一般不宜小于200mm。选择梁截面尺寸还应符合规定的模数要求。（2）

框架柱柱截面的宽度bc和高度hc一般取（1/15~1/20)层高。为了提高框架抗水平力的能力，矩形截面的hc/bc不宜大于3，柱截面的边长不宜小于250mm。12.2.1.2截面尺寸第20页，课件共119页，创作于2023年2月为了简化计算，作如下规定：

（1）对现浇楼面的整体框架，中部框架梁I=2I0；边框架梁I=1.5I0。其中I0为矩形截面梁的惯性矩（图12.7(a))。

（2）对做整浇层的装配整体式框架，中部框架梁I=1.5I0；边框架梁I=1.2I0（图12.7(b))。

（3）对装配式楼盖，梁的惯性矩可按本身的截面计算，I=I0（图12.7(c)）。12.2.1.3梁截面的惯性矩第21页，课件共119页，创作于2023年2月图12.7框架结构的刚度取值第22页，课件共119页，创作于2023年2月

框架结构是由横向框架和纵向框架组成的空间结构。为了简化计算，通常忽略它们之间的空间联系，而将空间结构体系简化为横向和纵向平面框架计算，并取出单独的一榀框架作为计算单元，该单元承受的荷载如图12.8中阴影部分所示。在计算简图中，框架节点多为刚接，柱子下端在基础顶面，也按刚接考虑。杆件用轴线表示，梁柱的连接区用节点表示。等截面轴线取截面形心位置（图12.9(a)），当上下柱截面尺寸不同时，则取上层柱形心线作为柱轴线（图12.9(b)）。12.2.2框架结构的计算简图第23页，课件共119页，创作于2023年2月图12.8框架的计算单元第24页，课件共119页，创作于2023年2月图12.9框架柱轴线位置第25页，课件共119页，创作于2023年2月多层结构房屋一般受到竖向荷载和水平荷载的作用。竖向荷载包括恒荷载、楼层使用活荷载、雪荷载及施工活荷载等。水平荷载包括风荷载和水平地震作用。（1）

楼面活荷载的折减在设计住宅、宿舍、旅馆、办公楼等多层建筑的墙、柱和基础时，由于楼面活荷载在所有各层同时满载的可能性很小，所以作用于楼面上的使用活荷载应乘以表12.2所规定的折减系数。

12.2.3框架上的荷载第26页，课件共119页，创作于2023年2月（2）

风荷载与单层工业厂房类似，作用在多层房屋外墙表面的风荷载标准值wk可按下式计算：

wk=βzμsμzw0第27页，课件共119页，创作于2023年2月表12.2楼面活荷载折减系数墙、柱、基础计算截面以上的楼层数12~34~56~89~20＞20计算截面以上各楼层活荷载总和的折减系数1.00(0.90)0.850.700.650.600.55第28页，课件共119页，创作于2023年2月12.3竖向荷载作用下的内力近似计算－分层法多层多跨框结构在竖向荷载作用下，用位移法或力法等精确方法计算的结果表明，框架的侧移是极小的，而且作用在某层横梁的影响也很小，为了简化计算，分层法假定：

（1）在竖向荷载作用下，框架的侧移可忽略不计；

（2）每层梁上的荷载对其它各层梁的影响可忽略不计。12.3.1分层法的计算假定第29页，课件共119页，创作于2023年2月根据上述假定，计算时可将各层梁及其上、下柱作为独立的计算单元分层进行计算（图12.10)。分层计算所得梁弯矩即为最后弯矩，由于每一层柱属于上、下两层，所以柱的弯矩为上、下两层计算弯矩相叠加。第30页，课件共119页，创作于2023年2月图12.10分层法的计算单元

第31页，课件共119页，创作于2023年2月12.3.2计算步骤

（1）画出结构计算简图，并标明荷载及轴线尺寸；

（2）按规定计算梁、柱的线刚度和相对线刚度，除底层柱外，其余各层柱的线刚度遍乘0.9的折减系数；

（3）用弯矩分配法自上而下分层计算各计算单元的杆端弯矩；

（4）叠加柱端弯矩，得出最后杆端弯矩。如节点弯矩不平衡值较大，可在节点重新分配一次。

（5）根据静力平衡条件绘出框架的内力图。第32页，课件共119页，创作于2023年2月【例12.1】图12.11所示一个两层两跨框架，用分层法作框架的弯矩图，括号内数字表示每根杆线刚度的相对值。【解】将第二层各柱线刚度遍乘0.9，分为两层计算，各层计算单元如图12.12和图12.13所示。用弯矩分配法计算各杆端的弯矩，其计算过程见图12.14。最后将图12.14中的各杆端弯矩叠加并绘弯矩图如图12.15所示。第33页，课件共119页，创作于2023年2月图12.11例12.1计算简图第34页，课件共119页，创作于2023年2月图12.12例12.1二层计算单元第35页，课件共119页，创作于2023年2月图12.13例12.1底层计算单元第36页，课件共119页，创作于2023年2月图12.14第37页，课件共119页，创作于2023年2月图12.15

M图（单位：kN·m)第38页，课件共119页，创作于2023年2月12.4水平荷载作用下的内力和侧移的近似计算－反弯点法和D值法多层多跨框架所受水平荷载主要是风荷载及水平地震作用。一般可简化为作用在框架节点上的集中荷载，其弯矩图如图12.16(a)所示。它的特点是，各杆的弯矩图都是直线形，每杆都有一个零弯矩点，称为反弯点。框架在水平荷载作用下的变形情况如图12.16(b)所示。12.4.1.1反弯点法基本假定12.4.1反弯点法第39页，课件共119页，创作于2023年2月为了简化计算，作如下假定：

（1）在进行各柱间的剪力分配时，假定梁与柱的线刚度之比为无穷大，即各柱上下两端的转角为零；

（2）在确定各柱的反弯点位置时，假定除底层柱以外的各层柱，受力后上下两端将产生相同的转角。第40页，课件共119页，创作于2023年2月图12.16水平荷载下的框架弯矩图和变形第41页，课件共119页，创作于2023年2月（1）

反弯点高度的确定反弯点高度为反弯点至该层柱下端的距离。对于上层各柱，根据假定（2），各柱的上下端转角相等，此时柱上下端弯矩也相等，因而反弯点在柱中央。对于底层柱，当柱脚为固定时，柱下端转角为零，上端弯矩比下端弯矩小，反弯点偏离中央而向上移动，通常假定y=2h/3。12.4.1.2反弯点法的基本内容第42页，课件共119页，创作于2023年2月（2）

侧移刚度d的确定侧移刚度d表示柱上下两端有单位侧移时在柱中产生的剪力。根据假定（1），梁柱线刚度之比无穷大，则各柱端转角为零，由结构力学的两端无转角但有单位水平位移时杆件的杆端剪力方程，柱的侧移刚度d可写成：第43页，课件共119页，创作于2023年2月（3）同层各柱剪力的确定

设同层各柱剪力为V1、V2、…、Vj、…，根据层剪力平衡，有

V1+V2+…+Vj+…=∑P可得：

于是有第44页，课件共119页，创作于2023年2月（4）柱端弯矩的确定根据各柱分配的剪力及反弯点位置，可确定柱端弯矩。底层柱上端Mj上=Vj×hj/3下端Mj下=Vj×2hj/3其它层柱上下端Mj上=Mj下=Vj×hj/2第45页，课件共119页，创作于2023年2月（4）梁端弯矩的确定柱端弯矩确定以后，根据节点平衡条件可确定梁的弯矩。对于边柱节点（图12.17(a)），有

Mb=Mc1+Mc2对于中柱节点（图12.17(b))，有

Mb1=ib1/(ib1+ib2)(Mc1+Mc2）

Mb2=ib2/(ib1+ib2)(Mc1+Mc2)第46页，课件共119页，创作于2023年2月【例12.2】用反弯点法求图12.18所示框架的弯矩图。图中括号内数字为各杆的相对线刚度。【解】（1）

计算柱的剪力当同层各柱h相等时，各柱剪力可直接按其线刚度分配。第3层：∑P=10kN

VAD=3.33kN

VBE=4.45kN

VCF=2.22kN第47页，课件共119页，创作于2023年2月第2层：∑P=10+19=29kN

VDG=9.67kN

VEH=12.89kN

VFI=6.44kN第1层：∑P=10+19+22=51kN

VGJ=17kN

VHK=20.4kN

VIL=13.6kN第48页，课件共119页，创作于2023年2月

(2)

计算柱端弯矩第3层

MAD=MDA=6.66kN·m

MBE=MEB=8.9kN·m

MCF=MFC=4.44kN·m第2层

MDG=MGD=24.18kN·m

MEH=MHE=32.23kN·m

MFI=MIF=16.1kN·m第49页，课件共119页，创作于2023年2月

第1层

MGJ=34kN·m

MJG=68kN·m

MHK=40.8kN·m

MKH=81.6kN·m

MIL=27.2kN·m

MLI=54.4kN·m(3)

根据节点平衡条件算出梁端弯矩第3层

MAB=MAD=6.66kN·m第50页，课件共119页，创作于2023年2月

MBA=3.42kN·m

MBC=5.48kN·m

MCB=MCF=4.44kN·m第2层

MDE=30.84kN·m

MED=15.82kN·m

MEF=25.31kN·m

MFE=20.54kN·m第1层

MGH=58.18kN·m第51页，课件共119页，创作于2023年2月

MHG=28.09kN·m

MHI=44.94kN·m

MIH=MIF+MIL=16.1+27.2=43.3kN·m根据以上结果，画出M图如图12.19所示。第52页，课件共119页，创作于2023年2月图12.17节点杆端弯矩第53页，课件共119页，创作于2023年2月图12.18第54页，课件共119页，创作于2023年2月图12.19M图（单位：kN·m)第55页，课件共119页，创作于2023年2月12.4.2D值法反弯点法是梁柱线刚度比大于3时，假定节点转角为零的一种近似计算方法。提出了修正框架柱的侧移刚度和调整反弯点高度的方法，称为“改进反弯点法”或“D值法”（D值法的名称是由于修正后的柱侧移刚度用D表示）。D值法计算简便，精度又比反弯点法高。第56页，课件共119页，创作于2023年2月

如图12.20所示，从框架中任取一柱AB，根据转角位移方程，柱两端剪力为：考虑到上下梁线刚度及柱端约束条件的影响，修正后的柱侧移刚度D值计算公式为表12.3给出了各种情况下的α值计算公式，可直接选用。12.4.2.1修正后柱侧移刚度D第57页，课件共119页，创作于2023年2月求得α值后，代入式（12.12)即可求得柱的侧移刚度，同层各柱的剪力可按下式求得：第58页，课件共119页，创作于2023年2月图12.20框架柱剪力计算图式第59页，课件共119页，创作于2023年2月表12.3α值计算公式第60页，课件共119页，创作于2023年2月当横梁线刚度与柱的线刚度之比不很大时，柱的两端转角相差较大，尤其是最上层和最下几层，其反弯点并不在柱的中央，它取决于柱上下两端转角：当上端转角大于下端转角时，反弯点移向柱上端；反之，则移向柱下端。各层柱反弯点高度可统一按下式计算：

y=yh=(y0+y1+y2+y3)h12.4.2.2柱的反弯点高度第61页，课件共119页，创作于2023年2月（1）

标准反弯点高度比y0标准反弯点高度比y0主要考虑梁柱线刚度比及结构层数和楼层位置的影响，它可根据梁柱相对线刚度比（表12.3)、框架总层数m、该柱所在层数n、荷载作用形式由表12.4查得。（2）

上下层横梁线刚度不同时的修正值y1当某层柱的上梁与下梁刚度不同，则柱上下端转角不同，反弯点位置有变化，修正值为y1，见图12.21。根据α1和K值由表12.5查得y1

第62页，课件共119页，创作于2023年2月（3）

上下层层高变化时的修正值y2、y3当柱所在楼层的上下楼层层高有变化时，反弯点也将偏移标准反弯点位置，见图12.22。令上层层高h上与本层层高h之比为α2，即α2=h上/h。由α2和K从表12.6查得修正值y2。第63页，课件共119页，创作于2023年2月【例12.3】用D值法求图12.23所示框架的弯矩图，图中括号内数字为各杆的相对线刚度。【解】（1）求各柱所分配的剪力值V(kN)。计算过程及结果如表12.7所示。

(2)

求各柱反弯点高度(m)。计算过程及结果如表12.8所示。

(3)

根据剪力和反弯点高度求柱端弯矩柱上端弯矩M上=V（h-y)柱下端弯矩M下=V·y

(4)

根据节点平衡条件求梁端弯矩

(5)

绘弯矩图如图12.24所示。第64页，课件共119页，创作于2023年2月表12.4规则框架承受均布水平荷载作用时标准反弯点高度比y0第65页，课件共119页，创作于2023年2月第66页，课件共119页，创作于2023年2月第67页，课件共119页，创作于2023年2月表12.5上下层横梁线刚度比对y0的修正值y1

第68页，课件共119页，创作于2023年2月图12.21横梁刚度变化对反弯点位置的影响第69页，课件共119页，创作于2023年2月图12.22层高变化对反弯点位置的影响第70页，课件共119页，创作于2023年2月表12.6上下层高变化对y0的修正值y2和y3第71页，课件共119页，创作于2023年2月图12.23例12.3第72页，课件共119页，创作于2023年2月表12.7第73页，课件共119页，创作于2023年2月图12.24M图（单位：kN·m)第74页，课件共119页，创作于2023年2月表12.8第75页，课件共119页，创作于2023年2月12.4.3水平荷载作用下侧移的计算框架的侧移主要是由水平荷载引起，框架的侧移包括两部分：一是顶层最大位移，若过大会影响正常使用；二是层间相对侧移，过大会使填充墙出现裂缝。因而必须对这两部分侧移加以限制。框架结构在水平荷载作用下的侧移，可以看做是梁柱弯曲变形（图12.25(a)）和柱的轴向变形（图2.25(b)）所引起的侧移的叠加。第76页，课件共119页，创作于2023年2月图12.25框架在水平荷载作用下的变形(a)梁柱弯曲变形；(b)柱的轴向变形第77页，课件共119页，创作于2023年2月侧移刚度的物理意义是柱两端产生单位层间侧移所需的层剪力。当已知框架结构某一层所有柱的侧移刚度D值和层剪力后，按照侧移刚度的定义，可得第j层框架的层间相对侧移Δuj应为

框架顶点的总侧移Δ应为各层层间相对侧移之和，即12.4.3.1用D值法计算框架的侧移第78页，课件共119页，创作于2023年2月在水平荷载作用下框架结构层间相对侧移Δu的限值要求是：

(1)高度不大于150m的框架结构

Δu≤h/550

(2)

高度等于或大于250m的框架结构

Δu≤h/500

(3)

高度在150~250m之间的框架结构按Δu≤h/550-Δu≤h/500线形插入12.4.3.2侧移限值第79页，课件共119页，创作于2023年2月12.5框架的内力组合对于框架横梁，其控制截面通常是两个支座截面及跨中截面。梁支座截面是最大负弯矩及最大剪力作用的截面，在水平荷载作用下可能出现正弯矩；而跨中控制截面常常是最大正弯矩作用的截面。在组合前应经过换算求得柱边截面的弯矩和剪力，见图12.26。柱的控制截面为柱的上、下两个端截面。12.5.1控制截面及最不利内力第80页，课件共119页，创作于2023年2月柱的最不利内力可归纳为以下三种类型：

（1）|M|max及相应的N、V。

（2）Nmax及相应的M、V。

（3）Nmin及相应的M、V。第81页，课件共119页，创作于2023年2月图12.26梁端控制截面弯矩及剪力第82页，课件共119页，创作于2023年2月12.5.2楼面活荷载的最不利布置作用于框架结构上的竖向荷载包括恒荷载和活荷载。恒荷载是长期作用在结构上的荷载，任何时候必须全部考虑。在计算内力时，恒荷载必须满布，如图12.27。但是活荷载却不同，它有时作用，有时不作用。各种不同的布置就会产生不同的内力，因此应该由最不利布置方式计算内力，以求得截面最不利内力。可以不考虑活荷载不利布置，与恒荷载一样均按满布方式计算内力，从而使计算工作量大为减少。第83页，课件共119页，创作于2023年2月图12.27永久荷载分布第84页，课件共119页，创作于2023年2月12.5.3风荷载的布置风荷载可能沿某方向的正、反两个方向作用。在对称结构中，只需进行一次内力计算，荷载在反向作用时，内力改变符号即可，如图12.28所示。第85页，课件共119页，创作于2023年2月图12.28风荷载作用弯矩图第86页，课件共119页，创作于2023年2月12.5.4荷载组合应按《荷载规范》的规定，根据各种荷载的特点取相应的组合系数，将某些荷载值适当降低。对于非地震区的多层框架，有下列荷载组合形式：

（1）恒载+活荷载；

（2）恒载+风荷载；

（3）恒载+0.9×(活荷载+风荷载）。第87页，课件共119页，创作于2023年2月12.5.5框架梁及柱的截面配筋（1）

框架梁设计梁的配筋计算包括正截面抗弯和斜截面抗剪配筋，一般按受弯构件进行。纵向受拉钢筋应满足配筋率及裂缝宽度的要求。纵筋的弯起和截断位置，应根据弯矩包络图确定。（2）

框架柱设计框架柱属偏心受压构件，一般采用对称配筋，在中间轴线上的框架柱，按单向偏心受压考虑，边柱按双向偏心受压考虑，框架平面外尚按轴心受压构件验算。第88页，课件共119页，创作于2023年2月12.6现浇框架的一般构造

现浇框架的连接主要是指梁与柱及柱与柱之间的配筋构造。（1）

梁与柱连接现浇框架的梁柱节点，一般做成刚性节点。图12.29表示顶层屋面梁与边柱的刚性连接。图12.30表示楼面梁与边柱的连接。图12.31表示楼面梁与中柱的连接。12.6.1连接构造第89页，课件共119页，创作于2023年2月（2）

上下柱连接上下柱的钢筋的连接宜采用焊接，也可采用搭接。当柱每边钢筋不多于4根时，可在一个水平面上接头；当柱每边钢筋为5~8根时，可在两个水平面上接头；当柱每边钢筋为9~12根时，可在三个水平面上接头，见图12.32。下柱伸入上柱搭接钢筋的根数及直径应满足上柱要求。如图12.33。第90页，课件共119页，创作于2023年2月图12.29顶层梁与柱现浇节点第91页，课件共119页，创作于2023年2月图12.30楼面梁与边柱现浇节点第92页，课件共119页，创作于2023年2月图12.31楼面梁与中柱现浇节点第93页，课件共119页，创作于2023年2月图12.32上下柱钢筋接头（a)每边钢筋≤4根；（b)每边钢筋5~8根；(c)每边钢筋9~12根第94页，课件共119页，创作于2023年2月图12.33上下柱截面不等时的钢筋接头(a)b/a≤1/6时；(b)b/a＞1/6且h≤2.5m时；(c)b/a＞1/6且h＞2.5m时第95页，课件共119页，创作于2023年2月12.6.2一般要求

（1）钢筋混凝土框架的混凝土强度等级一般不低于C20，纵向受力钢筋宜采用HRB335和HRB400钢筋。

（2）框架梁柱截面尺寸除满足承载力要求外，还应保证结构有足够的整体刚性。

（3）框架梁柱应分别满足受弯构件和受压构件的各种构造要求。

（4）框架柱一般采用对称配筋，配筋率应满足规范要求。第96页，课件共119页，创作于2023年2月12.7剪力墙结构简介*利用房屋墙体作为竖向承重和抗侧力结构的体系称为剪力墙结构*剪力墙上可开洞口，洞口越大，越接近于框架1.组成2.变形特征和应用范围*水平荷载作用下，剪力墙似一悬臂薄片，比框架具有更大的抗侧刚度，且在水平荷载下的侧移呈弯曲型*剪力墙结构可用于较高的房屋中（100m以上）*剪力墙可用来分隔房间，楼板的跨度即为剪力墙的间距，一般为3~8m，适合于有小房间的住宅、旅馆等高层建筑第97页，课件共119页，创作于2023年2月第98页，课件共119页，创作于2023年2月1）宜沿主轴方向双向或多向布置，不同方向的剪力墙宜联结在一起，应尽量拉通、对直；抗震设计时，宜使两个方向侧向刚度接近；剪力墙墙肢截面宜简单、规则。2）剪力墙布置不宜太密，使结构具有适宜的侧向刚度；若侧向刚度过大，不仅加大自重，还会使地震力增大。3）剪力墙宜自下到上连续布置，避免刚度突变。

4）剪力墙长度较大时，可通过开设洞口将长墙分成若干均匀的独立墙段。墙段的长度不宜大于8m。

5）剪力墙的门窗洞口宜上下对齐，成列布置。宜避免使用错洞墙和叠合错洞墙。3剪力墙的布置原则第99页，课件共119页，创作于2023年2月6）当剪力墙与平面外方向的梁连结时，可加强剪力墙平面外的抗弯刚度和承载力（可在墙内设置扶壁柱、暗柱或与梁相连的型钢等措施）；或减小梁端弯矩的措施（如设计为铰接或半刚接）。7）短肢剪力墙是指墙肢截面长度与厚度之比为5~8的剪力墙，高层结构不应采用全部为短肢剪力墙的剪力墙结构。短肢剪力墙结构的最大适用高度应适当降低。第100页，课件共119页，创作于2023年2月4.剪力墙的分类1、根据洞口的有无、大小、形状和位置等，剪力墙主要可划分为以下几类：

整截面墙联肢墙壁式框架整体小开口墙第101页，课件共119页，创作于2023年2月1）整截面墙：

几何判定：（1）剪力墙无洞口；（2）有洞口，墙面洞口面积不大于墙面总面积的16%，且洞口间的净距及洞口至墙边的距离均大于洞口长边尺寸。

受力特点：可视为上端自由、下端固定的竖向悬臂构件。

整截面墙第102页，课件共119页，创作于2023年2月2）整体小开口墙：

几何判定：（1）洞口稍大一些，且洞口沿竖向成列布置，（2）洞口面积超过墙面总面积的16%，但洞口对剪力墙的受力影响仍较小。受力特点：在水平荷载下，由于洞口的存在，墙肢中已出现局部弯曲，其截面应力可认为由墙体的整体弯曲和局部弯曲二者叠加组成，截面变形仍接近于整截面墙。

整体小开口墙第103页，课件共119页，创作于2023年2月3）联肢墙：

几何判定：沿竖向开有一列或多列较大的洞口，可以简化为若干个单肢剪力墙或墙肢与一系列连梁联结起来组成。

受力特点：连梁对墙肢有一定的约束作用，墙肢局部弯矩较大，整个截面正应力已不再呈直线分布。

联肢剪力墙第104页，课件共119页，创作于2023年2月

4）壁式框架：几何判定：当剪力墙成列布置的洞口很大，且洞口较宽，墙肢宽度相对较小，连梁的刚度接近或大于墙肢的刚度。受力特点：与