长江水岸融合提升项目之九沙南路（一期）-道路工程施工图设计说明书

PAGEPAGE1长江水岸融合提升项目之九沙南路（一期）--道路工程施工图设计说明书一、工程概况1.1项目区位万州区位于长江上游地区、重庆东北部，处三峡库区腹心，属长江上游区域中心城市。万州区东临云阳县，南接石柱土家族自治县和湖北利川市，西频忠县和梁平县、北界开县和四川开江县。万州区幅员面积3457平方公里。万州经开区九龙园北靠万州火车站，东、南面临近长江，西边为万州中心城区地界边缘。规划区距万州火车站6km，桐子园货运码头4km，对外交通地理位置优越。为了配合园区的发展建设，完善园区内部的交通系统，改善园区的投资环境和人居环境，推进园区的城市化建设，更好的形成园区的城市框架，现需要进行万州经开区长江水岸融合提升项目之九沙南路（一期）的建设。万州经开区长江水岸融合提升项目之九沙南路（一期）位于万州经开区九龙园，是九龙园内部的集散型道路，道路线位主要受沿线工业用地及公园绿化影响。道路沿线结合区域市政规划，实施配套市政管网设施。项目地理位置图1.2工程规模万州经开区长江水岸融合提升项目之九沙南路（一期）位于万州经开区九龙园内，设计起点与规划九沙南路顺接，呈东西走向，设计终点与九沙大道顺接。按城市次干路的标准进行设计，设计车速为30km/h，路幅宽度为20m，双向四车道，新建道路总长约526.07米。建设内容包括路基土石方、路面、综合管网、照明、交通、结构工程等。1.3工程设计范围及主要设计内容本项目施工图设计包含：道路工程、排水工程、照明工程、电力通信工程、交通及岩土工程等。二、设计依据及采用标准规范2.1设计依据1、《万州经开区长江水岸融合提升项目之九沙南路（一期）设计合同》；2、《万州经开区长江水岸融合提升项目之九沙南路（一期）设计任务书》；3、《重庆市万州城市总体规划（2003-2011）年修改》；4、《万州区龙宝组团Ⅳ管理单元（九龙园）控制性详细规划（修编）》；5、《万州经开区盐气化工生态工业园道路及管网工程九沙路工程施工图设计资料》；2017.016、《万州经开区长江水岸融合提升项目之九沙大道（一期）施工图设计资料》；2021.077、《万州经开区长江水岸融合提升项目之九沙一支路施工图设计资料》；2021.038、《万州经开区九龙园绿色装备制造配套产业园之E12-01/02配套工程施工图设计资料》；9、《重庆江东机械有限责任公司搬迁扩能产业化智能改造建设项目总平面及竖向布置图》；10、《重庆瀚烁机械制造有限公司自动化装备一体化项目总平面图》；11、万州经开区长江水岸融合提升项目之九沙南路（一期）地形图（1:500）；12、《万州经开区长江水岸融合提升项目之九沙南路（一期）工程地质勘察报告》；13、《万州经开区长江水岸融合提升项目之九沙南路（一期）高边坡方案设计安全专项论证专家意见》；14、《万州经开区长江水岸融合提升项目之九沙南路（一期）初步设计评审意见》；15、业主提供其他相关资料。2.2采用标准规范（1）《工程建设标准强制性条文》（城市建设部分）；（2）《市政公用工程设计文件编制深度规定》（建质[2013]57号）；（3）《重庆市市政工程施工图设计文件编制技术规定》（2017年版）；（4）《城市道路工程技术规范》（GB51286-2018）；（5）《城市道路路线设计规范》（CJJ193-2012）；（6）《城市道路交通组织设计规范》（GB/T36670-2018）；（7）《城市道路交通规划及路线设计规范》（DBJ50-064-2007）；（8）《城市道路工程设计规范》（CJJ37-2012）（2016年版）；（9）《城市道路路基设计规范》（CJJ194-2013）；（10）《城镇道路路面设计规范》（CJJ169-2012）；（11）《城市道路交叉口设计规程》（CJJ152-2010）；（12）《城镇人行道设计指南》（DBJ50/T-131-2011）；（13）《无障碍设计规范》（GB50763-2012）；（14）《城市道路交通设施设计规范》（GB50688-2011）（2019年版）；（15）《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）（2019年版）；（16）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；（17）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；（18）《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）；（19）《公路交通安全设施设计规范》（JTGD81-2017）；（20）《公路交通安全设施设计细则》（JTG/TD81-2017）；（21）《公路路面基层施工技术细则》（JTG/TF20-2015）；（22）《城市综合交通体系规划标准》（GB/T51328-2018）；（23）《城镇道路工程施工与质量验收规范》（CJJ1-2008）；（24）《重庆市城市道路工程施工质量验收规范》（DBJ50/T-078-2016）；（25）国家及部（委）发布的其它有关法律、法规、规程、规范。2.3对规范强制性条文执行情况（1）在道路设计中应考虑残疾人的使用要求。回复：人行道设置盲道并进行无障碍设计，满足残疾人的使用要求。（2）城市道路建筑限界内不得有任何物体侵入。回复：没有物体侵入道路建筑限界内。（3）沥青混凝土路面结构达到临界状态的设计年限为15a。回复：与规范一致。（4）当穿越车行道的人行横道长度大于16m时，应在分隔带或者道路中心线附近的人行横道处设置行人二次过街安全岛。回复：本项目车行道宽度为14.5m，人行横道不需设置二次过街。（5）在道路设计中视距应符合相关规定。回复：本项目设计车速为30km/h，停车视距≥30m。三、对上阶段论证及审查意见的执行情况一、一般性要求（一）补充相关设计依据，并采用现行规范、标准，删除与本工程无关规范、标准。如说明1.6节中《室外排水设计规范》GB50014-2006（2016版）已失效。回复：已修改，详见初步设计说明书第1.6章。（二）完善设计方案图说中错、漏、碰、缺内容。回复：已修改，详见初步九沙南路设计文件。二、道路设计（一）核实强制性条文数量，注明条文强制性条文出处，补充停车视距、安全设施、人行横道位置等强制性条文内容。回复：已补充，详见初步设计说明书第1.7章。（二）道路平面线形应与规划一致，确需突破的，不得占用道路两侧规划工业或公用设施用地。进一步优化道路纵断面设计，为减少挖方量，可适当抬高道路起点控制高程，论证道路桩号K0+480至终点段道路纵坡为2%、3.8%、1.65%段能否合并成一个纵坡。优化道路横断面设计，车行道按双向4车道控制，合理确定路缘带宽度，确保防撞护栏段侧向净宽能满足规范要求。回复：通过对道路起点控制高程进行分析，道路纵坡结合相交道路交叉口规划标高及周边地块开口标高进行布设，建议不做调整；对道路标准横断面进行优化，采用双向4车道的布置形式；对防撞护栏实施位置进行优化，满足侧向净宽要求。（三）结合道路两侧工业用地项目审定的设计方案，预留其厂区出入口位置；明确道路起点段（未征地范围）堰塘处理措施。平面设计中应协调处理好绿化树池、照明以及及交通杆柱、信号机、人行过街斑马线位置的关系。回复：道路纵断结合相交道路交叉口规划标高及周边地块开口标高进行布设，道路北侧在江东机械厂区预留了开口；道路南侧因工业用地方案未确定，暂不预留开口位置。道路起点段堰塘应由建设单位进行征地后，进行放水清淤处理。（四）深化交叉口渠化设计和竖向设计，确保上要交通流向的车流顺畅。回复：结合本项目交通及周边用地情况进行分析，道路周边地块红线已发件，交叉口不做渠化展宽设计，交叉口竖向设计建议在下阶段进行补充。（五）路面结构设计交通等级建议采用中等交通量,面层结构建议釆用5cm厚SMA-13上面层、8cm厚AC-20下面层。回复：结合本项目交通及周边项目建设情况进行分析，路面结构能满足设计使用年限的要求，建议不做调整。三、边坡设计（一）结合地勘资料、规划用地情况、安全性和经济性等要求，合理确定边坡安全等级、使用年限、稳定性系数、支护形式及坡率等内容。补充桩号K0+400段右侧边坡采用临时边坡设计依据，同时校核边坡稳定性。回复：结合专家意见进行修改，详见十、高边坡专项设计。（二）桩号K0+870段左侧边坡采用衡重式路肩墙，应与支护桩进行方案经济技术比较，选用合理的支护方案。回复：K0+870段左侧边坡采用桩板挡墙与衡重式路肩墙进行比选，最终确定采用桩板挡墙进行支护，详见十、高边坡专项设计。（三）K0+000-K0+500段左侧边坡结合绿化用地设置排水边沟。回复：通过与建设单位沟通，考虑到道路周边用地情况，建议在边坡马道上设置排水沟。（四）补充填方边坡填料设计要求、边坡监测、高边坡专项设计等设计内容。回复：已补充，详见十、高边坡专项设计。四、建设条件4.1场地现状根据九龙园控规（修编），九沙南路北侧为防护绿地、公园绿地及工业用地（江东机械、瀚烁），南侧为公用设施用地、工业用地（装备制造配套产业园处于暂停状态）。现状用地性质与规划用地一致。九沙南路九沙南路九龙园控规土地利用规划图K0+850.7--K0+968.7段道路左侧为万州区瀚烁机械厂，设计路面高程比瀚烁机械厂场平高程高7.8-11.7m，道路左侧人行道边线距瀚烁内部环道最不利为位置为2.9m。道路采用C30桩板挡墙进行支挡，并与E12-01/02配套工程在建桩板挡墙顺接，桩中心距5m，桩均高18m，桩土板厚度为0.3m，共27根桩，长度为132m。K0+968.7--K1+040段道路左侧为E12-01/02配套工程，设计路面高程比E12-01/02配套工程场地高9.4-13m，现状E12-01/02配套工程已开始建设，结合九沙南路方案设计纵断面高程实施地块与道路之间的支挡结构。（该段支挡结构采用桩板挡墙，已开始实施）4.2气象水文（1）气象勘察区处于中纬度，属湿润亚热带季风气候带。其气候特点是：四季变化明显，年平均气温18.1℃，冬暖春旱，夏长伏旱，秋多绵雨；气候温和，四季分明，雨量充沛，无霜期长，340天左右，热量丰富，雨水充沛，年降雨量122.7mm，空气湿度大；云雾多，太阳辐射弱，日照偏少；光热雨同季，立体气候明显。但伏旱频繁，暴雨集中，给工农业生产带来不利影响。本区常年气压为920—1000兆帕，年平均风速仅为1—2m/s左右，从季节看平均风速以春季最大，一般为2m/s，冬季一般只有0.5～1m/s，一年中大于8级风极少，多数地区平均为1—4天，全年静风频率高达70%以上。场区气候全年可施工作业。（2）水文拟建道路附近地表水体主要为沙梁水库和10个鱼塘。沙梁水库位于拟建道路起点南西侧约120m，勘察期间水位约439.00m，由于距离远，拟建道路对其无影响。K0+040左侧22m为一鱼塘，水深2m，面积约1335㎡；K0+110左侧26m为一鱼塘，水深1～2m，面积约1308㎡；K0+170左侧29m为一鱼塘，水深0.3~0.5m，面积约2203㎡；K0+440为一鱼塘，水深0.5m，面积约387㎡；K0+440右侧65m为一鱼塘，勘察期间基本干枯，面积约897㎡；K0+560左侧32m为一鱼塘，水深0.1m，面积约467㎡；K0+560右侧30m为一鱼塘，水深0.5m，面积约191㎡；K0+680右侧54m为一鱼塘，水深0.3m，面积约588㎡；K0+800右侧54m为一鱼塘，水深0.5m，面积约1342㎡；K1+000右侧54m为一鱼塘，水深0.2m，面积约438㎡。其中K0+040左侧22m，K0+110左侧26m，K0+170左侧29m共3个鱼塘对拟建道路影响较大。4.3地形地貌拟建线路区属构造剥蚀浅丘地貌，宏观地形呈西高东低。拟建道路K0+525～K1+057.787段经过前期施工平场，地势平缓。拟建道路K0+525～K1+057.787段大部分区域为第四系填土覆盖，局部基岩出露；K0+000～K0+525段为原始地貌，大部分区域为第四系粉质粘土覆盖，局部已建房屋附近为素填土。拟建道路中心轴线上地面最高点高程为465.17m，最低点高程为415.82m，高差49.35m，地形坡度一般5～30°，局部陡坎，地形坡度达60°。4.4工程地质情况4.4.1地质构造拟建场地构造单元处于新华夏系四川沉降带川东褶皱东北端的万县向斜南东翼，北靠铁峰山背斜，南临方斗山背斜，属川东典型的隔挡式分布区。在场地附近基岩出露处，实测岩层产状325°～340°∠10°～14°，其中优势产状，330°∠12°，岩层呈单斜产出，岩层面为结合很差的软弱结构面。地层连续稳定，地层为侏罗系中统沙溪庙组，岩性为砂岩、泥岩、泥质砂岩、粉砂岩互层。区内新构造运动不强烈，表现为大面积缓慢间歇性抬升，无断层通过，区域地质构造上本区属于稳定场地。拟建场地地表多为第四系土层覆盖，根据本次钻探，场地内未见断层构造及构造破碎带。通过对场地附近基岩出露部位进行调查和实测，场地岩体中发育以下两组裂隙：裂隙LX1：产状149º~166°∠82~85º，裂隙间距1.00～3.00m，张开度2～4mm，可见延伸长度1.00～3.00m，裂面较平直，局部有泥质填充，结合很差，属硬性结构面。裂隙LX2：产状240º～255°∠78º～82°，裂隙间距1.20～2.50m，张开度1～3mm，可见延伸长度1.00～5.00m，裂面较平直，无充填物，结合很差，属硬性结构面。经本次勘察并结合区域地质资料分析，区内未发现断层，地质构造简单。4.4.2地层岩性根据地表调查及钻孔揭露，场区钻探深度范围内地层为第四系全新统（Q4）和侏罗系中统沙溪庙组（J2s）。主要岩性为第四系全新统人工填土（Q4ml）、残坡积粉质粘土（Q4el+dl）、侏罗系中统沙溪庙组（J2s）泥岩、砂岩、泥质砂岩和粉砂岩。将场区内各种岩土类型描述如下：（1）第四系全新统人工填土（Q4ml）素填土：杂色，主要由粉质粘土及砂、泥岩碎块石组成，局部夹少量混凝土块、砖块等建筑弃渣，骨架颗粒粒径一般3～150mm，含量约25％～80％，局部地表可以见最大约2m的大块石，结构松散～稍密，稍湿，局部钻探有漏冲洗液和垮孔现象，主要为修建附近道路、房屋无序抛填，时间约3年。该层主要分布于场地东侧区域或局部已建房屋附近。钻孔揭露该层的厚度为0.30m（ZK120）～8.80m（ZK146）。（2）第四系全新统残坡积粉质粘土（Q4el+dl）残坡积粉质粘土：灰褐色，可塑状（鱼塘内表层呈流塑~软塑状），干强度与韧性中等，切面稍有光泽，无摇震反应，为残坡积成因。该层主要分布于道路K0+000~K0+525段。钻孔揭露该层的厚度为0.30m（ZK70）～6.30m（ZK40）。（3）侏罗系中统沙溪庙组（J2s）泥岩：紫红色、暗紫色，泥质结构，中厚层状构造，主要由粘土质矿物组成，局部夹砂质团块或条带，分布于大部分场地，为场地主要岩性。钻孔揭露单层厚1.00m（ZK111）～34.70m（ZK70）。砂岩：青灰色、灰白色、浅灰色，中～细粒结构，薄～中厚层状构造，主要由长石、石英及少量云母等矿物组成，钙泥质胶结，局部含泥质较重，分布于场地部分区域，为场地次要岩性。钻孔揭露单层厚1.10m（ZK142）～21.00m（ZK103）。泥质砂岩：褐灰色、灰色，中～细粒结构，薄～中厚层状构造，主要由长石、石英及少量云母等矿物组成，泥质胶结，局部含泥质较重，分布于场地局部区域，为场地次要岩性。钻孔揭露单层厚1.00m（ZK143）～5.70m（ZK23）。粉砂岩：黄灰色、深灰色，粉砂质结构，薄～中厚层状构造，主要由长石、石英及少量云母等矿物组成，钙泥质胶结，局部含泥质较重，分布于场地局部区域，为场地次要岩性。钻孔揭露单层厚0.80m（ZK74）～2.90m（ZK79）。4.4.3水文地质条件（1）地下水类型及储存条件根据野外地质调查及钻探揭露，场地地下水主要为第四系土层孔隙水和基岩裂隙水。第四系土层孔隙水主要分布于第四系素填土内，接受大气降水和地表水体补给。第四系素填土为相对透水层，具有一定透水性，且局部厚度较大，利于赋存孔隙水。基岩裂隙水主要分布于强风化基岩风化裂隙及中等风化基岩的构造裂隙中，主要接受大气降水和地表水补给。素填土、强风化基岩属于透水层，粉质粘土、中风化泥岩属于相对隔水层，中风化砂岩、泥质砂岩和粉砂岩属于相对透水层。（2）地下水的补径排拟建场地原始地形属浅丘斜坡地貌，宏观地形呈西高东低，有利地表水（大气降水）及地下水的排泄，大部分地表水及雨水沿坡面排入场地东侧地势低洼处，少部分在填土层中形成暂时性上层滞水，在基岩强风化带中形成基岩风化裂隙水，地下水主要由雨水补给。此类地下水水量小，随季节变化，雨季水量较大，旱季水量小，甚至干枯。（3）地下水的分布情况本次勘察过程中，将钻孔提干孔内残留水后间隔24小时观测，其水位未见恢复，说明场地内地下水较贫乏，水文地质条件简单。场地局部人工填土层较厚，在雨季地形较低洼的部位存在上层滞水和基岩风化裂隙水。综上所述，场地内地下水较贫乏，水文地质条件简单。场地局部人工填土层较厚，在雨季地形较低洼的部位存在上层滞水和基岩风化裂隙水。4.4.4水土腐蚀性评价场地周边无居民区、厂矿和污染源，根据地区经验场地内地表水、地下水对钢筋混凝土具有微腐蚀性，对钢筋混凝土中的钢筋具有微腐蚀性。根据现场调查，场地内土层主要为人工填土。根据重庆经验，在未受污染的情况下，这些物质本身一般对钢结构仅有微腐蚀性，本场地附近无污染源，且地下水对钢筋混凝土仅有微腐蚀性，据此推断场地土层对混凝土仅有微腐蚀性。综合上述，场地地表水、地下水及土层，对钢筋混凝土、钢筋混凝土中的钢筋具有微腐蚀性，对钢结构具微腐蚀性，场地环境类型为Ⅲ类。4.4.5不良地质作用根据工程地质调查和钻探揭露，场地主要的不良地质为地下洞室。除此外，拟建场地内及其周边无滑坡、泥石流、危岩、崩塌等不良地质作用及地质灾害。经工程地质调查，拟建场地范围内存在1处地下水渠涵洞。由于年代久远，无法收集到该水渠涵洞的相关成果资料，据现场访问调查，该地下涵洞为由西北侧沙梁水库通往东南侧沙梁村的水渠涵洞，该水渠涵洞现在已废弃。该水渠涵洞出口端基岩出露，为毛洞，未砌衬，勘察期洞壁内局部有少量渗水，旱季干枯，雨季洞内有少量流水，洞内裂隙发育一般，局部出现掉块，洞壁现状整体稳定较好。在水渠涵洞出洞口测得底板标高434.08m，水渠涵洞洞高约3m，宽度约1.8~2.5m。水渠涵洞进口已埋置地下，根据该进口点的地面标高推测水渠涵洞进口底板标高436.04m。涵洞走向约59°，详见平面图和剖面图。根据剖面图（15-15’）显示，该水渠涵洞在K0+480右侧附近被拟建道路施工开挖揭露，其余段落埋深较深，洞壁现状整体稳定较好，对拟建道路影响整体影响较小，建议在K0+480段对揭露的水渠涵洞采用混凝土浇筑。4.4.6设计岩土体参数取值（1）岩土体重度岩土体重度取岩土层重度平均值，无测试资料结合重庆地区经验取经验值：填土（经验值）天然重度取20.5KN/m3，饱和重度取21.0KN/m3；粉质粘土天然重度取19.9KN/m3，饱和重度取20.3KN/m3；中等风化泥岩天然重度平均值为25.15kN/m3，饱和重度（经验值）为25.50kN/m3；中等风化砂岩天然重度平均值为24.64kN/m3，饱和重度（经验值）为25.00kN/m3。（2）岩体抗压强度岩体抗压强度标准值取岩石单轴抗压强度标准值：中等风化带泥岩天然单轴抗压强度标准值6.0MPa，饱和单轴抗压强度标准值3.7MPa；中等风化带砂岩天然单轴抗压强度标准值24.1MPa，饱和单轴抗压强度标准值17.8MPa；中等风化带泥质砂岩天然单轴抗压强度标准值15.1MPa，饱和单轴抗压强度标准值10.2MPa；中等风化粉砂岩天然单轴抗压强度标准值4.9MPa，饱和单轴抗压强度标准值2.3MPa。（3）岩土体抗剪强度①土体抗剪强度土体抗剪强度直接取土的抗剪强度参数，对于素填土直接取经验值：素填土（经验值）：天然粘聚力C取5kpa，天然内摩擦角φ取28°；饱和粘聚力C取3kpa，饱和内摩擦角φ取25°。粉质粘土（试验值）：天然粘聚力C取25.2kpa，天然内摩擦角φ取14.1°；饱和粘聚力C取16.3kpa，饱和内摩擦角φ取11.8°。②岩体抗拉强度、岩体抗剪强度中等风化带泥岩的指标建议按以下取值：内摩擦角φ=35.4°×0.9×0.95=30.3°；内聚力C=1.74MPa×0.3×0.95=0.50MPa；抗拉强度σt=0.41MPa×0.40×0.95=0.16MPa。中等风化带砂岩的指标建议按以下取值：内摩擦角φ=42.3°×0.9×0.95=36.2°；内聚力C=4.96MPa×0.3×0.95=1.41MPa；抗拉强度σt=1.32MPa×0.40×0.95=0.50MPa。中等风化带泥质砂岩的指标建议按以下取值：内摩擦角φ=38.3°×0.9×0.95=32.7°；内聚力C=3.39MPa×0.3×0.95=0.97MPa；抗拉强度σt=0.76MPa×0.40×0.95=0.29MPa。③岩土体结构面抗剪强度根据现场实际调查情况，结合规范和重庆地区经验，各土体和岩体结构面的C、φ值取经验值，见表5.8-1。（4）基底摩擦系数基底摩擦系数按《公路路基设计规范》（JTGD30-2015）表H.0.2-1确定。压实填土（压实系数＞0.96）取0.25；粉质粘土取0.25；强风化泥岩取0.30，中等风化泥岩取0.40；强风化砂岩取0.40，中等风化砂岩取0.5；强风化泥质砂岩取0.30，中等风化泥质砂岩取0.45；强风化粉砂岩取0.30，中等风化粉砂岩取0.40。（5）岩体与注浆体界面粘结强度设计值岩体与注浆体界面粘结强度设计值frb按《公路路基设计规范》（JTGD30-2015）表5.5.6-1确定。中等风化带泥岩与注浆体界面粘结强度设计值取220Kpa；中等风化带砂岩与注浆体界面粘结强度设计值取590Kpa；中等风化带泥质砂岩与注浆体界面粘结强度设计值取400Kpa；中等风化带粉砂岩与与注浆体界面粘结强度设计值取180Kpa。（6）岩体水平抗力系数及土体水平抗力系数的比例系数土体水平抗力系数的比例系数按《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）表14.2.12-1取值，单位为MN/m4；岩体水平抗力系数按上述规范表14.2.12-2取值，单位为MN/m3。素填土水平抗力系数的比例系数：6MN/m4；粉质粘土水平抗力系数的比例系数取16MN/m4；强风化带岩体水平抗力系数的比例系数：40MN/m4；中等风化泥岩水平抗力系数：70MN/m3；中等风化砂岩水平抗力系数：350MN/m3；中等风化泥质砂岩水平抗力系数：180MN/m3；中等风化粉砂岩水平抗力系数：55MN/m3。（7）地基承载力特征值根据室内试验资料、现场原位测试资料和构筑物结构特征和岩土体结构特征，根据《公路桥涵地基和基础设计规范》（JTG3363—2019）4.3节，参照相似、相近地区经验综合确定岩土体的地基承载力。①压实填土地基承载力特征值[fa0]：压实处理后根据现场载荷试验结果确定。压实填土（压实系数＞0.96）取130kPa（经验值）。②粉质粘土：150kPa（经验值）。③强风化带基岩地基承载力特征值：泥岩fa0＝300KPa；砂岩fa0＝400KPa；泥质砂岩fa0]＝350KPa；粉砂岩fa0＝300KPa。④中等风化带基岩地基承载力特征值：泥岩fa0＝400KPa；砂岩fa0＝1000KPa；泥质砂岩fa0]＝800KPa；粉砂岩fa0＝400KPa。4.4.7工程地质分段评价（1）K0+000～K0+140挖方道路段（1～4剖面）该段为浅丘斜坡地貌，地形横向坡度为3°～30°，纵向坡度为2～10°，上覆土层为素填土和粉质粘土，土层厚度为1.20～7.80m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩和泥质砂岩，以泥岩为主。场地岩层优势产状为330°∠12°，K0+040左侧22m为一鱼塘，水深2m，面积约1335㎡，K0+110左侧26m为一鱼塘，水深1~2m,面积约1308㎡，场地周围无其他地表水体，地下水贫乏，水文地质条件简单，未见不良地质现象。特殊性岩土为素填土和粉质粘土，素填土结构稍密，力学性质差。场地现状稳定性较好。按设计路面高程，该段道路两侧均为挖方段。左侧挖方边坡为岩土质混合边坡，边坡最高18.20m，边坡坡向约170°，上覆土层为素填土和粉质粘土，土层厚度为1.20～7.80m；右侧挖方边坡为岩土质混合边坡，边坡最高8.70m，边坡坡向约350°，上覆土层为粉质粘土，土层厚度为2.90～4.90m。边坡岩体类型为Ⅲ类，边坡安全等级为二级。边坡岩体以泥岩为主，岩体破裂角取（45°+φ/2）=60°，岩体等效内摩擦角取55°。上部土层：边坡开挖后，左侧岩土界面倾角与边坡坡向一致，可能沿基岩面滑动，且易产生填土内部的圆弧滑动，边坡不稳定；右侧岩土界面倾角与边坡坡向相反，土层不会沿基岩面滑动，易产生填土内部的圆弧滑动，边坡不稳定。道路K0+010～K0+040段（剖面1-1’）附近，基岩面倾角较陡，坡度10°～15°，边坡开挖后，上部土质边坡可能沿基岩面滑动。选取剖面1-1’对该处进行整体稳定性验算。计算参数：粉质粘土天然重度取19.9kN/m3，饱和重度取20.3kN/m3。粉质粘土：饱和粘聚力C取16.3kPa，饱和内摩擦角φ取11.8°。粉质粘土与基岩界面（结合经验按0.9的系数折减）：饱和粘聚力C取14.7kPa，饱和内摩擦角φ取10.6°。边坡计算公式采用折线法隐式解进行计算，边坡验算示意图和计算结果详见附表5.2-1。计算结果表明，暴雨（饱和）工况下，边坡的稳定系数FS=2.24，大于边坡安全系数1.30，边坡处于稳定状态，边坡不会沿原始地面滑动。但边坡顶部鱼塘表层的流塑~软塑状粉质粘土易失稳。下部岩体根据赤平投影图5.2-1和图5.2-2分析：左侧边坡：层面与边坡呈反向相交，对边坡稳定性影响小；裂隙③与边坡呈小角度相交，但倾角（82°）大，对边坡稳定性影响较小；裂隙④与边坡呈大角度相交，对边坡稳定性影响小。边坡稳定性由岩体强度控制。右侧边坡：层面与边坡呈顺向，为不利外倾结构面，对边坡稳定性影响大；裂隙③与边坡呈反向相交，对边坡稳定性影响较小；裂隙④与边坡呈大角度相交，对边坡稳定性影响小。边坡稳定性由层面控制。选取剖面4-4’对该处进行整体稳定性验算。左侧边坡持平投影图右侧边坡持平投影图计算参数：泥岩天然重度平均值为25.15kN/m3，饱和重度（经验值）为25.50kN/m3；岩层层面：饱和粘聚力C取20kPa，饱和内摩擦角φ取12°。边坡验算示意图和计算结果详见附表5.2-2。计算结果表明，暴雨（饱和）工况下，边坡的稳定系数FS=2.04，大于边坡安全系数1.30，边坡处于稳定状态，边坡不会沿层面产生整体滑动。综上所述：该段有放坡条件，建议对鱼塘表层的流塑~软塑状粉质粘土进行清除后，放坡处理，建议坡率为土层1:1.50，基岩强风化带1：1.00，基岩中等风化带1：0.75。放坡时应采用分阶放坡，放坡开挖后，对局部欠稳定的块体，应清除或进行加固处理，对坡面应进行防风化护坡处理；边坡开挖后在坡顶部应设置截、排水沟，防止地表水沿陡倾裂隙浸入坡体，造成边坡失稳。此外，建议在坡体内设置泄水孔。（2）K0+140～K0+340挖方道路段（5～10剖面）该段为浅丘斜坡地貌，地形横向坡度为3°～20°，纵向坡度为3～10°，上覆土层为素填土和粉质粘土，土层厚度为1.20～6.50m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩和泥质砂岩，以泥岩为主。场地岩层优势产状为330°∠12°，K0+170左侧29m为一鱼塘，水深0.3～0.5m，面积约2203㎡，场地周围无其他地表水体，地下水贫乏，水文地质条件简单，未见不良地质现象。特殊性岩土为素填土和粉质粘土，素填土结构稍密，力学性质差。场地现状稳定性较好。按设计路面高程，该段道路两侧均为挖方段。左侧挖方边坡主要为岩土质混合边坡（K0+200~K0+280段为土质边坡），边坡最高24.00m，边坡坡向约216°，上覆土层为粉质粘土，土层厚度为1.20～6.50m；右侧挖方边坡主要为岩土质混合边坡（K0+260附近为土质边坡），边坡最高10.90m，边坡坡向约36°，上覆土层为粉质粘土，土层厚度为0.70～2.50m。边坡岩体类型为Ⅲ类，边坡安全等级为二级。边坡岩体以泥岩为主，岩体破裂角取（45°+φ/2）=60°，岩体等效内摩擦角取55°。上部土层：边坡开挖后，左侧侧岩土界面倾角与边坡坡向一致，可能沿基岩面滑动，且易产生填土内部的圆弧滑动，边坡不稳定；右侧岩土界面倾角与边坡坡向相反，土层不会沿基岩面滑动，但易产生填土内部的圆弧滑动，边坡不稳定。道路K0+330～K0+350段（剖面10-10’）附近，基岩面倾角较陡，坡度5°～37°，边坡开挖后，上部土质边坡可能沿基岩面滑动。选取剖面10-10’对该处进行整体稳定性验算。计算参数：素填土天然重度取20kN/m3，饱和重度取21kN/m3；粉质粘土天然重度取19.9kN/m3，饱和重度取20.3kN/m3。粉质粘土：饱和粘聚力C取16.3kPa，饱和内摩擦角φ取11.8°。粉质粘土与基岩界面（结合经验按0.9的系数折减）：饱和粘聚力C取14.7kPa，饱和内摩擦角φ取10.6°。边坡计算公式采用折线法隐式解进行计算，边坡验算示意图和计算结果详见附表5.2-3。计算结果表明，暴雨（饱和）工况下，边坡的稳定系数FS=1.16，小于边坡安全系数1.35，边坡处于基本稳定状态，剩余下滑力62.5KN/m，在后续施工振动等情况下，上部土质边坡可能沿基岩面滑动。下部岩体根据赤平投影图5.2-3和图5.2-4分析：左侧边坡：层面与边坡呈大角度相交，对边坡稳定性影响小；裂隙③与边坡呈大角度相交，对边坡稳定性影响较小；裂隙④与边坡呈大角度相交，对边坡稳定性影响小；⑤交线与边坡呈小角度相交，但倾角（76°）大，对边坡稳定性影响较小。边坡稳定性由岩体强度控制。右侧边坡：层面与边坡呈大角度相交，对边坡稳定性影响小；裂隙③与边坡呈大角度相交，对边坡稳定性影响较小；裂隙④与边坡呈反向相交，对边坡稳定性影响小。边坡稳定性由岩体强度控制。左侧边坡持平投影图右侧边坡持平投影图综上所述：建议K0+330～K0+350段（剖面10-10’附近）上部土层采用重力式挡墙支挡，以强中风化基岩作为持力层，下部基岩采用放坡处理，坡率为基岩强风化带1：1.00，基岩中等风化带1：0.75。其余段有放坡条件，建议对鱼塘表层的流塑~软塑状粉质粘土进行清除后，放坡处理，建议坡率为土层1:1.50，基岩强风化带1：1.00，基岩中等风化带1：0.75。放坡时应采用分阶放坡，放坡开挖后，对局部欠稳定的块体，应清除或进行加固处理，对坡面应进行防风化护坡处理；边坡开挖后在坡顶部应设置截、排水沟，防止地表水沿陡倾裂隙浸入坡体，造成边坡失稳。此外，建议在坡体内设置泄水孔。（3）K0+340～K0+520挖方道路段（11～15剖面）该段为浅丘斜坡地貌，地形横向坡度为3°～15°，纵向坡度为5~35°，上覆土层为素填土和粉质粘土，土层厚度为0.40～3.40m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩、泥质砂岩和少许粉砂岩，以泥岩为主。场地岩层优势产状为330°∠12°，K0+440为一鱼塘，水深0.5m，面积约387㎡；K0+440右侧65m为一鱼塘，勘察期间基本干枯，面积约897㎡，场地周围无其他地表水体，地下水贫乏，水文地质条件简单，未见不良地质现象。特殊性岩土为素填土和粉质粘土，素填土结构稍密，力学性质差。场地现状稳定性较好。按设计路面高程，该段道路两侧均为挖方段，以岩质边坡为主。左侧挖方边坡为岩土质混合边坡，边坡最高39.60m，边坡坡向约155°，上覆土层为素填土和粉质粘土，土层厚度为0.40～3.40m；右侧挖方边坡为岩土质混合边坡，边坡最高32.80m，边坡坡向约335°，上覆土层为粉质粘土，土层厚度为0.70～1.20m。边坡岩体类型为Ⅲ类，边坡安全等级为一级。边坡岩体以泥岩为主，岩体破裂角取12°，岩体等效内摩擦角取55°。上部土层：边坡开挖后，左侧岩土界面倾角与边坡坡向一致，但倾角较平缓，土质边坡易产生填土内部的圆弧滑动，边坡不稳定；右侧岩土界面倾角与边坡坡向相反，土层不会沿基岩面滑动，但易产生填土内部的圆弧滑动，边坡不稳定。下部岩体根据赤平投影图5.2-5和图5.2-6分析：左侧边坡：层面与边坡呈反向相交，对边坡稳定性影响小；裂隙③与边坡呈小角度相交，但倾角（82°）大，对边坡稳定性影响较小；裂隙④与边坡呈大角度相交，对边坡稳定性影响小。边坡稳定性由岩体强度控制。右侧边坡：层面与边坡呈顺向，为不利外倾结构面，对边坡稳定性影响大；裂隙③与边坡呈反向相交，对边坡稳定性影响较小；裂隙④与边坡呈大角度相交，对边坡稳定性影响小。边坡稳定性由层面控制。选取剖面12-12’对该处进行整体稳定性验算。左侧边坡持平投影图右侧边坡持平投影图计算参数：泥岩饱和重度（经验值）为25.50kN/m3；砂岩饱和重度（经验值）为25.0kN/m3岩层层面：饱和粘聚力C取20kPa，饱和内摩擦角φ取12°。边坡验算示意图和计算结果详见附表5.2-4。计算结果表明，暴雨（饱和）工况下，边坡的稳定系数FS=1.28，小于边坡安全系数1.35，边坡处于基本稳定状态，剩余下滑力510.5KN/m，在后续施工振动、地表水下渗等情况下，边坡可能沿基岩面滑动。综上所述：由于该边坡为超限高边坡，高度最大达39.6m，建议采用抗滑桩结合放坡处理，建议坡率为土层1:1.50，基岩强风化带1：1.00，基岩中等风化带H≤16m，1：0.75，H＞16m，底部两阶按1：0.75，上部按1:1.00。放坡时应采用分阶放坡，放坡开挖后，对局部欠稳定的块体，应清除或进行加固处理，对坡面应进行防风化护坡处理。该边坡为顺向岩质边坡，须严格控制层面充水问题，层面充水可能导致边坡失稳。边坡开挖后在坡顶部应设置截、排水沟，在坡体内设置泄水孔，防止地表水沿陡倾裂隙浸入坡体，造成边坡失稳。此外，严格控制边坡爆破，加强对边坡的变形观测，若发现卸荷裂隙，须及时进行封闭处理。注意：按渝建发（2010）166号文规定，K0+340～K0+520挖方边坡段属于超限高边坡，建设单位应先组织专家现场踏勘，再进行支护方案设计安全专项论证，论证意见作为高边坡项目支护方案设计可行性评估、施工图设计审查的重要依据。（4）K0+520～K0+850一般道路段（16～23、25剖面）该段为浅丘斜坡地貌，地形横向坡度为3°～30°，纵向坡度为2~10°，上覆土层为素填土和粉质粘土，土层厚度为0.30～4.20m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩和砂岩。场地岩层优势产状为330°∠12°，场地周围除鱼塘外无其他地表水体，地下水贫乏，水文地质条件简单，未见不良地质现象。特殊性岩土为素填土和粉质粘土，素填土结构稍密，力学性差。场地现状稳定性较好。按设计路面高程，该段道路左侧以填方土质边坡为主，道路右侧以挖方为主。左侧填方边坡最高4.60m，边坡坡向约0°，上覆土层为素填土和粉质粘土，土层厚度为0.30～4.20m；右侧挖方边坡为强风化带基岩、土质边坡，边坡最高约9.50m，边坡坡向约0°，上覆土层为粉质粘土，土层厚度为0～1.40m。边坡岩体类型为Ⅳ类，边坡安全等级为二级。强风化边坡岩体破裂角取45°，岩体等效内摩擦角取42°。边坡开挖后，土质边坡高度较小，左侧和右侧边坡岩土界面倾角与边坡坡向一致，但倾角较平缓，土质边坡易产生填土内部的圆弧滑动，边坡不稳定。根据现场调查，K0+700~K0+850段道路右侧为前期施工开挖形成的现状岩质边坡，最高约14.1m，边坡坡向约0°，边坡岩体类型为Ⅲ类，边坡安全等级为二级。边坡岩体以砂岩为主，岩体破裂角取（45°+φ/2）=63.6°，岩体等效内摩擦角取58°。根据赤平投影图5.2-7分析：右侧岩质边坡：层面与边坡呈顺向，为不利外倾结构面，对边坡稳定性影响较大；裂隙③与边坡呈反向相交，对边坡稳定性影响较小；裂隙④与边坡呈大角度相交，对边坡稳定性影响小。边坡稳定性由层面控制。边坡高度整体较小，且结合现场实际调查，该岩质边坡开挖已形成约2年，除局部存在风化掉块外，边坡整体稳定性较好。综上所述：该段有放坡条件，建议放坡处理，建议坡率为土层1:1.50，基岩强风化带1：1.00，基岩中等风化带1：0.75。放坡时应采用分阶放坡，放坡开挖后，对局部欠稳定的块体，应清除或进行加固处理，对坡面应进行防风化护坡处理；边坡开挖后在坡顶部应设置截、排水沟，防止地表水沿陡倾裂隙浸入坡体，造成边坡失稳。此外，建议在坡体内设置泄水孔。（5）K0+850～K1+040填方道路段（24、26～31剖面）该段为浅丘斜坡地貌，地形横向坡度为5°～35°，纵向坡度为2～8°，上覆土层为素填土和粉质粘土，土层厚度为0.50～8.70m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组的泥岩和砂岩。场地岩层产状为330°∠12°，周围除鱼塘外无其他地表水体，地下水贫乏，水文地质条件简单，未见不良地质现象。特殊性岩土为填土和粉质粘土，素填土结构松散～稍密，力学性质差。场地现状稳定性较好。按设计路面高程，该段主要为填方段，在道路左侧形成最高约6.0m的填方边坡，在道路右侧形成最高约4.6m的填方边坡，边坡安全等级为二级。其中道路K0+850～K0+960（剖面26-26’、27-27’、28-28’）段左侧为挖方岩质边坡，边坡最高11m，边坡坡向约0°。K0+850～K0+900（剖面26-26’、27-27’）段右侧为挖方岩质边坡，边坡最高8m，边坡坡向约0°。边坡岩体类型为Ⅲ类，边坡安全等级为二级。边坡岩体以砂岩为主，岩体破裂角取（45°+φ/2）=63.6°，岩体等效内摩擦角取58°。该段左测、右侧挖方岩质边坡跟K0+700～K0+950挖方道路段右侧岩质边坡一致，根据赤平投影图5.2-7分析：层面与边坡呈顺向，为不利外倾结构面，对边坡稳定性影响大；裂隙③与边坡呈反向相交，对边坡稳定性影响较小；裂隙④与边坡呈大角度相交，对边坡稳定性影响小。边坡稳定性由层面控制。边坡高度整体较小，且结合现场实际调查，该岩质边坡开挖已形成约2年，除局部存在风化掉块外，边坡整体稳定性较好。道路K0+850～K0+954段（剖面28-28’）附近，基岩面倾角较陡，坡度40°～50°，左侧边坡回填后，易沿基岩面滑动。道路K0+954～K0+980段（剖面29-29’）附近，基岩面倾角较陡，坡度8°～14°，边坡施工回填后，填方边坡可能沿基岩面滑动。选取剖面29-29’对该处进行整体稳定性验算。计算参数：素填土土天然重度取20kN/m3，饱和重度取21kN/m3；粉质粘土天然重度取19.9kN/m3，饱和重度取20.3kN/m3。素填土：饱和粘聚力C取3kPa，饱和内摩擦角φ取25°。粉质粘土：饱和粘聚力C取16.3kPa，饱和内摩擦角φ取11.8°。粉质粘土与基岩界面（结合经验按0.9的系数折减）：饱和粘聚力C取14.7kPa，饱和内摩擦角φ取10.6°。道路宽25m，上部均布荷载取20kN/m2。边坡计算公式采用折线法隐式解进行计算，边坡验算示意图和计算结果详见附表5.2-5。计算结果表明，暴雨（饱和）工况下，边坡的稳定系数FS=1.35，大于边坡安全系数1.30，边坡处于稳定状态，填方边坡不会沿基岩面滑动。综上所述：建议K0+850～K0+954段（剖面28-28’）在坡脚修建重力式挡墙支挡，以压实填土或强中风化基岩作为持力层。其余段有放坡条件，建议分阶放坡处理，填方放坡坡率按1：1.50，坡面采用绿化护坡处理。对于横坡坡度大于1：5地段，在路基修筑前，应挖台阶，台阶宽度不得小于1m，台阶底应有2～4％向内倾斜的坡度。路基选压实填土（经翻挖后分层碾压逐层检验合规范要求）、粉质粘土、强中风化基岩作持力层。挖方边坡建议坡率为土层1:1.50，基岩强风化带1：1.00，基岩中等风化带1：0.75。（6）K1+040～K1+057.787挖方道路段（参考31剖面）该段为浅丘斜坡地貌，地形横向坡度为3°～8°，纵向坡度为3～10°，上覆土层为素填土和粉质粘土，土层厚度为1.00～2.50m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩，以泥岩为主。场地岩层优势产状为330°∠12°，场地周围无地表水体，地下水贫乏，水文地质条件简单，未见不良地质现象。场地现状稳定性较好。按设计路面高程，该段道路两侧均为挖方段，以岩质边坡为主。左侧挖方边坡为岩土质混合边坡，边坡最高13.10m，边坡坡向约239°，上覆土层为粉质粘土，土层厚度为1.00～2.50m；右侧挖方边坡为岩土质混合边坡，边坡最高12.70m，边坡坡向约59°，上覆土层为粉质粘土，土层厚度为1.00～2.50m。边坡岩体类型为Ⅲ类，边坡安全等级为二级。边坡岩体以泥岩为主，岩体破裂角取（45°+φ/2）=60°，岩体等效内摩擦角取55°。上部土层较小，下部岩体根据赤平投影图5.2-8和图5.2-9分析：左侧边坡：层面与边坡呈大角度相交，对边坡稳定性影响小；裂隙③与边坡呈大角度相交，对边坡稳定性影响小；裂隙④与边坡呈小角度相交，但倾角大（78°），对边坡稳定性影响较小。边坡稳定性由岩体强度控制。右侧边坡：层面与边坡呈反向相交，对边坡稳定性影响小；裂隙③与呈小角度相交，但倾角大（82°），对边坡稳定性影响较小；裂隙④与边坡呈大角度相交，对边坡稳定性影响小。边坡稳定性由岩体强度控制。左侧边坡持平投影图右侧边坡持平投影图综上所述：该段有放坡条件，建议放坡处理，建议坡率为土层1:1.50，基岩强风化带1：1.00，基岩中等风化带1：0.75。放坡时应采用分阶放坡，放坡开挖后，对局部欠稳定的块体，应清除或进行加固处理，对坡面应进行防风化护坡处理；边坡开挖后在坡顶部应设置截、排水沟，防止地表水沿陡倾裂隙浸入坡体，造成边坡失稳。此外，建议在坡体内设置泄水孔。（7）挡墙本项目共1处挡墙，分布于K0+850~K0+954段。挡墙段为浅丘斜坡地貌，地形横向坡度为3°～45°，纵向坡度为2~8°，上覆土层为素填土，土层厚度为0～8.80m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组的泥岩和砂岩。场地岩层产状为330°∠12°，场地周围无其他地表水体，地下水贫乏，水文地质条件简单，未见不良地质现象。特殊性岩土为填土，素填土结构松散～稍密，力学性质差。场地现状稳定性较好。挡墙位置基岩埋深0~10m，建议采用重力式挡墙支挡，以压实填土、强中风化基岩作为挡墙基础持力层，基础埋置深度不小于0.5m。4.4.8结论与建议结论（1）拟建线路区原属构造剥蚀浅丘地貌，宏观地形呈西高东低，经过前期施工平场，地势较平缓，局部较陡，地形坡度为3~10°；区内岩层单斜，岩层单斜产出，岩层产状：330°∠12°，区内无断层破碎带、褶皱通过，地质构造简单，地震基本烈度6度；地表土体主要为素填土和粉质粘土，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组的泥岩、砂岩、泥质砂岩和粉砂岩；场地周围除10个鱼塘外无其他地表水体，根据园区介绍，鱼塘均要被征收，拟建道路对其影响小。勘察深度内地下水贫乏，水文地质条件简单；场地内未见断层、滑坡、泥石流、溶洞等不良地质现象；特殊性岩土主要为素填土、粉质粘土（鱼塘内表层呈流塑~软塑状）和强风化岩石；拟建场地现状整体较稳定。场地内素填土分布广、厚度大，均均性差、力学性质差，建议对其进行压实处理。对上述素填土、鱼塘表层的软弱土及开挖回填形成的边坡进行有效治理后，场地适宜本项目建设。（2）路基持力层选择：线路可根据开挖情况选压实填土（经翻挖后分层碾压逐层检验合规范要求）、粉质粘土、基岩强风化带和中等风化带均可作路基持力层。（3）场地周围除10个鱼塘无其他地表水体。勘察深度内地下水贫乏，水文地质条件简单。但在雨季和施工用水渗漏时，可能致使土层中赋存少量上层滞水、基岩风化破碎带和裂隙中可能赋含少量裂隙水。（4）场地内除地下水渠涵洞和鱼塘表层的软弱土外，未见断层、滑坡、泥石流等其他不良地质现象。该水渠涵洞在K0+480右侧被拟建道路施工开挖揭露，其余段落埋深较深，洞壁现状整体稳定较好，对拟建道路影响整体影响较小，建议在K0+480段对揭露的水渠涵洞采用混凝土浇筑。（5）场地内特殊性岩土主要为素填土、粉质粘土（可塑状）、软弱土和强风化岩石。其中强风化岩石对拟建道路影响不大，但素填土和粉质粘土、软弱土土力学性质差，易造成地面沉降，不适宜直接作为道路持力层，建议素填土采用分层压实处理，软弱土采清除处理。（6）据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）场区地震动峰值加速度0.05g，地震动反应谱特征周期0.35s。按《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010，2016年版）场区属设计地震分组第一组，抗震设防烈度6度，设计基本地震加速度值为0.05g。（7）场地地表水、地下水及土层，对钢筋混凝土、钢筋混凝土中的钢筋具有微腐蚀性，对钢结构具微腐蚀性，场地环境类型为Ⅲ类。建议（1）由于挡墙位置基岩埋深浅建议采用压实填土、强中风化基岩作为挡墙基础持力层。（2）路线应设置有效的截、排水系统，防止地表水下渗对路基产生危害及影响线路稳定性。雨水及施工废水容易在低洼且人工填土较厚地段汇集形成上层滞水，施工过程中应加强水文监测，并配备抽水设备，以抽排基坑中的积水，确保工程质量和施工安全。（3）地基承载力及其它岩土设计参数建议值见第5.8节。（4）场地整平过程中，应按规范要求对人工填土全部夯实或压实处理，并符合《公路路基设计规范》（JTGD30-2015）的要求。（5）填方路堤横坡坡度超过1：5的地段挖成台阶状后再回填，基底设为逆坡；填方路堤边坡采用放坡处理，H≤8m放坡坡率按1：1.50，H＞8m应分阶放坡处理，上阶按1：1.50，下阶按1：1.75，坡面采用绿化护坡处理，一般挖方路段边坡按土层按1：1.50；强风化基岩按1：1.0，中等风化带按1：0.75分阶放坡处理，清除坡体残余土层，坡顶设截水沟，坡面采用绿化护坡处理。（6）半填半挖路基：将翻松原地面表土后分层填筑；地面坡度陡于1：5不陡于1：2.5时，应将原地面挖成不小于2.0m的台阶，台阶2%～4%的内倾斜坡，再分层填筑。半填半挖路基应设置完整的地下排水系统，除边沟下设置纵向渗沟外，还应在填挖之间设置纵或横向渗沟。施工时做到填挖交界处的拼接密实无拼痕，可采用冲击碾压或强夯进行增强补压，以消除路基填挖间的差异变形。（7）边坡开挖应严格按照所给的坡率放坡或预先进行支挡，切坡过程中应自上而下逆作法施工，分段分层跳槽开挖，逐段支护，并注意监测，防止坡体滑塌，泥岩边坡坡面宜喷锚封闭，坡顶应设有截水沟。施工中应及时验证岩体结构面产状、性状等，严禁无序大开挖、大爆破作业，以免影响岩体的完整性、稳定性及承载力。（8）按渝建发（2010）166号文规定，拟建道路K0+340～K0+520段附近边坡属于超限高边坡，建设单位应先组织专家现场踏勘，再进行支护方案设计安全专项论证，论证意见作为高边坡项目支护方案设计可行性评估、施工图设计审查的重要依据。（9）建议加强岩体结构面的校验、边坡及周边环境的变形监测工作。（10）建议采用动态设计、信息法施工，并加强施工期间的监理和工程地质配合工作，发现问题及时处理，保证施工安全和工程质量，确保施工符合设计要求。（11）施工过程中出现异常情况应及时通知各责任方到场讨论建议，修建过程中加强检查及验槽工作。4.5进出场条件本项目所在区域仅北侧有现况九沙路，区域内部暂无其他道路，现况九沙路成为片区主要对外通道。4.6材料来源1、石料：拟建项目周边就有现况碎石生产厂，石料供应充足。2、砂：砂料可从附近砂场采购，由汽车转运，采购运输方便。3、钢筋、水泥等：钢筋、水泥等主要材料采用外购方式，市场供应充足，运输条件良好。4、水、电：沿线的水电充足，可以保证施工期间水电供应。5、筑路材料采用公路运输方式，沿线路网较发达，可以满足本项目建设期间材料运输要求。五、技术标准万州经开区长江水岸融合提升项目之九沙南路（一期）位于万州经开区九龙园内，设计起点与规划九沙南路顺接，呈东西走向，设计终点与九沙大道顺接。按城市次干路的标准进行设计，设计车速为30km/h，路幅宽度为20m，双向四车道，新建道路总长约526.07米。技术标准表序号项目名称规范值采用值1道路等级城市次干路2交通量饱和状态设计年限15年3路面结构的设计使用年限15年4设计速度（km/h）40/30/20305道路路幅宽度2.75m（人行道）+14.5m（车行道）+2.75m（人行道）=20m6不设缓和曲线的最小圆曲线半径（m）300--7不设超高最小半径（m）1501608设超高最小半径（一般值/极限值）（m）85/40659平曲线最小长度（一般值/极限值）（m）80/50126.60610圆曲线最小长度（m）2566.60611缓和曲线最小长度（m）253012停车视距（m）≥3013最大纵坡（一般值/极限值）（%）7/86.5414最小坡长（m）8510015凸形竖曲线（一般值/极限值）（m）400/250120016凹形竖曲线（一般值/极限值）（m）400/25080017竖曲线长度（一般值/极限值）（m）60/2560.2318道路荷载等级汽车：城市A级；人群：4.0kN/m219路面结构设计荷载BZZ-100型标准车20路面结构类型沥青混凝土21单车道宽度（m）3.53.25/3.522人行道最小宽度（一般值/最小值）（m）3.0/2.02.023道路最小净高（m）4.55.024地震烈度基本烈度6°，重要结构按7°设防六、道路平纵横断面设计6.1道路总体设计结合建设单位提供的资料并根据现场调查显示，本项目规划线位走向明确，周边地块使用功能已定且部分地块红线已发件，设计线位尊重规划平面线位布设意图，不做调整。6.1.1控制因素（1）与本次新建道路相交道路：a．设计起点：规划道路；b．设计终点：九沙大道（施工图已完成）；c．沿线相交道路（九沙一支路（在建）、九沙路（现状））；（2）道路两侧已发件红线：a．江东机械厂、b．瀚烁机械、c．E12-01/02配套工程。K0+850.7--K0+968.7段道路左侧为万州区瀚烁机械厂，设计路面高程比瀚烁机械厂场平高程高7.8-11.7m，道路左侧人行道边线距瀚烁内部环道最不利为位置为2.9m。道路采用C30桩板挡墙进行支挡，并与E12-01/02配套工程在建桩板挡墙顺接，桩中心距5m，桩均高18m，桩土板厚度为0.3m，共27根桩，长度为132m。K0+968.7--K1+040段道路左侧为E12-01/02配套工程，设计路面高程比E12-01/02配套工程场地高9.4-13m，现状E12-01/02配套工程已开始建设，结合九沙南路方案设计纵断面高程实施地块与道路之间的支挡结构。（该段支挡结构采用桩板挡墙，已开始实施）6.2道路平面设计本次设计九沙南路位于万州经开区九龙园，起点与规划九沙南路（次干路）顺接，道路呈东西走向，终点与九沙大道（一期）（主干路）相交，道路中线与规划一致。按城市次干路的标准进行设计，设计车速为30km/h，路幅宽度为20m，受道路两侧工业用地影响（部分工业用地红线已发件），采用双向四车道，新建道路总长526.07m。全线设置2处平曲线，半径分别为160m、65m，平面指标均满足规范要求。6.3道路纵断面设计道路纵断面设计主要控制因素为：道路起、终点相接规划道路高程以及项目周边现况建筑物、待建建筑物地平标高等。本项目西起规划道路，起点桩号K0+000，起点标高Hs=440.50m，坡度-0.3%；桩号K0+300设置变坡点1，变坡点高程Hs=439.6m，坡度-7.62%；桩号K0+480设置变坡点2，变坡点高程Hs=425.891m，坡度-2%；桩号K0+580设置变坡点3，变坡点高程为Hs=423.891m，坡度为-3.8%；桩号K0+780设置变坡点4，变坡点高程Hs=416.291m，坡度为-1.65%；桩号K0+880设置变坡点5，变坡点高程Hs=414.643m，坡度为6.54%；桩号K1+012.787设置变坡点6，变坡点高程Hs=423.325m，坡度为1.5%；东至九沙大道（一期），终点桩号K1+057.787，终点高程Hs=424m。全线设置6个变坡点，最大纵坡7.62%，最小纵坡0.3%，最小坡长100m，最小凸形竖曲线半径为900m，最小凹形竖曲线半径为800m，最小竖曲线长度为60.23m。纵断面技术指标满足规范设计要求。道路纵断面设计进行整体考虑，本次仅实施K0+500--K1+057.787段。6.4道路横断面设计万州经开区长江水岸融合提升项目之九沙南路（一期）标准横断面布置形式：2.75m（人行道）+0.25m（路缘带）+（3.5+3.25）m（车行道）+0.5（双黄线）+（3.25+3.5）m（车行道）+0.25m（路缘带）+2.75m（人行道）=20m九沙南路车行道采用直线+抛物线型路拱，坡向道路外侧，路拱横坡为i=1.5%；人行道为一面坡，坡向路内侧，坡度为=2.0%。综合考虑景观、安全、经济并结合片区情况，本次设计车行道两侧、人行道外侧安栽机制青石立缘石及平缘石。七、道路交叉设计结合用地、路网结构及路段交通量分析，对交叉口按照功能分级，对每级交叉口的形式及交通组织提出要求，结合交叉口流向流量的预测结果，指导下一步的交通设计。规范中按照功能将平面交叉口分为6类。A类：信号控制交叉口平A1类：交通信号控制，进口道展宽交叉口；平A2类：交通信号控制，进口道不展宽交叉口。B类：无信号控制交叉口平B1类：干路中心隔离封闭、支路只准右转通行的交叉口（右转交叉口）。平B2类：减速让行或停车让行标志管制交叉口（让行交叉口）。平B3类：全无管制交叉口。C类：环形交叉口；平C类：环形交叉口。本次设计九沙南路（一期）为城市次干路，起点与规划九沙南路（次干路）顺接，道路呈东西走向，终点与九沙大道（一期）（主干路）相交。2、平面交叉口设计交叉口设计就是要明确交叉口各种交通流的合理通行空间、通行权及其通行的规则，降低冲突交通流之间的相互干扰，使交通流运行安全、有序，使交叉口的时间和空间资源得到充分的利用，充分发挥交叉口的通过能力。本次设计九沙南路（一期）为城市次干路与之相交的九沙大道（终点）为城市主干路、九沙路为城市次干路、九沙一支路为城市支路。节点交通的流量情况对路网整体交通运行情况至关重要，也能对节点渠化设计提供直接依据。节点1：九沙南路（一期）与九沙一支路该节点位于桩号K0+525.047位置，相交道路等级为城市支路，两侧用地为防护绿地及工业用地。根据交通预测分析，九沙南路直行交通量所占比例较大，该交叉口采取停车让行的方式疏解交通。节点2：九沙南路（一期）与九沙路该节点位于桩号K0+828.477位置，相交道路等级为城市次干路，两侧用地为工业用地（地块已出让，交叉口无拓宽条件）。根据交通预测分析及周边地块建设情况，并结合前期万州交巡警支队意见，九沙南路与九沙路交叉口因距九沙南路与九沙大道交叉口较近，该交叉口建议采取减速让行或停车让行的方式疏解交通。节点3：九沙南路（一期）与九沙大道（终点）该节点位于桩号K1+058.283位置，相交道路等级为城市主干路，两侧用地为工业用地（地块已出让，交叉口无拓宽条件）。根据交通预测分析及周边地块建设情况，该交叉口采取交通信号疏解交通。A、机动车道渠化设计机动车道渠化设计是通过合理模拟机动车运行轨迹，根据车流运行轨迹进行车道的平面设计，使车流在行使过程中如同水流一般自然、有序。B、人行横道设计由于人行横道的位置、长度以及行人流量等与信号灯显示及交通处理能力有密切的联系，所以必须考虑交叉口附近的行人过街需求及其安全性要求。根据交叉口节点分析，九沙南路（一期）--九沙大道（终点）为平A1类和平A2类路口，需设置交通信号灯。但本项目起终点位置交叉口均纳入相交道路设计范围内，因此本项目不需进行信号灯设计。C、行人过街安全岛在没有中央分隔带，行人过街距离又相当大时，应压缩进出口道宽度，设立一个行人安全区，并以醒目颜色涂料显示标出。为了提醒行人剩余通行时间，保证安全，设置行人倒计时信号。本项目车行道宽度为14.5m，不需设置行人过街安全岛及行人倒计时信号。平面交叉口统计表序号平交名称相交桩号被交道路交叉型式是否设置红绿灯1九沙南路（一期）—九沙一支路K0+525.047新建道路平B2类不设置2九沙南路（一期）—九沙路K0+828.477现状道路平B2类不设置3九沙南路（一期）—九沙大道K1+058.283新建道路平A2类设置本次设计九沙南路（一期）为城市次干路与之相交的九沙大道（一期）为城市主干路、九沙路为城市次干路、九沙一支路为城市支路，根据《城市道路交叉口设计规程》（CJJ152-2010）规定，主干路与次干路、次干路与次干路交叉口的推荐形式为平A1类，受平面线形及周边地块红线的限制，本项目主干路（九沙大道）与次干路交叉口形式调整为平A2类，次干路与次干路交叉口形式调整为平B2类，次干路与支路交叉口按照规程推荐形式设置平B2类。八、路基设计8.1路基概况万州经开区长江水岸融合提升项目之九沙南路（一期）结合区域市政规划实施配套市政设施。道路总长526.07m。K0+500--K0+520、K1+020--K1+057.787段为挖方路堤，占路线长度的2%；K0+920--K1+020段为填方路堤，占路线长度19%；K0+520--K0+920段为半挖半填路基，占路线长度的76%。8.2一般填方路基本次设计填方路基边坡坡率采用1：1.5。土基及回填土必须达到土基层最低压实度要求，填方路基应分层填筑，均匀压实，路基压实度应满足重型压实的标准。填方路基应优先选用级配较好的砾类土、砂类土等粗粒土作为填料，填料最大粒径小于150mm。地面横坡缓于1：5时，在清除地表草皮、腐殖土后，可直接在天然地面上填筑路堤；地面横坡缓于1：5-1：2.5时，原地面应挖台阶，台阶宽度不应小于2m。当基岩面上的覆盖层较薄时，宜先清除覆盖层再挖台阶，当覆盖层较厚且稳定时，可予保留。路基填土高度小于路面和路床的总厚度时，应将地基表层土体进行超挖并分层回填压实，其处理深度不应小于重型汽车荷载作用的工作区深度。路堤填筑时应对路堤边坡线外2m的范围进行清表处理，清表厚度为30cm。8.3高填方路基K0+850.7--K0+968.7段道路左侧为万州区瀚烁机械厂，设计路面高程比瀚烁机械厂场平高程高7.8-11.7m，道路左侧人行道边线距瀚烁内部环道最不利为位置为2.9m。道路采用C30桩板挡墙进行支挡，并与E12-01/02配套工程在建桩板挡墙顺接，桩中心距5m，桩均高18m，桩土板厚度为0.3m，共27根桩，长度为132m。K0+968.7--K1+040段道路左侧为E12-01/02配套工程，设计路面高程比E12-01/02配套工程场地高9.4-13m，现状E12-01/02配套工程已开始建设，结合九沙南路方案设计纵断面高程实施地块与道路之间的支挡结构。（该段支挡结构采用桩板挡墙，已开始实施）8.4一般挖方路基本次设计挖方高度＜12m（岩土混合），属一般挖方路基，边坡坡率采用1：1及1：1.5。土方开挖方式为机械开挖，石方（临近厂区段采用机械开挖，远离厂区段采用爆破开挖）。8.5半填半挖路基半填半挖路基中填方区可采用冲击碾压或强夯等进行增强补压，以消除路基填挖间差异变形，并设向外倾斜4％的横向排水坡，台阶连接处应采取沿台阶的纵向碾压。半填半挖路基填料应综合设计，当挖方区为土质时，应优先用渗水性好的材料填筑，同时对挖方区路床0.8m范围内进行超挖回填碾压，并在填挖交界处路床范围内铺设土工格栅。8.6零填零挖路基当填方高度小于1.5m时，视为零填路基，对路床范围（即路面底面以下满足规范要求且含水量适度时0～80cm）填料或表土应认真处理，确保满足路基压实度和强度要求：1）一般路段土层采用挖翻后压实处理，翻挖深度80cm。2）当土层含水量较大或土层压实后最小强度CBR不能满足要求时，则采取换填碎石，换填深度结合土壤厚度确定，建议换填深度80cm。3）挖方高度小于1.5m时为零挖路基，当路床为软弱土层或路床含水量大难以压实时，也应对路面结构层以下土基进行处理，处理方式及压实度、强度要求参照零填路基。本项目零填零挖路基主要是对K0+520--K1+020段进行处理，其中K0+520--K0+680段及K0+920--K1+020段原回填区域已进行翻挖回填处理（详见特殊路基设计），本次零填零挖路基的处理范围为K0+680--K0+920段，采取挖翻后压实处理，翻挖深度80cm，翻挖面积为4830平米。路基压实度要求填挖类型路床顶面以下深度（cm）路基最小压实度（％）填方路基0-80≥9480-150≥92＞150≥91零填方或挖方0-30≥9430-80—路基填料强度（CBR）最小值填方类型路床顶面以下深度（cm）最小强度（%）城市次干路城市支路上路床0-306.05.0下路床30-804.03.0上路堤80-1503.03.0下路堤>1502.02.08.8特殊路基设计根据勘察资料表明，场地内特殊性岩土主要为素填土、粉质粘土（可塑状）、软弱土和强风化岩石。其中强风化岩石对拟建道路影响不大，但素填土和粉质粘土、软弱土土力学性质差，易造成地面沉降，不适宜直接作为道路持力层，建议素填土采用分层压实处理，软弱土采清除处理。根据室内试验资料、现场原位测试资料和构筑物结构特征和岩土体结构特征，根据《公路桥涵地基和基础设计规范》（JTG3363—2019）4.3节，参照相似、相近地区经验综合确定岩土体地基承载力。①地基承载力特征值[fa0]：原素填土取80kpa；粉质粘土：130kPa（经验值）。①压实填土地基承载力特征值[fa0]：压实处理后根据现场载荷试验结果确定。压实填土（压实系数＞0.96）取130kPa（经验值）。②粉质粘土：150kPa（经验值）。本次设计对路基范围内的素填土及粉质粘土层采用翻挖回填的方式处理，并沿岩土分界基岩面开挖台阶，以增加路基整体稳定性。1、软基处理技术要求：（1）道路路床交工面回弹模量E0≥40Mpa；（2）一般路段填土交工面的承载力标准值＞110kpa，箱涵路段填土交工面承载力标准值＞200kpa；（3）道路设计荷载为：城市A级。2、翻挖回填：根据工程地质分段评价，K0+520～K0+850一般道路（16～23、25剖面）该段为浅丘斜坡地貌，地形横向坡度为3°～30°，纵向坡度为2~10°，上覆土层为素填土和粉质粘土，土层厚度为0.3～4.2m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩和砂岩。地勘报告工程地质剖面图中，该段上覆土层为素填土和粉质粘土，土层厚度0.3～2.0m，本次该段软基处理结合工程地质剖面图实施，处理深度为1.5m。根据工程地质分段评价，K0+850～K1+040填方道路（24、26～31剖面）该段为浅丘斜坡地貌，地形横向坡度为5°～35°，纵向坡度为2～8°，上覆土层为素填土和粉质粘土，土层厚度为0.5～8.7m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组的泥岩和砂岩。地勘报告工程地质剖面图中，该段上覆土层为素填土和粉质粘土，土层厚度与工程地质分段评价一致。本次该段软基处理结合工程地质剖面图实施，处理深度为6.0m。本次翻挖回填设