物料提升机专项方案安装单位

物料提升机专项方案洞头县东屏中心区（一期）拆迁安置房项目工程位于温州市洞头县东屏镇。建设单位为：温州金源置业投资有限公司设计单位为：北京通程泛华建筑工程顾问有限公司监理单位为：温州华厦建设监理有限公司勘探单位为：温州工程勘察院有限公司施工单位为：浙江立鹏建设有限公司工 期：390日历天本工程C地块总建筑面积为17481m2,其中C-1、2、3幢均为6层总高度，一层层高为,上部住宅标准层层高；C-4、5、6幢均为6层总高度，架空层层高为2米，上部住宅标准层层高。本工程相对标高±（以上高程为暂定高程，若与现场实际有出入，现场实际另定）。根据该工程项目规模和施工工期的需要、根据总体施工部署，使用SSD100井架式物料提升机（具体参数见使用说明书）4台可以满足施工需要，考虑此工程场地因素及根据现场总平面布置图和工程施工图纸，为便于施工运输，物料提升机安装位置（具体祥见施工总平面图）。二、 准备工作1、 正确选择施工升降机的合理设置位置，按图纸要求浇灌砼，置预埋件并保证平面位置、尺寸，标高的误差均要符合有关图纸要求。2、 安装前，对所有搭设材料进行一次全面清点，特别是对一些零星接配件，要专人负责清点并复核；对动力、电控系统要认真检查，发现问题及时解决，做到搭设材料齐全完备，配套设备合格完好。3、 准备好各种运输工具、搭设工具、卸具、绳具等，现场项目部要做到道路通畅，并保证有一定的堆场和工作面积，搭设面的垂直上方要做好围护设施。三、 安装与调试1、在施工现场选择合理位置，挖深30cm，并夯实，面积为4800mmX2400mm，在夯实基础内配置直径6mm钢筋（其纵向与横向间距为20cm），然后浇灌混凝土，并根据基础图放置好地脚螺栓，等水泥干硬后再安装底盘（要求混凝土浇灌七天后才能进行安装），校正好水平，并扭紧地脚螺栓，保证升降机安装好后的垂直度误差在千分之一内。2、将吊篮正确放置于底盘中间（注意出料口方向，有重垂端为出料口）。3、在底盘上先安装底节角钢四根（涂有黑漆标记），两长两短，应分别对角安装（即一对角装两长立柱，另一对角装两短立柱），严禁装错，立柱上端装大连接板，下端与底盘上大连接板连接。（大连接板形状见零件示意图P14）安装效果图详见施工升降机底层安装示意图P13。4、对准卷扬机方向将地滑轮装在底盘上的滑轮连接座上。5、 装四根平撑，两短两长，对边安装，长平撑中间各装上一块中间连接板（中间连接板形状见零部件示意图P15）,再装4根长斜撑（倒八字安装），2根短斜撑。然后，在两根短直柱上方安装两根长立柱，连接处用螺栓固定，并在这两根长立柱中叫安装连接板（本升降机安装过程中大、小连接板的选用请参照链轮式物料升降机安装示意图Pl2），接着，在与其相对应的四边安装长平撑两根，短平撑两根，并用连接板连接，螺栓同定：在长平撑中间安装中间连接板；取长斜撑四根（八字安装）短斜撑两根按P12图示安装，并用螺栓固定在连接板上。在装第一节螺栓时，应使螺栓呈放松状态，安装完上节后再回下一节紧固全部螺栓，这样有利于校正与安装。6、 在安装完第一节后，将中间立柱（即齿条导轨）安装在底盘中间，下端与底盘上中间连接板连接，上端与长平撑中间连接板连接：并把4根导轨通过吊篮的导轨滑轮后并与底盘及长平撑用螺栓固定；然后安装第二节，先装四根长立柱、两根中间立柱，用螺栓与第一节上连接板固定，再安装6块小连接板、10块大连接板、2块中间连接板用螺栓固定在立柱上；接下去安装4根长平撑、4根短平撑、8根长斜撑、4根短斜撑，用螺栓与立柱上连接板固定，再装4根吊篮导轨；然后校正4根立柱垂直度，确认垂直后，把下部一节螺栓用板头紧固，往上依次循环进行，直至完成。7、 安装到最后一节，应把2根对角短短立柱装上去，然后装2根长平撑，并用8块大连接板将四角固定，扣紧螺栓。8、 将天梁放置于两边长平撑中间，并将长平撑与天粱连接板固定，扭紧螺栓，再将4根长斜撑成八字形与天梁连接板固定安装。9、 装防护门：（安全门）用2只装有小滑轮的角钢抱箍安装在靠进料门端的平撑上（抱箍中心离外轨道端短平撑外沿约500mm），然后由滑轮的左右两根外轨道安装在进料门两边的立柱上，装好外边自落门，保证外落门在两边外轨道运动，再用直径6mm钢丝绳固定在外落门的吊环上通过外轨道滑轮组，角铁抱箍滑轮夹住下压管的两边吊环，但务必保证在吊篮停到下面时外落门开启，由吊篮上下运动使外防护门自动升、关。10、安装卷扬机及穿钢丝绳：确定卷扬机和架体的合理位置安装好卷扬机，要求固定牢靠，然后开动卷扬机，拉出卷筒上钢丝绳，将其穿过地滑轮，然后在井架外侧将钢丝绳向上拉到天粱处，穿入2只天滑轮，从天梁中间一个滑轮旁把钢丝绳放下，到吊篮大粱上在穿过吊篮顶部滑轮，再将钢丝绳拉至天粱，并在天梁上固定，（至少要用两个以上钢丝夹头）禁止使用断丝、断股纲丝绳。11、 当架体安装高度小于30m时可安装缆风绳，须在15—18m处安装第一道，顶部安装第二道，每道4根钢丝绳，安装时缆风绳与地面夹角保证在350一400之间，每个接头处应有2个以上钢丝夹头。每根缆风绳须设置地锚及拖锚，地锚及拖锚可采用直径©48mm钢管，必须保证设置1根地锚及两根以上拖锚，打入深度不得小于1.7m,地锚及拖锚顶部应有缆风绳防滑措施，必须保证有足够的拉力，防止架体倾斜或倒塌。一切安装完毕后，校直升降机垂直度在千之一内，调整好缆风绳角度并且进行固定，再次检查所有螺栓是否紧固，一切正常后方可进行上下试运转。（注意：开机前必须先将吊篮顶部吊轮两边的M20螺栓松开，使防坠落装置处于工作状态，调节好卷扬机制动器。）12、 本工程安装高度20米，为预防台风期间抗台要求，加设安装附墙装置，第一道安装在6m高度处，在安装时采用墙体预埋或用M16mm膨胀螺栓紧固四只附墙座，与架体连接采用四只抱箍，紧固在四根立柱上的抱箍安装高度应与墙体上的附墙座高度位置基本一致。将四根©48钢管（二长二短）用扣件同附墙座和安装在立柱上的抱箍紧固牢靠。安装结束后，检查各扣件包括墙体预埋处是否有松动现象。调整好架体的垂直度，附墙架体项部的独立高度不大于6m,然后开动吊篮作上下试运行。再次检查所有螺栓是否紧固，一切正常后方可进行上下试运转。13、 按要求安装电器电脑操作箱、限位开关，楼层停靠及电视监控系统，保证升降机安全、方便使用。14、 吊篮断绳保护器调试：升降机调试应有操作熟练或有上岗证人员进行。首先，稍开动卷扬机，使钢丝绳处放松状态，检查吊篮顶部装置上的调节螺丝是否松开，观察刹车块是否能与棘轮卡住，使断绳保护装置进入工作状态。然后，开动卷扬机，使吊篮上升，到一定高度后关掉卷扬机，观察吊篮是否有下滑现象，如有，则校正卷扬机刹车螺钉。吊篮上、下三次，检查是否有磕碰、移位、变形，然后做一次断绳保护试验。15、 安全门联锁停靠装置调试过程：吊篮上升至一定位置，打开出料门，松开卷扬机刹车，看吊篮是否下滑，如无，则装置工作正常，如有，则放下吊篮，调整停靠刹车柄钢丝绳距离，重复上述动作，直至出料门打开时停靠装置锁住。再检查限位器，提升吊蓝，打开出料门，卷扬机不能启动，则装置工作正常，反之，则调整限位开关，使出料门打开时卷扬机不能启动工作。然后进行试运转，一切正常后方可投入使用。16、开口处的加强：每层出料平台都将拆除至少一根斜撑或平撑，这个位置称为开口处，开口处加强必须在停靠挡杆向上1800mm处再安装一组加强抱箍连接短平撑即可，防出架体扭曲变形现象的发生。四、验收施工升降机安装调试完毕后，需经有关部门及技术人员按规范试验提升机的各项性能调度合格后，方可正式投入使用。五、拆卸施工方案1、准备工作：准备好拆卸工具、卸具、绳具、存装零件的容器、箱等物品及运输工具，现场应做到道路畅通，并保证有一定的堆场和工作面积，在工作场地周围做好围护设旋，设人值班，防止无关人员进入。2、拆除过程：（1） 、升降机的拆卸过程基本与安装过程相反，先将吊篮放置升降机底部，松开天梁与钢丝绳连接处钢丝绳夹头，依次从上至下拆卸天梁及各类螺栓、立柱、平撑、斜撑、连接板。当需要拆哪一节附着架就拆哪一组，不可把所有附着架同时拆除，以防拆架体时晃动，造成意外。（2） 、拆掉最后两节时，就可将吊篮等移出，其步骤与安装相反。然后拆卸剩余的底盘。（3） 、拆卸时必需遵守安装时所有注意事项。（4） 、每项工程结束后，对卸下的立柱、平撑、斜撑、导轨、连接板、吊篮等应全面清洗，刷漆防锈，卷扬机要进行维修保养。（5） 、升降机和卷扬机及附墙等应由设备部门统一管理，不得分管。（6）、运输升降机各部件时，装车应垫平，捆绑要合理，以免磕碰损坏部件。3、拆除工作中的安全措施（1）、应本着“安全第一，预防为主”的思想，做好安全、文明生产。严格遵守施工现场六大纪律和各项规章制度，进入现场必须戴好安全帽，严禁酒后作业。2）、登高必须正确系好安全带，站人跳板使用前应严格检查，要有一定的刚度，铺设要平稳。、严禁高空抛物，不允许将拆除的零件向下丢抛，尤其是钢丝绳，应吊好麻绳后缓慢放下，防止绳尾甩开打人。、作业时应注意力集中，相关人员互相照应，拆除现场应当有一人统一指挥。作业区应设明显警示标志，严禁无关人员进入。、当风速超过10米/秒和下雨天一般不宜拆除作业。、拆除工作开始前，应召开安全、技术交底会议，做到人员职责明确。六、计算书格构式型钢井架在工程上主要用于垂直运输建筑材料和小型构件，井架立柱、缀条一般由厂家直接预制，施工现场必须严格按照厂商说明书安装。本计算书按照《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》(JGJ88-1992)、《建筑施工计算手册》(江正荣主编)、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)编制。一、荷载计算1•起吊物和吊盘重力(包括索具等)GG=K(Q+q)其中K——动力系数，K=1.00；Q—起吊物体重力，Q=10.000kN；q—吊盘(包括索具等)自重力，q=1.000kN；经过计算得到G=Kx(Q+q)=1.00x(10.000+1.000)=11.000kN。S=f0[K(Q+q)]其中f0——引出绳拉力计算系数，取1.02；经过计算得到S=f0x[Kx(Q+q)]=1.020x[1.00x(10.000+1.000)]=11.220kN；井架自重力1.5kN/m；井架的总自重Nq=1.5x20=30kN；缆风绳以上部分自重：Nq1=1.5x(20-12)=12kN；Nq2=1.5x(20-20)=0kN；4.风荷载为q=0.6kN/m；T=nql2/(8e)其中T——每根缆风绳自重力产生的张力(kN)；缆风绳的根数，取4根；q—缆风绳单位长度自重力，取0.008kN/m；l—每根缆风绳长度，由H(i)/cosG确定(m)；H—缆风绳所在位置的相对地面高度(m)；0——缆风绳与井架的夹角；w——缆风绳自重产生的挠度(m)，取w=l/300。经过计算得到由下到上各缆风绳的自重力分别为：H(1)=，T(1)=28.80kN；H(2)=，T(2)=48.00kN；、井架计算1、基本假定：为简化井架的计算，作如下一些基本假定(1)井架的节点近似地看作铰接；（2）吊装时，与起吊重物同一侧的缆风绳都看作不受力；（3）井架空间结构分解为平面结构进行计算。2、风荷载作用下井架的约束力计算缆风绳或附墙架对井架产生的水平力起到稳定井架的作用，在风荷载作用下，井架的计算简图如下：弯矩图（缆风绳）剪力图（缆风绳）各缆风绳由下到上的内力分别为：R（l）=6.62kN,M⑴=6.07kN・m；各缆风绳由下到上的内力分别为：R（2）=1.64kN,M（2）=0kN・m；Rmax=6.62kN；3、井架轴力计算各缆风绳或附墙架与型钢井架连接点截面的轴向力计算：经过计算得到由下到上各缆风绳或附墙架与井架接点处截面的轴向力分别为:第1道比=12m；N=G+Nq1+S+YT(l)+》R(l)ctge=ll+12+11.22+76.8+8.26xctg60o=115.79kN；第2道H2=20m；N2=G+Nq2+S+ET(2)+^R(2)ctgO=11+0+11.22+48+1.64xctg60o=71.17kN；(1)井架截面的力学特性：井架的截面尺寸为1.5x3m；主肢型钢采用4L50X3；一个主肢的截面力学参数为:z=13.4cm,I=I=7.18cm4,Ao=2.97cm2,i〔=11.37o xoyo 1cm；缀条型钢采用L25X3；井架的y-y轴截面总惯性矩：Iy=4[Iy0+A0(a/2-Z0)2]井架的x-x轴截面总惯性矩：Ix=4[Ix0+A0(b/2-Z0)2]井架的y‘寸轴和x，-x‘轴截面总惯性矩:Iy'=Ix'=Ixxcos245°+Iyxsin245°经过计算得到：Ixx(300/2-13.4)2)=221704.29cm4；Iy=4x(7.18+2.97x(150/2-13.4)2)=45108.09cm4；1「現=1公(221704.29+45108.09)=4；计算中取井架的惯性矩为其中的最小值45108.09cm4。井架的长细比计算：井架的长细比计算公式：九=H/[I/(4A0)]1/2其中H--井架的总高度，取20m；I--井架的截面最小惯性矩，取4；A0--一个主肢的截面面积，取4。经过计算得到九=32.46。换算长细比计算公式：九0=(M-40A/AJ1/2其中A--井架横截面的毛截面面积，取4x2.97cm2；A「-井架横截面所截垂直于x-x轴或y-y轴的毛截面面积，取2x2；经过计算得到九0=35。查表得申=0.92。井架的整体稳定性计算：井架在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：尸N/(gA)+PmxxM/[W]X(1呷xN/NJ)]其中N-轴心压力的计算值(kN)；A--井架横截面的毛截面面积，取11.88cm2；申-轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数，取申=0.92；Pmx--等效弯矩系数，取1.0；mxM--计算范围段最大偏心弯矩值(kN・m)；W1--弯矩作用平面内，较大受压纤维的毛截面抵抗矩，W1=I/(a/2)=45108.09/(150/2)=601.44cm3；NJ--欧拉临界力，NJ=n2EA/(l.lx九2)；N'ex=n2x2.06x105x11.88x1022)=2084340.92N；经过计算得到由上到下各缆风绳与井架接点处截面的强度分别为第1道比=12m,N]=115.79kN,M]=6.07kN・m；O=115.79xl03/(0.92xll.88xl02)+(1.0x6.07xl06)/[601.44xl03x(1—0.92x115.79x103/2084340.92)]=117N/mm2；第1道缆风绳处截面计算强度o=117N/mm2＜允许强度215N/mm2,满足要求！第2道H2=20m,N2=71.17kN,M2=0kN・m；O=71.17xl03/(0.92x11.88x102)+(1.0x0x106)/[601.44x103x(1—0.92x71.17x103/2084340.92)]=65N/mm2；第2道缆风绳处截面计算强度o=65N/mm2＜允许强度215N/mm2,满足要求！三、 缆风绳的计算缆风绳的最大拉力F=R /sinG=6.618/0.866=7.641kN;max缆风绳的容许拉力按照下式计算：[Fg]=aFg/Kgg其中[Fg]—缆风绳的容许拉力；OFg—缆风绳的钢丝破断拉力总和，计算中可以近似计»Fg2@为缆风绳直径；O Oa―缆风绳之间的荷载不均匀系数，对6x19、6x37、6x61,缆风绳分别可取0.85、0.82和0.8；K—缆风绳使用安全系数，根据《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》，k=5.5；由于缆风绳在架体四角有横向缀件的同一水平面上对称布置，计算中取：[Fg]=7.641kN，a=0.85，K=5.5,得到：gd=(2xKx[F]/a)=(2x5.5x7.641/0.85)=9.9mm；g缆风绳最小直径必须大于9.9mm才能满足要求！四、 井架基础验算1、 井架基础所承受的轴向力N计算N=G+叫+S+YT(i)+》R(i)ctge=11+30+11.22+19.2+8.26xctg60o=76.19kN；井架单肢型钢所传递的集中力为：F=N/4=19.047kN；2、 井架单肢型钢与基础的连接钢板计算由于混凝土抗压强度远没有钢材强，故单肢型钢与混凝土连接处需扩大型钢与混凝土的接触面积，用钢板预埋，同时预埋钢板必须有一定的厚度，以满足抗冲切要求。预埋钢板的面积A0计算如下：Ao=F/fc=19.°47xl°3/11.9°°=1600.593mm2；3、井架基础计算单肢型钢所需混凝土基础面积A计算如下：A=F/fa=19.047x103/(100.0x10-3)=190470.585mm2；1/2=436.429mm；井架单肢型钢混凝土基础计算简图相当于一个倒梯梁，其板底最大弯矩按下式计算：M=ql2/2式中：M--井架单肢型钢混凝土基础底板中性轴处的弯矩设计值；l-井架单肢型钢混凝土基础底板中性轴处至基底边缘的距离，取1=a/2=218.215mm；q--相应于荷载效应基本组合时的基础底面地基土单位面积净反力，取q=100.000x218.215x10-3=21.821kN/m；经过计算得M=0.5x21.821x(218.215x10-3)2=0.520kN・m；依据《混凝土结构设计规范》，板底配筋计算公式如下:As=M/(Ysh0fy)as=M/(a1fcbh02)Z=l-(1-2as)1/2Ys=1-Z/2式中，a1--当混凝土强度不超过C50时，取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取a1=1.00；fc--混凝土抗压强度设计值，查表得fc=11.900kN/m2；ho--承台的计算高度，ho=300-20=280mm。经过计算得：as=0.520x106/(1.000x11.900x436.429x2802)=0.001；£=1-(1-2x0.001)=0.001；Ys=1-0.001/2=0.999；As=0.520x106/(0.999x280x300)=6.189mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:436.429x300x0.15%=2。故取As=2。5、构造要求井架四个单肢型钢混凝土基础间配置通长筋,中间必须用相同等级的混凝土浇筑成整体混凝土底板。井架落地卸料平台计算书井架落地卸料平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)等编制。一、参数信息:基本参数立杆横距l,立杆步距h(m)：；b立杆纵距l,平台支架计算高度H(m):15.00；a平台底钢管间距离(mm)：；钢管类型(mm):048x3.2，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75；荷载参数脚手板自重(kN/m2；栏杆、挡脚板自重(kN/m2；施工人员及卸料荷载(kN/m2；安全网自重(kN/m2；地基参数地基土类型:砂土；地基承载力标准值；立杆基础底面面积(m2；地基承载力调整系数。

、板底支撑钢管计算:板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩W=5.08cm3；截面惯性矩I=4；F 'ii' 'ir ■>i' ■.r ■>1000板底支撑钢管计算简图荷载的计算：⑴脚手板自重(kN/m)：qX0.3=0.09kN/m；1施工人员及卸料荷载标准值(kN/m):Q=4X0.3=1.2kN/m；1强度验算:板底支撑钢管按简支梁计算。最大弯矩计算公式如下:荷载设计值：XqXQXX；11最大弯距MXX12=0.224kN.m；max支座力XX1=0.894kN；最大应力a=Mmax/W=0.224x106/(5.08x103)=43.996N/mm2；板底钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；板底钢管的计算应力43.996N/mm2小于板底钢管的抗弯设计强度205N/mm2满足要求！挠度验算:计算公式如下:均布恒载:q=q=0.09kN/m；1V=(5XX(1X103)4)/(384XX100000XX104)=0.047mm；板底支撑钢管的最大挠度为0.047mm小于钢管的最大容许挠度1000/150与10mm,满足要求！

三、纵向支撑钢管计算:纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P取板底支撑钢管传递力，P=0.894kN；0.0^40.0^40.894支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩M=0.805kN.m；max最大变形V=7.57mm；max最大支座力Q=2.682kN；max最大应力a=Mmax/w=0.805x106/5.08x103=158.396N/mm2；I11CIA纵向钢管的计算应力158.396N/mm2小于纵向钢管的抗弯强度设计值205N/mm2满足要求！纵向支撑钢管的最大挠度为7.57mm小于纵向支撑钢管的最大容许挠度1500/150与10mm,满足要求！四、 扣件抗滑移的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为,按照扣件抗滑承载力系数,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。RWRc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=2.682kN；R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、 支架立杆荷载标准值(轴力)计算:静荷载标准值包括以下内容：脚手架的结构自重(kN)：NX20=2.322kN；G1栏杆、挡脚板的自重(kN)：NX1X5/2=0.375kN；G2脚手板自重(kN)：NX1XX5/4=0.562kN；G3安全网自重(kN/m2):NX1X；G4经计算得到,静荷载标准值N=N+N+N+N=2.322+0.375+0.562+0.05=3.31kNGG1G2G3G4活荷载为施工人员及卸料荷载:施工人员及卸料荷载标准值：N二4X1X；Q因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式XX1.5=6.071kN；GQ六、立杆的稳定性验算:立杆的稳定性计算公式:其中N——立杆的轴心压力设计值(kN)：N=6.071kN；屮 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比入=l/i的值查表得到；oi 计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A 立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；O 钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f] 钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；l 计算长度(m)；0参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，由以下公式计算：l=kph0k 计算长度附加系数，取值为；p 计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表取最不利值；入=ph/i=1.8x1.8x103/15.8=205.063<210，长细比满足要求；立杆计算长度l=kph=1.155xl.8x1.8=3.742m；0入=l0/i=3742/15.8=236；由长细比入的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数呼0.131；钢管立杆受压应力计算值；a=6.071x103/(0.131x489)=94.778N/mm2；立杆钢管稳定性验算a=94.778N/mm2小于立杆钢管抗压强度设计值f]=205N/mm2，满足要求!七、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pWfg地基承载力设计值:f=fXk=170kpa；g gkc其中，地基承载力标准值：f二170kpa；gk脚手架地基承载力调整系数：k=1；c立杆基础底面的平均压力：p=N/A=24.29kpa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=6.07kN基础底面面积：A=0.25m2。p=24.29Wf=170kpa。地基承载力满足要求！g井架防护棚计算书编制依据：《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001。由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。计算书中规定防护棚开间方向为横向，进深方向为纵向，简图如下：一、参数信息:1、构造参数:立杆横距l(m):0.5；b立杆纵距l(m):0.5；a防护棚高度H(m)：5；上下防护层间距h(m)：0.6；1立杆步距h(m):1.5；斜撑与立杆连接点与地面的距离h(m):1.8；2斜撑与立杆连接点到下防护层的距离h(m):1；3水平钢管搭设方式：钢管沿纵向搭设；水平钢管间距a(m)：0.5；钢管类型(mm)：048x3.2；扣件连接方式：双扣件,取扣件抗滑移承载力系数:0.8；荷载参数:高空坠落物最大荷载标准值N(kN)：5；脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆及挡脚板自重(kN/m):0.15；地基参数:地基土类型:砂土；地基承载力标准值(kpa):170；立杆基础底面面积(m2；地基承载力调整系数:1。二、纵向水平支撑钢管计算:纵向钢管按照三跨连续梁计算，承受脚手板自重、坠落物冲击集中荷载。由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。截面几何参数如下：截面抵抗矩W=5.08cm3;截面惯性矩I=12.19cm4;~~~~~~n~~~~~~A~~~~~~jLl TL TL Z±「「「*41」」*纵向钢管计算简图1、荷载的计算：(1)脚手板自重(kN/m):X0.5=0.175kN/m；(2)高空坠落物最大荷载标准值(kN)：N=5kN；2.强度验算:纵向支撑钢管按三跨连续梁计算；最大弯矩计算公式如下:Af=0.03^2+0?2F/均布恒载：q=1.2X0.175 =0.21kN/m；冲击荷载：X5=7kN；最大弯距XX2X7X；最大应力a=M/W=0.704x106/(5.08x103)=138.622N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的计算应力138.622N/mm2小于钢管的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！三、横向支撑钢管计算:横向水平钢管按照承载能力极限状态设计，按照集中荷载作用下的简支梁计算；冲击荷载按最不利情况作用于跨中，上部钢管传递的恒载按等间距步置。冲击荷载:F=7kN；上部钢管传递恒载：XXX0.5=0.105kN；支撑钢管计算简图3.5 3.53.5 3.5支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩M=0.875kN.m；max最大应力a=Mmax/W=0.875x106/(5.08x103)=172.245N/mm2；支撑钢管的计算应力172.245N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2满足要求！四、 扣件抗滑移计算:水平钢管传递最大支座力X；按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为，扣件抗滑移按下式：RWRc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.8kN；水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R