芳构化装置操作规程8.18

PAGE第6页共353页有限公司2006年X月X日批准2006年X月X日实施有限公司****年**月**日批准****年**月**日实施有限公司管理文件芳构化装置操作规程（试行）文件编号版本/修改A/0第1页共X页目录TOC\o"1-2"\h\z\u1装置概况 61.1装置概述 61.2装置的作用 61.3设计原则及主要工艺设备技术特点 72主要工艺指标和技术经济指标 112.1主要原料及产品指标 112.2主要辅助材料 162.3公用工程 192.4综合能耗指标、能耗分析 273生产方案 293.1生产过程简述 293.2主要生产工艺控制指标 363.3生产控制分析 413.4工艺原则流程图 484、副产品的回收及利用 495、“三废”处理方案 505.1废气 505.2废液、废水 505.3废渣 515.4噪声 526、装置设备 536.1设备简述 536.2设备平面布置 547、岗位任务 557.1预处理单元任务 557.2重整单元任务 557.3再生单元任务 567.4PSA单元任务 578、岗位管辖范围 588.1预处理单元管辖范围 588.2重整单元管辖范围 588.3再生单元管辖范围 588.4甲醇制氢和PSA单元管辖范围 588.5公用工程单元管辖范围 589、开工方案 599.1开工前的准备与检查 599.2装置试压 639.3临氢系统氮气置换方案 649.4临氢系统氮气气密方案 709.5分馏系统油运及调整操作 719.6预加氢单元开工 759.7重整单元开工 769.8再生系统的开工 839.9PSA单元开工 9310、正常操作 9710.1预处理单元正常操作 9710.2重整单元正常操作 9910.3再生单元正常操作 10310.4PSA单元正常操作 11611停工 11911.1石脑油加氢单元停工 11911.2重整单元停工 12011.3再生单元停工 12311.4PSA单元停工 12911.5特殊设备的停工处理 13012异常现象及事故的判断、原因分析和处理方法 13112.1事故处理原则 13112.2紧急停工的前提 13112.3石脑油加氢单元 13112.4重整单元 13512.5再生单元 14312.6PSA单元 14713主要设备一览表及其主要设计参数 15213.1压缩机 15213.2风机 15213.3泵 15313.4反应器 15613.5容器 15713.6塔 16013.7加热炉 16113.8换热器 16213.9电加热器 16313.10水冷器 16413.11空冷器 16513.12过滤器 16513.13起重设备 16613.14其他设备 16713.15安全阀 16714仪表控制方案及主要仪表性能 17014.1主要仪表控制方案及性能 17014.2装置自动保护系统 18914.3DCS及ESD控制系统 19715DCS及ESD操作法 19915.1DCS的说明与操作 19915.2ESD操作说明 22016单体设备操作法 23816.1加热炉和余热锅炉操作法 23816.2通用机泵操作法 24716.3压缩机操作法 26116.4风机操作法 31717安全、环保、健康技术规定 33117.1进装置安全要求 33117.2设备安全技术规定 33217.3消防及有害气体的防护 33217.4防冻防凝实施细则 33917.5安全、环保注意事项（通则） 33917.6停工检修期间安全、环保注意事项 342附图 346原则流程图 346预加氢部分 346

编写：审核：工艺设备专业（会签）安全环保专业（会签）生产部综合管理部批准：

1装置概况1.1装置概述1.1.1装置规模公称规模：80×104t/a（以重整反应进料为准）催化剂再生规模：907kg/h(2000Ib/h)操作弹性：60%~110%年开工时数：8000小时C5+产品的RONC：RONC=1051.1.2装置组成装置由预处理部分、重整反应部分、催化剂再生部分、产物分离部分、甲醇制氢和PSA部分、公用工程部分及热工部分组成。其中重整反应、催化剂再生采用UOP公司专利技术（UOP公司仅提供专利许可），重整反应、催化剂再生及热工部分工程设计由中国石化工程建设公司（SEI）完成；甲醇制氢和PSA部分工程设计、施工、安装由上海胜帮石油化工技术有限公司完成；其它部分工程设计均由镇海石化工程有限责任公司完成。详见表1-1表1-1单元号单元名称负责设计单位31预处理32重整反应33催化剂再生部分34产物分离35甲醇制氢及PSA36公用工程37热工部分1.2装置的作用本装置以直馏石脑油和加氢焦化石脑油为原料，经过预处理除杂后生产精制石脑油，为重整反应提供合格的进料，然后经过重整反应，生产重整脱戊烷油、重整氢气等。另外重整装置还副产含硫燃料气、轻石脑油、液化石油气和C5产品。重整脱戊烷油富含苯、甲苯、二甲苯等芳烃，是芳烃抽提的理想原料，重整氢气可为加氢装置提供廉价的氢源，轻石脑油、液化石油气和C5作为产品出装置。1.2.1预处理单元预处理单元分两部分：预加氢反应部分和产物分馏部分预加氢的目的是除去重整原料中的有害杂质，以保护重整催化剂。重整原料中的砷、铅、铜等金属微量杂质，在加氢反应条件下，被催化剂吸附而除掉。而重整原料中的硫、氮、氧有机化合物，在预加氢反应条件下，反应后分别生成H2S、NH3和H2O而除掉。同时，原料中的烯烃被加氢饱和，使得预加氢生成油的质量能够符合重整进料要求。催化剂主要反应式如下：催化剂催化剂R-SH＋H2R-H＋H2S催化剂催化剂R-NH2＋H2R-H＋NH3催化剂催化剂R-OH＋H2R-H＋H2O催化剂烯烃RnH2n＋H2RnH2n＋2预加氢产物分馏部分的目的是在分馏塔中切取重整进料所需的馏分，以及脱除对重整催化剂有害的杂质及水分。石脑油分馏塔切取重整进料合适的馏份。1.2.1重整单元重整单元包括两部分：重整反应部分和产物分离部分。重整反应部分的作用是精制石脑油在重整反应器里经过一系列重整反应生成富含芳烃的高辛烷值汽油组分和氢气，同时副产液化气和C5组分。Pt重整反应器里发生的反应类型很多，有芳构化反应、加氢裂化反应、异构化反应、烷烃脱氢环化反应等，其中最主要的也是最有用的反应是芳构化反应，其主要反应式如下：PtPt环己烷苯＋3H2PtPt甲基环己烷甲苯＋3H2Pt二甲基环己烷二甲苯＋3H2芳烃和氢气主要芳构化反应的产物，而副产品液化气和C5主要是加氢裂化反应的结果。产物分离部分的作用是将重整反应产物分离成富含芳烃的脱戊烷油、C5、液化气以及纯度较高的氢气。1.2.3催化剂再生单元催化剂再生单元有两大功能：催化剂循环和催化剂再生。首先，来自第四重整反应器的待生催化剂循环至催化剂再生段。在催化剂再生段，待生催化剂通过四步再生：（1）烧焦；（2）氧氯化，分散催化剂金属并调节催化剂氯含量；（3）催化剂干燥；（4）还原，催化剂金属改变到还原态。最后，催化剂循环到第一重整反应器。经过再生后的催化剂能达到或接近新鲜催化剂的性能。催化剂再生的主要反应式如下：烧焦反应：焦炭＋O2CO2+H2O+热量Cl氯化调节反应担体-OH+HCl担体-Cl+H2OCl氧化更新反应金属+O2金属氧化物（分散）还原反应氧化态金属+H2还原态金属+H2O1.3设计原则及主要工艺设备技术特点1.3.1设计原则1）在设计中贯彻执行“三少”（占地少、人员少、投资少），“三高”（起点高、技术水平高、投资汇报率高）原则。2）采用先进、可靠、经济合理的工艺技术。3）加大设备国产化力度。为节省外汇，除引进少量的关键设备和仪表外，主要设备和材料均立足与国内。4）采用DCS集中控制来优化操作，提高产品收率和质量，以减少操作人员和提高装置的经济效益和运转可靠性。5）严格执行国家、地方以及上管部门制定的环保、消防和职业安全卫生标准、规范和规定。1.3.2工艺流程特点1.3.2.1石脑油加氢工艺特点石脑油加氢的目的是为重整部分制备合格的原料，其特点为：1）采用全馏分加氢工艺，选用国内研制开发的RS系列高空速重整原料预加氢催化剂。2）反应系统采用氢气循环流程，循环氢和补充氢增压分别由一台对称平衡型电动往复式压缩机的两缸来完成。补充氢为再接触部分已脱氯的氢气。3）由于原料中含硫、含氮较高，在反应系统中设有注洗涤水的设施；为保证再生后催化剂的活性及减少环境污染，催化剂采用器外再生工艺。4）分馏塔采用圆筒型重沸炉供热，并与圆筒型预加氢进料加热炉和重整脱戊烷塔重沸炉联合设置一套空气预热系统，在设计负荷下，热效率可达到85%以上。5）考虑到原料中氯含量波动较大，在预加氢反应器后串联一台高温脱氯罐。1.3.2.2重整工艺特点重整部分的目的是通过重整反应、再接触及稳定工艺过程，生产富含芳烃的高辛烷值汽油组分以及廉价氢气，其工艺特点为：1）采用UOP的超低压连续重整工艺，可达到高C5+液体产率、高的芳烃产率和氢气产率。催化剂选用国产“低积炭速率、高选择性”PS-Ⅵ催化剂。2）反应器采用四台重叠置式，物流为上进上出(中心管上流式)。3）低压产氢经过两段压缩和两段逆流再接触。在第二段再接触流程中设有氨制冷系统（包括氨压机及其辅助设备），采用蒸发式制冷工艺，使二段再接触物流降温至4℃进行再接触与分离，以进一步回收C3、C4馏分并得到较高纯度的氢气。4）脱戊烷塔顶气返回再接触罐，以提高液化石油气和氢气回收率。塔顶液化石油气经过脱氯处理后，作为产品送出装置。5）重整氢气送至下游用户前经过脱氯罐脱氯，以防止氯腐蚀和铵盐堵塞。6）设置重整进料注硫设施，以调节进料适宜的含硫量。7）混合进料换热器采用一台焊板式换热器，有利于深度换热，降低能耗，减少占地。8）反应加热炉采用“四合一”方型立式加热炉，炉管材质为Cr9Mo，采用U型低压降炉管和低NOx燃烧器。对流段设有3.5MPa蒸汽发生系统，全炉热效率可达90%以上。9）重整循环氢压缩机和重整氢增压机均采用采用1.0MPa凝气透平驱动的离心式压缩机，凝汽透平的冷却方式均为水冷。10）氨压机组内采用蒸发式冷凝冷却工艺。11）反应系统压力是关系到装置平稳操作、设备及人员安全的重要控制参数。本装置以反应系统压力（即反应产物分离器压力）为控制基准点分程控制，其中一路控制重整氢增压机一级出口返回一级入口调节阀，另一路控制反应部分放空阀。重整增压机两段出口罐与重整高分一起组成压力递推控制，即当富氢至系统部分后路不畅或反应系统压力高时，使压力从反应产物分离器顶压力自动控制的废氢排放阀排放至火炬系统，以保证装置正常运转；当增压机流量大于重整产氢时，将有部分氢由增压机出口返回增压机入口。1.3.2.3催化剂再生工艺及流程特点催化剂再生部分采用UOP第三代催化剂再生工艺CycleMax。这是直接为连续重整服务的重要设施。有了该工艺设施，才能确保超低压、高苛刻度的连续重整工艺的实施。催化剂再生部分由一套与反应部分密切相连又相对独立的设备组成。其作用之一是实现催化剂连续循环，之二是在催化剂循环的同时完成催化剂再生。来自第四重整反应器积炭的待生催化剂被提升至再生部分，依次进行催化剂的烧焦、氯化（补氯和金属的再分散）、干燥、冷却和还原（氧化态变为还原态），然后再进入重整第一反应器。催化剂的循环和再生是通过一套催化剂再生控制系统CRCS来控制的。“CycleMax”与第二代再生技术相比，其主要特点如下：1）再生器内部是两层约翰逊筛网结构，内层网为倒梯形，外层为圆桶形，其主要目的：一是在床层顶部烧焦受氧含量的限制，减少顶层高温、高水、低氧烧焦区的待生催化剂停留时间，有利于减少催化剂比表面的损失。二是低床层烧焦受氧气扩散的限制，加大该区催化剂停留时间，确保催化剂进入氯化区前烧焦完全。2）还原区由闭锁料斗改至重整第一反应器顶部，降低了再生系统的高度，还原区由原来的一段还原改为两段还原，并优化了工艺条件。在上部床层进行低温还原，脱除大量水分；在下部床层干燥条件下进行高温还原，防止高温、高水环境造成催化剂金属积聚失活。3）取消了氢气提纯系统，经再接触的重整氢可满足催化剂还原氢纯度的要求。4）取消氯化段电加热器，改为蒸汽套管用于加热氯化物，减少了投资。5）催化剂输送系统进行了改进，取消了提升器，由L阀组替代；提升管采用无直角弯头的特殊弯管，使催化剂的磨损减至最小。6）待生催化剂的提升气和淘析气由原来的氢气改为氮气，增设提升风机及除尘风机，进行氮气循环，系统安全性更有保障，并降低了对粉尘收集系统的要求，粉尘收集器由两套减为一套。7）分离料斗及再生器底部的氮气泡取消，在再生器与闭锁料斗之间增设一台隔离用的氮封罐，降低了安装高度。8）增设了一套催化剂加料系统，可以实现装置不停车添加催化剂。总之，UOP第三代连续再生工艺在流程、操作条件、设备、控制等方面进行了较大的改进，使催化剂再生更加充分和有效，同时也节省了投资，更便于操作和维修。1.3.2.4重整油分馏工艺及流程特点重整油分馏的目的是将富含芳烃的重整汽油依次分割为C3C4、C5、C6+组分。其中C5组份用于调和高辛烷值汽油；C6+组分送至芳烃抽提装置抽取苯、甲苯和混合二甲苯。该部分采用脱戊烷塔和稳定塔双塔流程，其中脱戊烷塔用重沸炉供热，稳定塔塔底油与脱戊烷塔塔底出料换热。1.3.2.5PSA工艺及流程特点1）装置采用上海胜邦公司的10-3-4/V真空变压吸附工艺技术。2）流程简单、运行可靠。3）在传统流程的基础上增设了顺放气缓冲罐，可在实现连续四次均压的同时实现精确的冲洗再生流量控制，并且解决了传统冲洗过程中的二次污染问题，改善了吸附剂的再生效果。4）流程均压次数多，氢气回收率更高，并且减小了逆放噪音。5）流程采用两级缓冲调节系统，解吸气的热值、压力和流量更稳定，有利于解吸气的再增压系统的稳定。6）本装置使用先进的VPSA专用软件，在某个吸附塔出现故障时，可自动无扰动地将故障塔切除，转入9塔、8塔、7塔、6塔和5塔操作。在切换到5塔操作时，可分成两个系列独立任意检修。因而大大地提高了装置运行的可靠性。7）选用专利商提供的专利产品──液压三偏心全金属密封扭矩关闭型蝶阀。具有体积小、重量轻、动作快(小于1秒)、密封性能好(ANSI六级)、寿命长（大于100万次)、开关速度独立可调（～30秒）以及关闭缓冲功能和阀位显示可靠的优点，保证了装置长期运行的可靠性。8）采用专利商开发的专用重整气PSA氢提纯的吸附剂，吸附剂动态吸附量大、脱除杂质精度高，可更有效地保证产品质量和氢的回收率。9）采用液压程序控制系统，具有操作稳定性高、刚性好、运行平稳，动作安全可靠，使用寿命长的特点，其阀门开启速度调节功能可控制均压速度，减少气流对吸附剂的冲刷，大大延长吸附剂的使用寿命，降低装置噪音。10）控制软件包可自动实现吸附时间的优化和吸附压力自适应调节，保证产品的合格率和收率最高。11）本装置的吸附剂采用密相装填技术，可进一步减小床层死空间，提高氢气回收率。12）装置采用先进的DCS集散控制系统和ESD紧急停车联锁系统。13）解吸气压缩机采用气量无级调节，可增加装置生产的灵活性，进一步减低装置生产能耗。

2主要工艺指标和技术经济指标2.1主要原料及产品指标2.1.1主要原料2.1.1.1石脑油加氢原料原料来源：罐区泵送入装置，进装置温度：40℃，进装置压力：0.5MPa(G)，进装置相态：液相，进装置方式：管道输送进装置。表2-1-1-1预加氢原料性质表原料加氢焦化石脑油外购石脑油混合原料密度（20oC），g/cm30.7210.7450.729总硫，ug/g＜5735248总氮，ug/g＜212.15.4溴价，gBr/100g＜1／／馏程（ASTMD-86），oC初馏点71384110%99728730%11110550%12311312070%13713490%154143149终馏点1721551702.1.1.2开车工况使用甲醇裂解制氢气。表2-1-1-2甲醇指标（采用工艺一级品，GB338-92）温度范围℃64~65.5沸程(包括64.6±0.1℃)℃≤1.0高锰酸钾试验,Min≥30项目指标水溶液试验澄清水份含量,%0.15酸度(以CHOOH计)%≤0.003或碱度(以NH3计)%≤0.0008羰基化合物含量(以CH2O计)%≤0.005蒸发残渣含量%≤0.0032.1.1.3正常工况下本制氢装置的原料气来自加氢装置的低分气管网，其组成为：表2-1-1-3低分气组成组分H2H2SC10C20C30含量（V%）51.15780.001231.48086.61264.8698组分iC40nC40C5+H2OMDEA含量（V%）1.75510.5562.32981.23590.0006压力： 1.4MPa(G)温度： ≤40℃流量： ～4300Nm3/h2.1.1.4重整开工用氢气表2-1-1-4重整开工用氢气质量要求表质量要求重整氢H2>75v%CO<5ppmCO2<5ppmCl<50ppmH2O<50ppmN2<500ppmO2<5ppm总S<5ppm2.1.2主要产品2.1.2.1精制石脑油表2-1-2-1精制石脑油性质表运转时间初期末期密度（20oC），g/cm30.74420.7458S，ug/g＜0.5＜0.5N，ug/g＜0.5＜0.5馏程（ASTMD-86），oC初馏点757510%969730%11111250%12312470%13813990%156156终馏点1701712.1.2.2轻石脑油表2-1-2-2轻石脑油性质表运转时间初期末期密度（20oC），g/cm30.65750.6645S，ug/g＜0.1＜0.1N，ug/g＜0.1＜0.1馏程（ASTMD-86），oC初馏点10%272830%333350%383870%454590%5151终馏点65652.1.2.3液化石油气LPG表2-1-2-3液化石油气LPG性质表组成mol%H2S≤C24.55C322.46iC422.49nC446.99≤C53其他0.5小计1002.1.2.4重整氢气表2-1-2-4重整氢气性质表组成Mo1%H291.98C12.42C22.24C32.21iC40.48nC40.42iC50.10nC50.03C60.12小计1002.1.2.5重整脱戊烷油表2-1-2-5重整脱戊烷油性质表组成Mo1%iC50.6nC50.83nC62.48benz7.88Tolue-0120.62Ethyl-012.48Ipbz0.49NPBZ1.67O-XYL-027.63M-XYL-029.83P-XYL-025.80C3-Benz23.59其他16.1小计1002.1.2.6C5产品表2-1-2-6C5产品性质表组成Mo1%iC40.19nC42.81iC565.37nC530.70C60.93小计1002.1.2.7PSA产品气表2-1-2-7PSA产品气性质表工况正常工况开车工况氢气产量：≥3000Nm3/h≥1000Nm3/h氢气产量调节范围30～120%氢气压力：≥1.35MPa(G)氢气温度：≤45℃氢气纯度：≥99%(mol%)≥99%(mol%)氢气回收率：≥90%设计操作时数全年连续操作副产物压力≥0.03MPa(G)温度常温流量～1300Nm3/h～600Nm3/h2.1.3物料平衡2.1.3.1预加氢部分表2-1-3-1预加氢部分物料平衡表序号物料名称收率数据备注Wt％Kg/h104t/a进料1直馏石脑油97.7210650085.2自装置外来2补充氢气0.262800.224自重整部分来3除盐水2.0222001.76自装置外来合计10010898087.184出料1含硫燃料气0.313370.2696至脱硫装置2轻石脑油5.9264435.1544出装置3精制石脑油91.8410000080至重整部分4含硫污水1.9322001.76至酸性水处理装置合计10010898087.1842.1.3.2重整部分表2-1-3-2重整部分物料平衡表序号物料名称收率数据备注Wt％Kg/h104t/a进料1精制石脑油99.5210000080.00自预加氢部分来2闭锁料斗气0.48594+207+560.48自再生部分来合计100.00125594100.48出料1重整氢气94876.13至加氢装置4增压气10100.46至再生部分5液化石油气24512.39出装置6C524601.96出装置7重整汽油8559868.48出装置合计100.0010084681.12.1.3.3总物料平衡表2-1-3-3装置物料平衡表序号物料名称收率数据备注Wt％Kg/h104t/a进料直馏石脑油97.9810650085.2自装置外来除盐水2.0222001.76自装置外来合计100.0010870086.96出料含硫燃料气0.313370.27至脱硫装置重整氢气7.007657(9487)6.13至加氢装置液化石油气2.7324512.39出装置C52.2424601.96出装置轻石脑油5.8864435.15出装置重整汽油78.248559868.48出装置含硫污水1.9222001.68至酸性水处理装置合计100.0010677687.522.2主要辅助材料主要辅助材料消耗如下表表2-1连续重整装置辅助材料消耗表序号名称型号或规格年用量t(最大)一次装入量t(最大)预期寿命备注1石脑油加氢催化剂RS-3022.645年装入R31012连续重整催化剂PS-Ⅵ76.75年反应及再生系统3预加氢脱氯剂WGL-A40.01年装入V31054重整氢脱氯剂ET-340.01年装入V3403AB5液化石油气脱氯剂T4065.01年装入V34066碱液30%NaOH放空气洗涤塔71,1,1－四氯乙烯99.9w%5.0重整、再生注氯8二甲基二硫99.9w%0.5重整注硫9液氨99.9w%12氨压机用10缓蚀剂2.5石脑油分馏塔顶11石墨拉西环4.373年装入放空气洗涤塔12磷酸三钠0.513惰性瓷球ø3mm13.514惰性瓷球ø6mm10.015惰性瓷球ø19mm43.0表2-2PSA-H2单元辅助材料消耗表序号名称型号或规格形状一次装入量t(m3)预期寿命(年)装填位置1催化剂QMN-01柱状(2.6)2.0反应器2活性氧化铝SP-30ALφ3～5球状215预处理塔和吸附塔底部3专用活性炭SP-15Bφ1.5～2柱状1915吸附塔中部4分子筛SP5A-98Hφ2～3球状1015吸附塔顶部各辅助材料性质要求介绍如下：2.2.1催化剂表2-2-1催化剂性质表项目石脑油加氢催化剂重整反应催化剂型号RS-30PS-VI组成，w%Nio≮2.0Pt0.28WO3≮21.0Sn0.31CoO≮0.15Cl1.10Si，ppm79Fe，ppm.98Na，ppm3担体Al2O3Al2O3粒度三叶草φ1.4小球φ1.4～2.0强度，N≮16.052堆积密度，kg/m3880560孔容积，mL/g≮0.270.71比表面积，m2/g≮140193磨损率，m%1.22.2.2脱氯剂表2-2-2脱氯剂性质表项目预加氢高温脱脱氯剂液化石油气脱氯剂重整氢气脱氯剂型号WGL-AT406ET-3外观黑色条状灰白色条状规格，mmφ3×3～8φ4×4～15mm堆密度，kg/m3700～800700～850磨耗<3%≤4%侧压强度，N/cm>50≥50穿透氯容，Clg/100g>18≥252.2.3PSA吸附剂表2-2-3PSA吸附剂性质表序号名称规格用途1HXSI-01吸附剂3-5白色球状吸附H2O、C5+2HXBC-15D专用活性炭1.5-2黑色柱状吸附C1～C53HX5A-98H分子筛2-3白色球状吸附CH44瓷球15白色球状保护吸附剂、减少床层死空间5TL-01Φ3～5原料气脱水2.2.4惰性瓷球表2-2-4惰性瓷球规格表规格φ3φ6φ19压碎强度，N≥13.6≥45.4≥1362.2.5放空气洗涤塔填料型号：WZL-IS石墨拉西环，规格：φ19mm×19mm×3mm。2.2.6化学药剂2.2.6.1二甲基二硫表2-2-6-1二甲基二硫性质表相对密度，d4201.0625沸点，℃109.7熔点，℃-84.72折光率，ηD201.5259分子量94.20纯度等级化学级闪点（开口），℃24性状无色或微黄色，遇明火或高热易燃，有毒2.2.6.2缓蚀剂：Unicorc表2-2-6-2Unicorc性质表相对密度，0.86沸点，℃149闪点，℃＞542.2.6.3四氯乙烯表2-2-6-3四氯乙烯性质表纯度，%≥99.9比重1.617～1.621馏程范围（760mmHg）120.6～121.6℃H2O，mg/kg≤30wppmO2+N2，mg/kg≤20wppmCl，mg/kg≤1wppm添加剂，mg/kg≤10wppm2.2.6.430%碱液30%（m/m）NaOH水溶液。2.3公用工程2.3.1公用工程条件表2-3-1公用工程供应指标项目单位指标循环水压力MPa≮0.32温度℃≯32除盐水压力MPa≮0.40新鲜水压力MPa0.25~0.3消防水压力MPa0.8~1.3电电压V10000电压V380电压V220蒸汽中压蒸汽压力MPa3.2～3.7温度℃400～4501.0MPa蒸汽压力MPa0.9～1.17温度℃250～290氮气高压氮气压力MPa3.0±1.00.80MPa氮气压力MPa0.80±0.1工业风压力MPa≮0.40仪表风压力MPa≮0.40燃料气压力MPa0.6温度℃40表2-3-1氮气质量要求表质量要求石脑油加氢重整再生N2>99.5v%>99.7v%>99.5v%CO<20ppm<20ppm<20ppmCO2<20ppm<20ppm<20ppm其它碳化物<5ppm<5ppm<5ppmCL<1ppm<20ppm<1ppmH2O<5ppm<5ppm<5ppmH2<20ppm<20ppm<20ppmO2<10ppm<10ppm<20ppm表2-3-3燃料气组成表H213.39C157.68C224.61C32.59C40.42C50.38小计100.00温度℃40压力MPa0.62.3.2公用工程消耗指标2.3.2.1水用量表2-3-2-1连续重整装置水用量消耗序号使用地点或用途给水（t/h）排水（t/h）备注新鲜水循环冷水除盐水海水循环热水含油污水含硫污水海水2WC3102AB2020连续3WC3103(240)(240)间断E33034WC3401AB120120连续5WC3402AB100100连续7WC34046060连续8WC340544连续WC3406AB9C3101A/B4242连续10C32013590035900连续11C3202603200603200连续12C3401AB2连续13V3101开工用水(70)连续/间断14P3201开工用水(80)间断15预加氢注水2.2连续16V3103排水2.1连续17采样冷却器(1.0)(1.0)间断18泵冷却水1515连续19压缩机厂房(1.0)(1.0)间断20软管站(2.0)(2.0)间断21生活用水(3.0)(3.0)间断22在线仪表(1.0)(1.0)间断23AC3201A~E6.0连续24V31060.4连续合计正常/最大958/11508.2/4100955.5/11472.2/4100连续间断(158)(240)(240)(8)间断2.3.2.2电用量表2-3-2-2连续重整装置电用量序号使用地点电压V设备数量电机功率KW年工作时数备注操作备用操作备用1P3101AB10KV112502508000连续2P31023801118000连续3P3103AB10KV112202208000连续4P3104AB3801130308000连续5P3201AB380111101108000连续6P32093801（0.55）间断7P32103801（0.55）间断8P32113801（0.55）间断9P3212A/B380110.550.558000连续10P3301A/B3801122228000连续11P3302A/B380110.550.558000连续12P3303A/B380110.750.758000连续13P3304A/B380112.22.28000连续14P3401AB3801190908000连续15P3402AB10KV111601608000连续16P3403AB3801118.518.58000连续17P3404AB3801115158000连续18P36013801(7.5)间断19P36023801(7.5)间断20P36033801(7.5)间断21P360438010.558000连续22P3701A/B3801175758000连续23P3702A/B380111321328000连续24P3703A/B3801122228000连续25加药泵38011间断26AC3101A~F380630×68000连续27AC3102A~B380222×28000连续28AC3201A~E380518.5×108000连续29空冷用管道泵380557.5×58000连续30AC3401A~B380222×28000连续31AC3402A~B380222×28000连续32AC3403A~B380222×28000连续33C3101A/B主电机10KV114504508000连续34C3101A/B油泵电机38011338000连续35C3101A/B注油器电机380110.750.758000连续36C3101A/B水泵电机3801111118000连续37C3101A/B加热器22011（3.8）间断38C3201润滑油泵电机3801122228000连续39C3201热井凝结水泵3801111118000连续40C3202润滑油泵电机3801137378000连续41C3202热井凝结水泵3801122228000连续42C3202盘车电机3801（0.55）间断43加油设施电机3801（2.2）间断44C3401主电机10KV2250×28000连续45C3401润滑油泵电机38023×28000连续46C3401水泵电机38024×28000连续47C3401风扇电机380215×28000连续48C3401油分离加热器3802（2.2）间断49C3401空间加热器2202（0.8）间断50C3301380131/1338000连续51C33023801558000连续52C330338017.58000连续53C3304主电机3801158000连续54C3304辅油泵3801（1.35）间断55K31013801758000连续56K31023801558000连续57加热炉吹灰器及控制柜3801（6）间断58H330138012998000连续59H33023801998000连续60H330338014648000连续61H330438011158000连续62反应框架电动葫芦3801（7.5）间断63起重机电机20/5t3801（30）间断64起重机电机2t3801（5×4）间断65照明220(65)间断66仪表380608000连续67采暖380(65)间断68电动阀380(100)间断合计10KV158010808000连续3802636.85625.38000连续380228.95间断22069.6间断2.3.2.3蒸汽用量表2-3-2-3连续重整装置蒸汽用量序号使用地点蒸汽用量t/h凝结水t/h备注1.0MP250℃3.5MP410℃1.0MP179℃0.65MP常温1C3201汽轮机12.8-12.8连续2C3201抽汽器0.12连续3C3201邮箱加热器（0.04）间断4C3202汽轮机39-39连续5C3202抽汽器0.2连续6C3202邮箱加热器（0.08）间断7C3101水站加热器间断8J3201间断9E33020.19连续10再生注氯加热器连续11V3606间断12塔吹扫间断13烘炉间断14炉膛灭火间断15消防间断16雾化蒸汽间断17伴热（2）（-2）间断18软管站间断19产汽系统-23/(32)连续合计正常47.347.3最大（49.3）（-2）2.3.2.4压缩空气用量表2-3-2-4连续重整装置压缩空气用量序号使用地点及用途用量Nm3/min备注非净化净化风正常最大正常最大1空气干燥器DR330112.85连续2仪表用风连续34软管站间断合计（40）间断21.05连续2.3.2.5氮气用量表2-3-2-5连续重整装置氮气用量序号使用地点及用途用量Nm3/h压力Mpa（G）备注1石脑油加氢部分（1200）开工一次用量2C3401氨冷系统（500）1.8开工一次用量3容器氮封（60）0.85间断4压缩机氮封1500.85连续5C3201干气密封（40）0.85间断6C3202干气密封（220）1.8间断7再生单元720.85连续8再生单元(972)0.85间断小计2220.85连续(2992)间断2.3.2.6燃料用量表2-3-2-6连续重整装置燃料气用量序号使用地点热负荷MW燃料气耗量kg/h燃料油耗量kg/h备注1F31016.79788连续2F310210.181182852连续3F34018.6321002722连续F32019.041050连续F320213.641584连续F32038.48984连续F32048929连续合计64.76275191574连续燃料气低热值按31MJ/kg算，燃料油低热值取43.0MJ/Kg2.3.2.7PSA装置公用工程消耗量表2-3-2-7PSA-H2单元公用工程需要量一览表序号名称规格使用情况单位消耗量(每小时)备注1电380V连续KW·h150真空泵及机泵220V连续KW·h10仪表、照明用2循环水0.3～0.4MPa连续T/h50真空泵及冷却器3生活水0.3～0.4MPa间断T/h1.04工艺水连续T/h0.355仪表风0.4～0.6Mpa连续Nm3/h120仪表及程控阀用6过热蒸汽3.5MPa连续T/h32.5导热油加热器用7氮气≥0.4MPa间断Nm3/次500开车置换用8压缩空气≥0.4MPa间断500装置吹扫用9导热油连续m3/h100循环量消耗定额以每生产1000Nm3氢气(以氢含量99%)计；年生产时以全年连续生产计；电的最大用量按设备装机功率计算。2.4综合能耗指标、能耗分析装置能耗指标（能耗计算方法按SH/T3110-2001规定）表2-4-1连续重整装置能耗表项目消耗量燃料低热值或能耗指标总能耗×104MJ/a单位能耗MJ/t不含重整油分馏部分单位耗量小时耗量年耗量单位数量单位数量单位数量单位数量燃料气kg/t67.52kg/h10127.76104kg8102.21MJ/kg41.868339223.32826.862826.86电kWh/t38.02kW5703.146104kWh4562.52MJ/kWh11.8454020.2450.17426.833.5MPa蒸汽t/t0.22t/h32.90104t26.32MJ/t368496962.9808.02163.081.0MPa蒸汽t/t0.164t/h24.63104t19.70MJ/t318262698.1522.48410.05汽轮机凝结水t/t-0.364t/h-54.64104t-43.71MJ/t152.8-6679.2-55.66-55.66新鲜水t/t0.043t/h6.40104t5.12MJ/t7.1236.50.300.30除氧水t/t-0.213t/h-31.99104t-25.59MJ/t385.19-9857.8-82.15-82.15除盐水t/t0.269t/h40.31104t32.25MJ/t96.33105.525.8825.88循环水t/t2.03t/h305.16104t244.13MJ/t4.191022.98.528.52净化压缩空气Nm3/t8.27Nm3/h1240.80104Nm3992.64MJ/Nm31.591578.313.1512.62氮气Nm3/t2.76Nm3/h414.00104Nm3331.2MJ/Nm36.282079.917.3316.75脱己烷油160℃t/t-0.67t/h-101.07104t-80.86MJ/t208.04-16821.3-140.180.00合计527369.44394.743753.09工程单位（×104kcal/t）105.189.8注：燃料气是按低发热值为41.868MJ/kg折算的；单位耗量和单位能耗均以重整进料150t/h为基准计算。第48页共353页邦化学有限公司2006年X月X日批准2006年X月X日实施中国石化镇海炼油化工股份有限公司管理体系**********装置工艺技术规程文件编号SHZH-T4.AA.BB.CCC.DDDD版本/修改A/0第1页共页中国石化镇海炼油化工股份有限公司****年**月**日批准****年**月**日实施3生产方案3.1生产过程简述3.1.1石脑油加氢单元由装置外罐区来的焦化加氢石脑油进入进料缓冲罐（V3101），在流量控制下经预加氢进料泵（P3101A/B）升压后，先经预加氢进料预热器（E3103）与石脑油分馏塔顶介质换热，然后与循环氢混合，经预加氢混合进料换热器（E3101A~F）壳程与预加氢反应产物换热，再经预加氢进料加热炉（F3101）加热升温至反应温度后进入预加氢反应器（R3101）。在预加氢反应器中，原料油在催化剂和氢气的作用下进行加氢精制反应，脱除原料中的有机硫、氮化合物和金属杂质等。反应产物经预加氢高温脱氯罐（V3105）脱除HCL后，再经E3101A~F管程和进料换热后与来自预加氢注水泵（P3102）的除盐水混合以洗涤产物中的铵盐，然后与补充氢混合后经预加氢产物空冷器(AC3101A~F)冷凝冷却至40℃后进入预加氢产物分离器（V3103）。来自重整部分的补充氢经过补充氢压缩机入口分液罐（V3107）进入补充氢压缩机升压后，在反应产物空冷器（AC3101A~F）前与反应产物混合。反应产物在（V3103）中进行气液分离，氢气从顶部引出至循环氢压缩机入口分液罐（V3104）除去携带的液体，然后从V3104顶部经保温伴热管道进入循环氢压缩机（C3101A/B）升压后循环至反应系统。液体产物从V3103底部抽出，在液位控制下经分馏塔进料/塔底换热器（E3102AB）壳程，与石脑油分馏塔底物流换热后进入石脑油分馏塔塔（T3101）。石脑油分馏塔顶的轻组分、硫化氢和微量水先经预加氢进料预热器（E3103）与预加氢进料换热后，再依次经石脑油分馏塔顶空冷器（AC3102AB）和石脑油分馏塔顶水冷器（WC3102AB）冷凝冷却至40℃后进入石脑油分馏塔回流罐（V3106）。含硫化氢的气体在压力控制下送出装置；液相从罐底抽出，经石脑油分馏塔回流泵（P3104A/B）升压后一部分在流量控制下返回塔顶，其余部分在回流罐液位和流量的串级控制下送至加氢装置。石脑油分馏塔底的精制石脑油大部分经石脑油分馏塔重沸炉泵（P3103A/B）升压在流量控制下进入石脑油分馏塔重沸炉（F3102）加热至50％汽化后返回塔底作热源，其余部分经E3102AB管程换热后作为重整进料。预加氢产物分离器V3103分水包中的含硫污水经界位控制阀和石脑油分馏塔回流罐V3106分水包中的经界位控制阀来的含硫污水一起送往装置外的污水汽提装置。为防止石脑油分馏塔顶的硫化氢腐蚀，设有一套注缓蚀剂系统。桶装的缓蚀剂经缓蚀剂抽桶泵（P3605）抽入缓蚀剂罐（V3604），经注缓蚀剂泵（P3604）升压后注入石脑油分馏塔顶管线。3.1.2重整单元来自分馏塔进料/塔底换热器E3102AB管程的精制石脑油在石脑油分馏塔底液位和流量串级控制下进入焊接板式混合进料换热器（E3201），与来自重整循环氢压缩机（C3201）的氢气混合并与重整反应产物换热后，进入重整进料加热炉（F3201）继续加热至重整反应所需温度后进入第一重整反应器（R3201），物流经反应器内的扇形筒径向通过连续向下移动的重整催化剂，在临氢条件下进行重整反应，由于吸热反应使温度降低了的反应产物经反应器内上流式中心管流出进入第一中间加热炉（F3202）升温至反应温度后，继续进入第二重整反应器（R3202），物流以与R3201相同的过程在R3202中继续进行重整反应，反应产物以与上述相同的过程顺次进入第二中间加热炉（F3203）、第三重整反应器(R3203)和第三中间加热炉(F3204)、第四重整反应器（R3204）进行加热和反应，最终反应产物从R3204流出后大部分进入混合进料换热器E3201与进料换热，少部分经反应器置换气换热器（E3202ABC）管程与进入反应器底部催化剂收集器前的置换气（C3201出口来）换热，经E3201、E3202换热后的反应产物合并进入重整产物空冷器（AC3201A~E）冷凝冷却，然后在顶部装有隔板的反应产物分离器（V3201）中进行气液分离，一部分氢气由隔板一侧引出经过C3201升压返回重整反应系统循环，另一部分在隔板另一侧引出并与来自催化剂再生部分的还原气混合后进入重整氢增压机（V3202），经过重整氢增压机C3202的一段压缩，进入一段再接触空冷器（AC3401AB），再与来自脱戊烷塔和稳定塔回流罐的气体及二段再接触罐（V3402）的经过再接触预冷器（E3401AB）换热的低温液相物流混合后经一段再接触水冷器（WC3401AB）冷却进入一段再接触罐（V3401）进行气液分离，分离后气体进入C3202的二段压缩，经二段再接触空冷器（AC3402AB），再与来自V3201经反应产物分离器泵（P3201A/B）升压的重整反应液体产品混合，经二段再接触水冷器（WC3402AB）冷却后，一部分与来自二段再接触罐V3402的低温液相物流在再接触预冷器E3401AB换热，另一部分与来自二段再接触罐V3402顶的富氢气体在富氢换热器（E3406）换热后，两部分混合进入再接触制冷器（E3402）冷却至4℃，在二段再接触罐V3402中进行气液分离。经过再接触，V3402顶得到较高纯度的氢气，一部分去催化剂再生部分作增压气，大部分经过下游可切换的重整氢脱氯罐（V3403A/B）脱除氯化氢后送给下游用户，其中少部分作石脑油加氢的补充氢，大部分送出装置。V3402液体物流靠自压通过液位控制与重整氢增压机C3202一段压缩出口的氢气混合后进入一段再接触罐V3401。V3401底液体经一段再接触泵（P3401A/B）升压后，在液位控制下，经脱戊烷塔进料/塔底换热器（E3403AB）壳程与脱戊烷塔底物料换热后进入脱戊烷塔（T3401）。轻组分C5-从塔顶馏出，经脱戊烷塔顶空冷器（AC3403AB）冷凝冷却至40℃并在脱戊烷塔回流罐（V3404）中进行气液分离，气体至一段再接触空冷器AC3401AB出口与二段再接触罐V3402的低温液相物流混合后进行两段的再接触以回收其中的液态烃；液相经脱戊烷塔回流泵（P3403A/B）升压后，一部分在流量控制下打回流，一部分在回流罐液位和去稳定塔进料/塔底换热器（E3404）流量串级控制下进入稳定塔（T3402）；脱戊烷塔底物流大部分经脱戊烷塔重沸炉泵（P3402A/B）升压后进入脱戊烷塔重沸炉（F3401）加热至50%汽化后返回塔底供热，其余部分依次经稳定塔重沸器（E3405）管程与稳定塔底物流换热、脱戊烷塔进料/塔底换热器（E3403AB）管程与脱戊烷塔进料换热及脱戊烷油水冷器（WC3406AB）壳程进一步冷却后送入芳烃抽提装置。脱戊烷塔回流罐V3404中部分液相经稳定塔进料/塔底换热器E3404管程与稳定塔底物料换热后进入稳定塔（T3402）。轻组分（主要为C4组份）从塔顶馏出，经稳定塔顶水冷器（WC3404）冷凝冷却至40℃并在稳定塔回流罐（V3405）中进行气液分离，气体至一段再接触空冷器AC3401AB出口与二段再接触罐V3402的低温液相物流混合后进行两段的再接触以回收其中的液态烃；液相经稳定塔回流泵（P3404A/B）升压后，一部分在流量控制下打回流，一部分在回流罐液位和出装置流量串级控制下经液态烃脱氯罐（V3406）脱氯后送出装置；稳定塔底物流大部分经稳定塔重沸器E3405壳程与脱戊烷塔底物流换热后返回塔底供热，其余部分自压经稳定塔进料/塔底换热器E3404壳程与稳定塔进料换热及C5水冷器（WC3405）进一步冷却后，在稳定塔底液位和出装置流量串级控制下送出装置。在重整反应系统中设有重整开工注氯泵（P3211）、重整注硫泵（P3212A/B）和当催化剂再生部分停工期间的注氯泵（P3209）、注水泵（P3210）。再生部分用的四氯乙烯由设置在再生部分的注氯罐（V3312）提供。为回收重整加热炉F3201~F3204的烟气余热和提高加热炉热效率，在四合一炉对流段设一套蒸汽发生系统，产生的3.5MPa并入蒸气管网。3.2.3催化剂再生单元重整催化剂依靠重力依次从R3201、R3202、R3203、R3204四个反应器流至反应器底部的催化剂收集器。在收集器内，来自反应器置换气换热器（E3202ABC）的循环氢将催化剂所携带的烃类置换出来，然后催化剂向下流至“L”阀组。自提升风机（C3304）来的提升氮气将待生催化剂提升至再生器（R3301）顶部的分离料斗（V3303）。在分离料斗中，来自除尘风机（C3303）的氮气（即淘析气）将催化剂中的少量粉尘从分离料斗顶部吹出，送至粉尘收集器（S3302）中。从粉尘收集器出来的淘析气一部分由除尘风机C3303升压后循环使用，另一部分由提升风机C3304升压后循环回“L”阀组作为提升氮气。粉尘收集器收集的催化剂粉尘通过收集器下部的粉尘收集罐（V3304）收集后定期装桶回收。分离料斗中的待生催化剂依靠重力作用从分离料斗进入再生器（R3301）顶部。在再生器内自上而下依次经过预热区、烧焦区、再加热区、氯氧化区、干燥区、冷却区进行再生。从再生器顶部出来的再生气经再生风机（C3301）升压后分为三股，分别从不同部位循环回再生器上部，其中一大股为催化剂烧焦气体，其余两股分别用于对催化剂进行预加热和再加热。在烧焦区和再加热区，催化剂通过内外两个倒梯形筛网之间的环形区向下流动，与来自再生风机C3301的热再生气体接触完成催化剂烧焦，所需温度由再生气空冷器（AC3301）和再生气电加热器（H3303）来调节，催化剂再生所需的空气由氯氧化区上流气体提供。催化剂继续向下流动至氯氧化区，有机氯化物由再生注氯罐（V3312）经再生注氯泵（P3302A/B）升压后经蒸汽加热器汽化后进入氯氧化区，与干燥区来的氯化气体（由空气和有机氯化物组成）一起穿过催化剂床层并向上流动，对催化剂进行氯化更新。在干燥区，要除去烧焦所产生的水分，以确保催化剂的良好性能，催化剂在该区的流动与在氯化区相似，热的干燥空气向上流经催化剂床层，一部分从干燥区出口排出，其余部分从环行空间向上进入氯氧化区，干燥区所需温度由空气电加热器（H3304ABC）提供。冷却区位于再生器底部，用干燥的冷空气对催化剂进行冷却，同时预热了干燥区所需的冷空气。冷却后的催化剂自再生器底部流出，经过氮封罐（V3307）使催化剂由氧环境切换为氢气环境后进入闭锁料斗（V3308），通过闭锁料斗来控制催化剂的循环量，同时完成催化剂从低压的再生区输送回高压的反应器还原段的压力转换。催化剂依靠重力自闭锁料斗底部送至另一“L”阀组，由二段再接触罐V3402出口来的富氢气体依次经增压气聚液器（M3302）脱液和增压气加热器（E3302）加热后作为提升气，将再生过的催化剂提升至反应器顶部的还原区。氧化态的催化剂流经还原区，在还原氢气的作用下通过两段还原还原成金属态。还原氢气来自二段再接触罐V3402顶，经增压气聚液器M3302后，再经还原气换热器（E3301ABC）与还原段出来的氢气换热，然后由一号还原气电加热器（H3301）加热后分为两股，一股直接至还原段上部作为一段还原氢气，另一股由二号还原气电加热器（H3302）进一步加热后至还原段下部作为二段还原氢气，还原段出来的氢气与自增压气聚液器M3302来的还原氢气经还原气换热器E3301ABC换热后返回重整氢增压机入口管线。催化剂依靠重力自还原区流经一反、二反、三反和四反，再经“L”阀组提升输送至再生器，从而完成催化剂的循环。增压气聚集器M3302底的液体靠自身压力送至重整反应产物分离器。从再生器排出的含有HCl、Cl2和CO2等的酸性气体采用两级工艺进行处理。第一级是文丘里洗涤器（S3301），它使酸性气体与来自碱液循环泵（P3301A/B）经碱液冷却器（E3303）冷却的部分碱液混合。混合物通过文丘里洗涤器S3301后，基本上所有的HCl和大多数的Cl2就被去除，然后送入再生放空气洗涤塔（V3309）下部进行第二级处理。自碱液冷却器E3303来的碱液分成两股分别经上部的分配器和下部的放空气洗涤塔循环碱液喷嘴（M3304）分别从再生放空气洗涤塔V3309的上部和下部进入，并与向上流动的放空气在石墨拉西环填料层中充分接触洗涤，洗涤后的放空气从再生放空气洗涤塔V3309顶部出来后在高处排入大气。从塔底流出的碱液经碱液循环泵P3301A/B升压并经碱液冷却器E3303冷却后循环使用。通过补充碱液和排放碱液的方式进行P