秦皇岛体育场预应力悬臂桁架综合施工技术

秦皇岛体育场预应力悬臂桁架综合施工技术[摘

要]

为了获得更大的使用空间，悬臂结构以其特有的结构特点在钢结构中的应用越来越广泛，特别是预应力这种可以简化结构受力形式、减少结构用钢量的工艺在悬臂桁架中的应用，形成了其独特的结构形式，因此其施工工艺也不同于一般的钢结构，值得进行探讨和研究。[关键词]

体育场

悬臂桁架

预应力

综合施工技术

1

体育场钢结构简介

秦皇岛奥体中心体育场是我国申奥成功后修建的第一座奥体运动场，结构形式为预应力空间悬挑钢桁架结构，由24榀变截面箱型主桁架组成。主桁架后部以铰支形式坐落于砼柱上，单榀自重最大为52t，最大悬挑长度为41.8m，其重心在支撑点外，为保证结构受力平衡，其中部利用预应力索拉起，索的拉力又通过柱顶的双立柱传递到后拉杆上，然后从下拉杆传递到砼柱侧面的埋件上。主桁架之间标高各异、波浪起伏，整体造型犹如马鞍形，见图1、图2、图3。

由于单榀桁架侧向极不稳定，因此主桁架之间通过402×12的弧型拱梁相互支撑，拱梁最大跨度为30.8m，但拱梁为平面外不稳定结构，因此拱梁和主桁架上弦通过钢索连接形成三角形稳定体系。正是这些打破常规设计和概念的不稳定体系组成了本工程蔚为壮观的屋架系统，同时也为结构的制作和安装带来极大的困难。本工程钢材的材质均为Q345b，结构总重约1800t，主要参数如下表。序号

结构名称

结构特点

相关数据

1

主桁架

箱型变截面

2.5m×2m~4.591m×2.5m

2

弧型拱梁

弧形钢管

ø402x12t，最长29.4m

3

拉

索

钢芯钢丝索，外面为PE护套

ø55㎜

4

拱架索

钢芯钢丝索

ø53m

2

结构安装顺序根据主桁架受力特点和结构特征，确定安装顺序如下：承重架-主桁架-双立柱-后拉杆-下拉杆-预应力索。1）首先安装承重架是因为主桁架为单点支撑结构，如果没有其它支撑点外，自身无法稳定，因此必须在前端搭设承重脚手架，形成两点支撑的稳定体系。2）根据应力传递的路线，和后部传力构件的特征（本身为三角形稳定体系），双立柱是一个重要的受力环节，没有它结构前端的重量就无法传递到后部，而且钢索和后拉杆的连接节点也都在双立柱上，因此第二步必须先安装双立柱，并严格控制其上部节点的标高，和本身的垂直度。3）根据力学模型的特点，再安装后拉杆，使双立柱、后拉杆、和主桁架成为一个三角形稳定体系，这样就可以确保其它构件安装的精度，减少安装过程中各种原因造成的误差。4）安装预应力钢索。通过张拉赋予钢索预应力，这样其它受力构件随着钢索拉力的增加逐渐完成了荷载的的施加。

3

主要安装措施1）安装方法的选择

在综合考虑了吊装机械的性能、土建结构外形的影响、砼结构受力状况、构件的重量和刚度等因素后，确定了大部分构件整体吊装、部分构件分段吊装高空对接、超大构件双机抬吊的方案。2）施工机械的选择

本着经济适用的原则，选用了150t履带起重机和300t汽车起重机作为主要施工机械。3）承重架的搭设

在搭设承重架时就要考虑到工程结束时如何拆除承重架，为此在承重架的选择上我们采用架身为标准节，标准节顶部用脚手管搭设成密集型的承重脚手架，架顶安放千斤顶，这样承重架的抗压和抗弯能力就非常强，施工时也比较方便。4）主要测量监控措施

主要控制项目包括主桁架端头和支座的标高、整体的侧向位移、平面扭曲度、双立柱的标高和垂偏。这些项目同时也影响到预应力施加的精度。由于现场测量监测控制面广，主桁架除支座外其余部分均为悬空，如采用以往施工惯用的利用水平仪和钢卷尺、塔尺进行控制的施工方法，不但测量精度无法保障，而且施工效率非常缓慢，危险性也较大。为此我们充分发挥了全站仪等先进仪器的作用，采取一步到位的测量方法，尽量减少中间环节产生的各种误差，保证了测量结果的有效性和准确性。我们首先通过计算确定控制点的标高和平面位置，利用桁架整体沿轴线方向布置的特点，在两端做好控制标志，用全站仪同时监控上述三个控制项目，使用该方案不但减少了中间的控制环节和累积误差，保证了数据的精确性，而且还提高了施工效率。4

预应力钢索的施工4.1

简介主桁架为悬臂桁架，设计采用的是通过斜拉索进行固定，拉索规格为直径ø55㎜的钢芯钢丝索，外面为PE护套，每根拉索的调节量为100㎜，按照GB/T18365-2001的标准，通过3000kN卧式拉力试验机对弹性模量进行检测，拉索的弹性模量为E=1.95×105MPa。钢索首先经过预张拉，以消除残留应变，防止工程中索因蠕变效应而产生松弛。预张拉载荷至少为钢丝绳破断荷载的55％，次数不少于两次，每次持荷时间为60min。钢索容许应力（短期）=

钢索破断应力/2.2钢索容许应力（长期）=

钢索破断应力/3.0本工程中悬挑端的重量是通过拉索传递到后部受力体系的，因此索的张拉直接影响到钢结构以后的变形量。而由于索头构造上存在的缺陷，索的张拉后来成为制约工程竣工验收的瓶颈。我们为此制作了专用设备，并经过了实践的考验，为国内索的张拉提供了一个新途径。4.2

拉索应力控制的常用方法1）利用弹性模量进行控制

拉索的弹性模量已经通过实验得出，利用公式ΔL=F/（E×S）（ΔL为达到拉力F时的伸长量，F为拉力，E为弹性模量，S为拉索截面积）可以计算出拉索需要的伸长量，在拉紧过程中随时测量拉索的长度L1，计算出L1和拉索没有受力前的自然长度L2的差值，当达到ΔL时拉力达到设计值。2）出厂前在拉索调节端的螺纹上做标记

由拉索制造厂家根据设计要求的数值，在出厂前就在螺纹上做好标记（标记的计算原理和上述方法相同），当套筒拧到标记处时即表示拉力已达到设计值。3）通过带有压力表和液压泵的专用设备进行张拉

其原理是通过不断增加设备作用在钢索锥头上的压力来抵消钢索在套筒上产生的拉力，进而可以拧紧套筒，当设备卸荷后，套筒受力完成张拉。该设备带有压强表，可以直接读取压强值P（单位MPa），但由于是压强值，还需要换算成压力值，公式是压力F（t）=102×P×S（S为张拉枪活塞面积㎡），设计允许变化范围为±20%。4.3

预应力钢索的施工1）施工方法的选择

按照第一、第二两种方法施工原理可行，但在实际操作时，由于结构制作、安装的偏差，可能会出现超过或未达到设计值的情况，而且对拉力无法进行精确控制，因此在施工中我们按照第三种方法进行张拉，并且当主桁架和支撑全部安装完毕，所有拉索经过二次张拉后，在拆除主桁架前段的承重架时，进行最后一次张拉。2）预应力施加工艺

主桁架整体受力体系中所有的杆件安装完毕后，根据设计提供的预应力值对钢索进行预张拉，该值为最大应力的50%。首先通过计算把该值的单位换算为压力表应达到的兆帕值，便于安放专用工装设备进行操作。当达到所需兆帕值后，对另一根索施加预应力，然后复测前一根索的拉力，观察张拉后一根索后前一根索内力的变化。检查证明前一根索的内力没有变化。这是因为两根索产生拉力的垂直分力还没有抵消主桁架作用在前端承重架上的压力，主桁架在承受这两个拉力后并没有向上产生变形，这样虽然两根索没有同时张拉，但其相互之间并没有影响。3）最后张拉

随着主桁架前端支撑结构的拆除，原来承重架所承受的压力转移给拉索，造成索应力的增加，当承重架全部拆除完毕后，对索的拉力进行检测，并对应力小于设计值的拉索进行最后张拉达到设计值。4）影响拉力值的因素

索的蠕变效应会使拉力值变小，但通过工厂的预张拉，它的影响就变的非常小。在本工程中，影响索的拉力值的主要是其它构件的安装。这是因为随着构件的不断安装，承重架受到的压力不断变大，这样就造成基础的沉降和架顶承重件的变形，而出现主桁架前端标高下降的现象，进而造成预应力拉索长度出现微小增加，根据弹性变形的原理，索的内力也会呈现增加趋势。5）钢索构造中的问题

索的拉力的调整是通过旋转中间的套筒进行的，原理和花篮螺丝一样，但索产生的拉力是普通花篮螺丝的上百倍，因此套筒螺纹和锥头螺纹之间的摩擦力也是普通花篮螺丝的上百倍，这么大的摩擦力靠人工是无法克服的。因此必须设法减小摩擦力才能进行张拉，而减小摩擦力的直接方法就是减小螺纹之间的压力，这样就需要制作专用设备进行操作，增加施工难度和成本。5

桁架挠度和拉索应力值的变化分析本工程主体结构为悬臂结构，在整体没有闭合之前，该设计形式会对支座部分的砼柱产生巨大的弯矩，为了最大限度满足设计时采用的计算模型所依据的工况，所有主桁架前端的支撑在所有恒荷载施加以后再进行拆除，以实现设计计算模型需要达到的工况，而且主桁架高低错落，形似马鞍型，主桁架依靠内环桁架进行支撑，当结构依靠内环桁架闭合以后，就会在内环切线沿主桁架方向产生巨大的推力，这部分外力可以抵消部分主桁架自重产生的弯矩，因此承重架拆除顺序的选择对结构挠度影响很大，见图3。5.1

设计挠度值各榀悬臂主桁架最大设计挠度值如表1所示。从表可以看出，在自由状态下悬臂结构端头的变形非常大，这样就会对相邻结构产生较大的影响，如果控制措施不得力有可能造成其它结构的永久变形，特别是对钢索的拉力也会产生直接影响。

表1

各榀悬臂主桁架设计挠度值5.2

承重架拆除方案1）拆除顺序的选择

根据结构特征和力学状况，选择从高向低处拆除的施工顺序。如果从低向高处拆除，低处桁架通过两侧内环会对相临的两个主桁架产生向下的拉力，而且在自重作用下它也会向下沉，虽然相临桁架对它有一个拉力，但它仍会以和内环桁架的连接部位为节点下沉。随着拆除的进行，高处桁架受低处桁架的影响会产生下沉的趋势，低处桁架则会越来越低，等承重架拆除完毕后结构整体的变形就会很大。如果从高向低处拆除，低桁架通过内环对主桁架产生向上的支撑力，而且在自重作用下也不会下沉。2）拆除方法

本工序是整个体育场钢结构施工最后一道工序，为确保工程质量、避免发生意外事故，采用分次降低承重架顶支撑平台高度的方法，4次逐步降低平台高度，避免相临主桁架出现较大的高差而产生变形破坏。根据各榀主桁架最大挠度值，以其值的四分之一作为控制值逐渐降低平台高度。当平台完全脱离主桁架后，整个屋盖呈自由状态时静置1～2天，然后对主桁架下拉杆和埋件的焊缝进行认真细致的检查，同时对整个屋盖端头的标高和侧向位移进行复测，发现问题及时处理，如没有问题则拆除标准节。3）技术保障措施

拆除过程中用经纬仪和全站仪随时监测主桁架侧向位移和标高变化，避免出现挠度值超过设计值，当整个屋盖呈自由状态时静置1～2天进行标高复测，观测主桁架标高变化，同时要检测索的应力变化。5.3

挠度变化主桁架前端支撑平台分四次进行降低，在降低过程中前两次每榀主桁架前端也以其最大挠度的四分之一下降，当第三次进行降低时部分桁架的下降值达不到四分之一，当第四次进行降低时部分桁架在降低过程中停止下降，分析原因是支撑结构对主桁架有很大的支撑力，随着支撑结构的拆除，支撑力释放，主桁架下挠，在下挠过程中拉索变长拉力增加，阻止了主桁架下挠，当拉力增加到和结构重力平衡时，主桁架停止下挠。当平台完全脱离主桁架后，整个屋盖呈自由状态时静置1～2天，对整个屋盖端头的标高进行复测，发现变化很小，均未超出设计值。索的应力值的变化随着主桁架前端支撑结构的拆除，原来承重架所承受的压力转移给拉索，造成索应力的增加，当承重架全部拆除完毕后对索的拉力进行检测，发现所有的拉索的应力值均未达到设计值，对应力小于设计值的拉索进行最后张拉达到设计值。

通过上述方法进行控制，主桁架挠度和拉索应力值均未超出设计值，对相邻结构也未造成损坏，使结构一次达到设计状态。

6

防腐施工技术6.1

环境特点秦皇岛体育场钢结构工程施工地点濒临海洋，结构投入使用后受海洋盐雾气候的影响较大，因此对防腐涂料涂装工艺的要求非常苛刻。其旁边已投入使用的秦皇岛体育馆就曾出现较为严重的锈蚀现象。6.2

使用材料本工程底漆采用符合环保要求的水性富锌涂料，面漆采用氯化橡胶漆（银灰色），底漆涂刷两遍，每遍厚度35um，面漆涂刷两遍，每遍厚度30um。水性富锌涂料双组份，由基料为一组份、锌粉为一组份。其基料由水溶性硅酸纳及添加多种助剂、活性稀释剂等组成，锌粉由300目锌粉组成。基料与锌粉以15：45（重量比）的比例配制使用。6.3

产品特点1）本产品防锈能力强，并有阴极保护和导静电作用。水性富锌涂料涂层附着力强、机械强度好，不影响焊接，是性能优良的环保型涂料，可单独使用，也可用作防锈底漆。2）本产品为两组份，使用上较三组份的环氧富锌底漆方便得多。3）对上层面漆不渗色，适合与白色或彩色面漆配合。4）主要用于钢结构、房梁架、贮罐、钢管、桥梁、集装箱、船舶、海上石油平台和海港设施的重防腐工程，也可作为车间预涂底漆和防静电涂料使用。6.4

技术要求6.4.1

主要技术指标

序号

项

目

单

位

技术指标

1

涂料粘度

（涂4，25℃）s

35－70

2

涂层表干时间

（25℃，hr）

≤0.5

3

涂层实干时间

（25℃，hr）

≤24

4

涂层外观

灰色、半光

5

涂层附着力

级

≤1

6

涂层柔韧性

㎜

≤1

7

涂层耐冲击

㎝

≥50

8

涂层耐盐水

（3％，20d）

不生锈

9

涂层最高使用温度

2）补漆、破损部位补漆前必须清理补漆部位周围油污、水分、杂质等，并用角向砂轮打磨干净，之后才能进行补漆。

3）涂刷面漆前必须清理干净构件表面的杂物，并仔细检查底漆补漆情况，漏补的部位禁止涂刷面漆。4）涂刷底漆、面漆，每涂一遍都必须仔细检查每遍的厚度，严格按照规范和图纸的要求进行修改。5）底漆两遍，30μm/遍；面漆两遍，35μm/遍。环境要求温度15~30℃6）涂料配置与施工用的工具应保持干净，不得随便混用。7）刷涂时，层间应纵横交错，每层宜往复进行，涂刷均匀为止。8）刷涂层数应符合设计要求，表面应平滑无痕，颜色一致、无针孔、气泡、流坠、层数不够、露刷等现象存在。9）钢结构整体吊装完毕后，要再次检查破损或遗漏的部位进行补漆。为此我们安排专业施工队伍进行作业，并严格按照油漆的产品说明进行存放、配比、使用。在吊装前完成绝大部分的涂装任务，只在高空进行节点补漆以减小作业的难度，保证涂装质量。对每个焊缝均进行机械除锈、除渣，检查合格后再及时涂刷底漆，同时加强成品保护措施，把涂装后的构件架空，避免污水、泥土的污染。注意事项本产品锌粉含量高，贮存期间会沉淀分层，按15：45（重量比）配制，视气温高低可微调配比，配好后搅拌均匀使用，可以刷涂、滚涂或喷涂。在使用过程，也应经常搅拌，防止锌粉沉淀。配好的涂料，宜在4h内用完，故施工时应多次配制，现配现用，以免出现凝胶损失。按照上述方法进行施工，工程进展非常顺利，钢结构的安装精度也得到了很好的保证。

特殊施工技术要求和措施目录哈氏合金焊接工艺技术措施………31．1哈氏合金焊接的主要特点……….31．2焊接施工措施…………………….42．0Cr18Ni12Mo2Ti焊接工艺技术措施……………..92．1焊接工艺措施…………………….92．2焊接检查…………122．3焊缝返修…………123．洁净试车施工技术措施…………...133．1概况………………133．2保证工艺管道洁净的施工措施…………………133．3保证设备洁净的施工措施………144．特殊施工方案………154．1大型设备吊装及地基处理措施………………….154．2防雨,防风措施…………………….154．3冬季施工措施…………………….154．4施工安全………….181.合氏合金焊接工艺技术措施1.1哈氏合金焊接的主要特点：（1）概况：由我公司承建的新疆乌石化7．5吨／年PTA装置中，曾施焊过哈氏合金（其材质为Hastel1oy、c一276、规格φ152×7.1mm(英国进口）管线的焊接，我们采用焊接方法：钨极氩弧焊（TIG焊）十手工电弧焊，管内充氩保护，我们先后培训多名焊工，经外国专家考核后，取得上岗的资格，为了确保该管线焊接接头达至标准的要求，我们公司又做焊接工艺评定（编号95一32），按JB4708-92标准，评定为合格。（2）特点：根据我们的施工经验，哈氏合金焊接具有以下特点：A.因为合金中，0、S、P等杂质能与Ni形成低熔点共晶，富集于晶界，在焊接应力作用下，容易产生热裂纹，特别是显微裂纹。B.哈氏合金焊接时容易产生H2、O2、N2、CO及蒸汽气孔。H2、O2、CO在液态镍中（哈氏合金为镍基材料），熔解度相当大，而在固态镍中熔解度大大降低，且由于镍的流动性差，在焊缝金属凝固前，气体来不及逸出而形成气孔。C.哈氏合金导热性差，容易发生过热，引起晶粒，大大降低接头性能。D不合理的接头设计，错边及装配不良，都会引起较大焊接应力，导致裂纹的产生。1.2焊接施工措施如果该管线交付我公司施工，我们将采取以下措施，来保证该管线的焊接质量。（1）焊接材料A.母材的化学成份：材质CMnSiSPCrNiFaMoTiWHastelleyC4≤0.015≤1.0≤0.08≤0.03≤0.0414～18镍基≤3.014.6～17≤0.7HastelleyC4≤0.02≤1.0≤0.08≤0.03≤0.0414.5～16.5镍基4.0～715～173.0～4.5B.我公司做焊接工艺评定HastelleyC276，规格ф251×7.1焊接材料，ERC-276/EC276，焊接方法：TIG+SMAW（手工电弧焊）；在一般情况下，引进的国外材料（原材料焊接材料）及施工工程标准，都是以中国国家标准为主，若国家标准满足不了要求，则参考ASME标准，因为该标准是国际上最完整、最科学的标准。按照ASME标准第IV卷焊接标定，材料组别划分，HastelloyC4、HasteI1oyC276为同类同组，组别号P-No44、技术标准：SB-619采用ERC-276/EC-276焊接HastelloyC4以焊接工艺评定标准来说，是没有问题，况且ERC-276/EC-276含有W，能够增强熔敷金属的抗裂性。（2）人工培训A.人员素质，我们将选择曾经施工过该种材质的焊工，进行恢复性的培训。B.训练思路，针对哈氏合金的特点，要求他们掌握哈氏合金特点，并与他们共同分析，焊接哈氏合金操作要领及回忆焊接施工时遇到问题。C.采用科学方法培训要求焊工进行45°管对接焊口焊接、主要因为现场管道焊接位置是全方位，培训焊工即要达到目的、又要降低成本，根据ASME第IV卷焊接标定之一焊接技能评定，采用45度管对接评定合格的焊工，在同样材质、焊接方法条件下，可以取得焊接所有位置的资格。(3)焊接工艺措施A.焊前准备1.根据本装置哈氏合金的规格为“1～6”，规定“2”以下采用TIG焊，“2”以上采用TIG（钨极氩弧焊）+SMAW（手工电弧焊）。2.焊接环境的要求a.环境温度不低于5℃。b.手弧焊时，风速应小于8m/s；氩弧焊风速小于2m/s。c.相对湿度90％。d.无雨、雪天气。当环境条件不符合以上规定时，应采取有效保护措施后施焊，(如搭棚等)3.焊材料的一般规定a.焊条（丝）保管、烘烤、发放和回收，应设专人负责，并有详细记录，每次焊工领用必须用专责技术人员签字的申请单及上一次焊接剩余的焊条头，焊丝头，保管员才发放烬条（丝），领用焊接材料的焊工必须持有的该材质的资格证。b.焊条(丝)必须放置在专门地点，并单独进行该种类焊条烘烤，焊条使用前按焊条生产厂说明书进行烘烤。c.烘好的焊条领出后应放置在保温筒中，如超过4小时不用，应重新烘烤，但重烘次数不得超过两次。d.焊丝使用前应进行清理。e.焊接用的保护气体（氩气）纯度应不低于99.96％。4.坡口型式尺寸，对于管对接V型坡口，坡口角度a=75±5，间隙2.5±0.5，钝边1mm左右（镍流动性差，熔深浅特点）。5.施焊前将坡口及周围表面的氧化皮、氧化膜、油脂、油污、涂层及颜料消除干净，常用方法：机械打磨+丙酮擦洗、其中手工工具刨锤、钢丝刷应用不锈钢制成，打磨焊缝宜用胶质尼龙砂轮片，坡口两侧各100mm范围内应涂上白垩粉，或其它防粘污剂，以防焊接飞溅沾污焊接表面。6.组对a.定位：管子组对定位焊的焊接工艺应与正式焊接工艺相同，若用氩弧焊进行定位焊，则焊缝背面应进行充氩保护，定位焊点均匀分布，一般不少于2～3点，长度为10～15mm，高度2～4mm，正式焊接时，起焊点应在两定位焊缝之间。b.卡具要求：卡具组对和使用组对卡具，但不宜采用焊按在管子上组对卡具，卡具与管子接触部分应与管材成份相近，（或采用奥氏体不锈钢即可），卡具的拆除应用砂轮，不得用敲打，掰扭的方法，卡具拆除后应修磨焊痕，并做渗透检验。B.焊接1.焊接工艺材质规格焊缝层次焊接方法牌号直径电流电压HastelloyC4不限1填充金属TIGERC-276ф1.6～2.090～10014～15不限2填充金属SMAWEC-276ф3.5110～12022～24注：焊接材料按设计选择，若无规定可参考上述列表2.背面充氩，凡是底层用TIG焊接时，一律采用通氩保护，氩气流量为6～10L/M。3.焊接技术措施a.应采用小线能量焊接，尽量保持电弧电压的稳定,并采用短电弧、不摆动或小摆动的操作方法。b.多层焊时，应符合以下规定：Ⅰ.底层焊道完成后,应用放大镜检查,检查焊道表面,然后用渗透方法进行检验。Ⅱ.层间温度应控制在60℃以下,可以采用水冷却方法控制层间温度,(a、b两措施，主要针对防止焊接过热采取的措施)。Ⅲ.每一焊道完成后均应彻底清除焊道表面的熔渣，并消除各种表面缺陷。C.弧坑处理：在焊接中应确保引弧与收弧处的质量，收弧时应将弧坑填满，以防弧坑裂纹，每一段焊缝接头应回一小段，然后沿焊接方向前进，并用砂轮磨去弧坑，缺陷且将弧坑修磨平整。d.焊接完毕后，必须及时将焊缝表面的熔渣及周围的飞溅物和防飞溅涂料清理干净。(4).焊接检查A.外观检查：焊接完毕后,首先应对焊缝进行外观检查,检查标准符合相关标准即可。B.无损探伤：探伤数量和质量标准应按照设计规定执行,若设计无规定时,应执行下列规定。a.对接焊缝表面进行100%渗透检验；b.角焊缝的表面进行100%渗透检验；c.对接焊缝应100%射线探伤，II级合格。以上执行标准为JB4730-94。(5).焊缝返修A.返修程序：判明缺陷性质、位置、大小消除缺陷方法、修整破口、渗透项目技术负责人批准焊接合格焊工、相同工艺制定措施焊缝检验分析原因合格不合格，超次返修下一步B.缺陷消除应采用砂轮打磨或其它机械切削方法，并修整成适合补焊的形状，经渗透检验确认缺陷已消除方可补焊。C.返修宜用钨极氩弧焊（线能量小，减少过热），并应采用原焊接工艺进行焊接。D.返修部位应按原探伤方法进行检验，其质量要求与原焊缝相同。E.同一部位返修次数不超过二次，超次返修应制订严格措施，由项目技术总负责人批准。2.0Cr18Ni12Mo2Ti焊接工艺技术措施2.1焊接工艺措施（1）焊前准备A.根据本装置0Cr18Ni12Mo2Ti的规格，“规定2”以下采用TIG焊，“2以上”采用TIG（钨极氩弧焊）十SMAW（手工电弧焊）。B.焊接环境的要求a.环境温度不低于5℃。b.手弧焊时，风速应小于8m/s；氩弧焊风速小于2m/s。c.相对湿度90％。d.无雨、雪天气。当环境条件不符合以上规定时，应采取有效保护措施后施焊，(如搭棚等)。C.焊接材料的一般规定a.焊条（丝）保管、烘烤、发放和回收，应设专人负责，并有详细记录，每次焊工领用必须用专责技术人员签字的申请单及上一次焊接剩余的焊条头，焊丝头，保管员才发放烬条（丝），领用焊接材料的焊工必须持有的该材质的资格证。b.焊条(丝)必须放置在专门地点，并单独进行该种类焊条烘烤，焊条使用前按焊条生产厂说明书进行烘烤。c.烘好的焊条领出后应放置在保温筒中，如超过4小时不用，应重新烘烤，但重烘次数不得超过两次。d.焊丝使用前应进行清理。e.焊接用的保护气体（氩气）纯度应不低于99.96％。D.坡口型式尺寸，对于管对接V型坡口，坡口角度a=75±5，间隙2.5±0.5，钝边1mm左右。E.施焊前将坡口及周围表面的氧化皮、氧化膜、油脂、油污、涂层及颜料消除干净，常用方法：机械打磨+丙酮擦洗、其中手工工具刨锤、钢丝刷应用不锈钢制成，打磨焊缝宜用胶质尼龙砂轮片，坡口两侧各100mm范围内应涂上白垩粉，或其它防粘污剂，以防焊接飞溅沾污焊接表面。F.组对a.定位：管子组对定位焊的焊接工艺应与正式焊接工艺相同，若用氩弧焊进行定位焊，则焊缝背面应进行充氩保护，定位焊点均匀分布，一般不少于2～3点，长度为10～15mm，高度2～4mm，正式焊接时，起焊点应在两定位焊缝之间。b.卡具要求：卡具组对和使用组对卡具，但不宜采用焊按在管子上组对卡具，卡具与管子接触部分应与管材成份相近，（或采用奥氏体不锈钢即可），卡具的拆除应用砂轮，不得用敲打，掰扭的方法，卡具拆除后应修磨焊痕，并做渗透检验。(2).焊接A.焊接工艺材质规格焊缝层次焊接方法牌号直径电流电压0Cr18Ni12Mo2Ti不限1填充金属TIGER-316Lф1.6～2.090～10014～15不限2填充金属SMAWE-316Lф3.5110～12022～24注：焊接材料按设计选择，若无规定可参考上述列表B.背面充氩，凡是底层用TIG焊接时，一律采用通氩保护，氩气流量为6～10L/M。C.焊接技术措施a.应采用小线能量焊接，尽量保持电弧电压的稳定,并采用短电弧﹑不摆动或小摆动的操作方法。b.多层焊时，应符合以下规定：Ⅰ.底层焊道完成后,应用放大镜检查,检查焊道表面,然后用渗透方法进行检验。Ⅱ.层间温度应控制在100℃以下。C.弧坑处理：在焊接中应确保引弧与收弧处的质量，收弧时应将弧坑填满，以防弧坑裂纹，每一段焊缝接头应回一小段，然后沿焊接方向前进，并用砂轮磨去弧坑，缺陷且将弧坑修磨平整。d.焊接完毕后，必须及时将焊缝表面的熔渣及周围的飞溅物和防飞溅涂料清理干净。2.2焊接检查(1).外观检查：焊接完毕后,首先应对焊缝进行外观检查,检查标准符合相关标准即可。B.无损探伤：探伤数量和质量标准应按照设计规定执行,若设计无规定时,应执行下列规定。a.对接焊缝表面进行100%渗透检验；b.角焊缝的表面进行100%渗透检验；c.对接焊缝应100%射线探伤，II级合格。以上执行标准为JB4730-94。2.3焊缝返修(1).返修程序：判明缺陷性质、位置、大小消除缺陷方法、修整破口、渗透项目技术负责人批准焊接合格焊工、相同工艺制定措施焊缝检验分析原因合格不合格，超次返修下一步(2).缺陷消除应采用砂轮打磨或其它机械切削方法，并修整成适合补焊的形状，经渗透检验确认缺陷已消除方可补焊。C.返修宜用钨极氩弧焊（线能量小，减少过热），并应采用原焊接工艺进行焊接。D.返修部位应按原探伤方法进行检验，其质量要求与原焊缝相同。同一部位返修次数不超过二次，超次返修应制订严格措施，由项目技术总负责人批准。3.洁净试车施工技术措施3.1概况：招标文件规定本装置施工期为2000年月日至2001年月日，整个施工过程在冬季，给设备，工艺管道安装，水压强度试验，水冲洗，单体试车造成很大难度，为了保证施工质量，加快工程进度，确保系统顺利试车，特编制此施工措施。3.2保证工艺管道洁净的施工措施（1）阀门水压试验合格后应放净积水，检查阀体内无遗留异杂物，再用塑料护帽，不干胶带等封闭法兰口，入库待用。（2）管道在预制前应对管子，管道附件采用敲打（不锈钢用木锤），破布反复拖位，压缩空气吹扫等方法，清除内部锈蚀，砂土等异物。（3）需切割的管子，切口处用挫刀，破布清除内部氧化铁，铁屑等。所有焊缝采用氩电联焊工艺，以此保证，管道系统内部干净。（4）预制完毕的管段，清理干净后由质量检查员签字确认后用塑料护帽，不干胶带等封闭敞开的管口、仪表接头等。（5）从预制场地到安装现场运输过程中，采用吊、抬、拉等措施，严禁拖拉管段，确保封口完好。（6）现场安装需要切割的活口，处理方法同3.2条规定。（7）管段安装时拆除的封口材料应由专人收集集中处理。（8）按施工进度网络计划安排，液压强度试验时间在2001年月，为了防止冻裂管子、阀门及管道、附件，拟物料管线、焊口等用100％射探伤代替液压强度试验，所用工程管线射线探伤比例按规范执行。如有漏点，在做泄漏性试验时清除。（9）需要加临时盲板的部位，盲板应打磨干净。3．3保证设备洁净的施工措施（1）传动设备安装，找正合格后，应进行拆检，清洗，清洗合格后，出人口法兰等采用镀锌铁皮封闭，单体试车前拆除。（2）静止设备水压试验前进行内部检查、清理并填写“设备检查封闭记录”，试压用封闭设备管口，仪表的盲法兰，丝堵等，配管时拆除，不进行强度试验的设备内部清扫合格后用塑料护帽，铁皮把管口、仪表点封闭，配管时拆除。4.特殊施工方案4.1大型设备吊装及地基处理措施160T、50T吊车行走站位路基处理措施：行车区域耐力要求不小于规定要求。拖车行走路基处理措施：部分较重的设备需要拖车运输，其行车路基处理方法同吊车行走路线，需填加处理路面。4.2防雨、防风措施管线、设备安装要及时拧紧地脚螺栓或连接牢固，防止大风的突然袭击。大型设备吊装，应注意天气的变化，遇到大风(6级以上）时，应停止吊装作业。设备和管线安装后要及时采取避雷接地措施，防止雷击事故的发生。阀门试压工作要在室内进行，试压合格的阀门要存放在防护棚内。场地周围的排水系统要畅通，并与外界排水系统接通，以便雨季到来时能迅速排尽装置内的积水，做到雨停水消。露天料场应有良好的排水系统，露天堆放材料、设备均应做到“上盖下垫”。4.3冬季施工措施由