贵州大学机电一体化课程设计汇本说明书最终版

GUIZHOUUNIVERSITY课程设计设计题目：ZK5125C型立式数控钻床工作台设计课程名称:机电一体化系统设计课程设计学院:机械工程专业：机械设计制造及其自动化：学号：年级：2013 任课教师：2016年12月10日大学本科课程设计诚信责任书本人重声明：本人所呈交的课程论文（设计），是在导师的指导下独立进行研究所完成。课程论文（设计）中凡引用他人已经发表或未发表的成果、数据、观点等，均已明确注明出处。特此声明。论文（设计）作者签名：日期：预期目标：设计出符合任务书要求的数控钻床工作台、控制原理框图，撰写不低于20页左右设计论文，并附录相关资料及设计图纸。计划进程:序号计划时间进程112.5〜12.6课题调研及资料收集，研究问题及提出初步总体方案212.7总体方案论证及确定312.8〜12.10机械部分方案论证确定及计算412.11〜12.13电气部分方案论证确定及设计512.14〜12.15撰写论文及绘制相关图纸612.16上交设计成果，答辩主要参考文献：建民.机电一体化系统设计[M].理工大学，2013.1建海•数控技术及装备（第三版）[M].华中科技大学，2016.5志强•机电一体化系统设计课程设计指导书[M].:机械工业，2010.6王金娥•机电一体化课程设计指导书[M].:大学，2012.1成大先.机械设计手册（第六版）[M].:化学工业，2016.4坂本正文（日）.步进电机应用技术[M].：科学，2010.6刚.单片机原理及其接口技术[M].科学，2015.7段正澄会.光机电一体化技术手册[M].：机械工业，2010.6龚仲华•数控机床电气设计典例[M].:机械工业，2014.7文怀兴•夏田•数控机床系统设计（第二版）[M].:化学工业，2011.9莹.数控机床伺服驱动系统的设计与应用[M].:西南交通大学,2014.4

？？？型立式数控钻床工作台设计

数据说明单位量纲数控钻床型号参数指标ZKZKZKZKZKZKZKZKZK5125A5125B5125C5140A5140B5140C5150A5150B5150C加速时间TS0.50.81.0X向坐标行程mm5005506007008009009009501000Y向坐标行程350400350400350400500450500工作台面(XxY)mm2550x300600x350650x300750x350850x300950x350950x4501000x4001100x450工作台面以上承重Kg500600800工作台快进速度mm/min200025003000脉冲当量mm/pulse0.010.020.03定位精度mm0.030.040.05重复定位精度mm0.020.030.04最大钻孔直径mm254050每转进给量(钻削)mm/r0.250.320.4钻孔刀具麻花钻头钻削加工材料钢（b=650Mpa步进电机自定步距角导轨类型自定滚珠丝杠螺距自定控制系统类型自定设备使用寿命12年；年均工作300天；每天10小时第一章总体方案的确定1.1机械传动部件的选择1.1.1导轨副的选用：要设计的X-Y工作台是用来配套立式数控钻床使用，需要承重的载荷不大，无切削力(工作台移动中不作切削)，设计数据所要求的脉冲当量较小、定位精度一般。因此，决定选用直线滚动导轨副，它具有摩擦系数小，不易爬行、传动效率高、结构紧凑、安装预紧方便等优点。1.1.2丝杠螺母副的选用：伺服电动机的旋转运动需要通过丝杠螺母副转换成直线运动，选择滚珠丝杠螺母副，滚珠丝杠螺母副的传动精度高、动态响应快、运转平稳、寿命长、效率高、预紧后可消除反向间隙。第二章机械传动部件的计算与选型2.1导轨上移动部件的重量估算Y方向导轨上移动部件的重量估算按照导轨上面的移动部件的重量进行估算。包括工件、夹具、工作平台、上层电动机、滚珠丝杠副、直线滚动导轨副、导轨座等，工件的最大质量为800kg,重量为7840N,根据参考资料上的实例可以看出，工作台尺寸为230mmx230mm的除去工件重量的总重量大约为500N，ZK5125C型立式数控钻床工作台的尺寸为650mmx300mm，大约为实例的2倍，也就是除去工件重量的总重量大约为500NX2=1000N,所以总的重量为7840N+1000N~9000N，估计重量为9000N。钻削力的计算设零件的加工方式为立式钻削，采用硬质合金立钻刀。工件的材料为碳钢。立钻时的钻削力计算公式为：F=CdzFfyFK(2-1)TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"fF F式中：F为轴向力，单位为N；C为轴向力系数；d为钻头直径，单位为mm；z为轴f F F向力指数；f为每钻进给量，单位为mm/r；y为轴向力指数；k为修正系数。FFC二600，d=50mm，Z二1.0，f=0.4mm/r，Y二0.7，K二1F F F F从而求得：F=600x25ixO.25o.7x1〜5684Nf2.1.3直线滚动导轨副的计算与选型滑块承受工作载荷F的计算及导轨型号的选取max工作载荷是影响直线导轨副使用寿命的重要因素。本例中的X-Y工作台为水平布置，采用双导轨、四滑块的支撑形式。考虑最不利的情况，即垂直于台面的工作载荷全部由一个滑块承担，则单滑块所受的最大垂直载荷为：F二—+F(2-2)max4式中：F为最大工作载荷；—为移动部件的重量；F为外加载荷。maxG=9000N，F=F=5684Nf从而求得：F=9000+5684=7934N沁7.934kNmax4根据工作载荷F=18.5kN，初选直线滚动导轨副的型号为KL系列的JSA-LG35型,max其额定动载荷C=32.5kN，额定静载荷C=47.2kN。a 0a任务书上规定工作台面的尺寸为650mmX300mm,X-Y方向的加工围为700mmX

350mm，考虑工作行程留有一定的余量，选取导轨的长度为：Y方向为1080mm。距离额定寿命L的计算上述选取的KL系列的JSA-LG35型导轨的滚到硬度为60HRC,工作温度不超过100°C,每根导轨上配有两只滑块，精度等级为4级，工作温度较低，载荷不大。L=(fHfTfCfRx-C^)3X50(2-3)fFWmax式中：L为距离额定寿命，单位为km；C为额定动载荷，单位为kN；f为硬度系数;aHF为滑块上的工作载荷，单位为kN；f为温度系数；f为接触系数；f为精度系数；TCRf为载荷系数。Wf=1.0，f=1.0，f=0.81，f=1.5，f=0.9，C=32.5，F=7.934。TOC\o"1-5"\h\zH T C W R a max\o"CurrentDocument"1.0X1.0X0.81X0.9 32.5从而求得：L=( x )3x50=400km1.5 7.934大于期望值50km，故距离额定寿命满足要求。2.1.4滚珠丝杠螺母副的计算与选型①最大工作载荷F的计算m根据任务书所说工作台移动中不作切削，所以滚动丝杠在运动中只需要克服滚动导轨的摩擦力。F=卩G(2-4)m式中：F为最大工作载荷；卩为滚动导轨的摩擦因数；G为移动部件的总重量。mR=0.005，G=9000N

从而求得：F二0.005x9000二45Nm②最大动载荷F的计算Q设工作台的最快进给速度2000mm/min，初选丝杠导程P=5mm，则此时丝杠转速hn=—(2-5)Ph式中：n为丝杠转速；v为最快进给速度；P为丝杠导程。h从而求得：20005=400r/min。60nT1062-7)式中：L为滚珠丝杠副的寿命；T为使用寿命；n为丝杠每分钟转速。0n=400r/min。因为这个机床为数控机床，所以取n=400r/min。从而求得：60x从而求得：60x400x1500010=360。F=3~LffF(2-8)Q' 0WHm式中：F为最大动载荷；L为滚珠丝杠副的寿命；f为载荷系数；f为硬度系数；FQ 0 W H m为滚珠丝杠副的最大工作载荷。L=360，f=1.2，f=1.0，F=45N0 W H m从而求得：F=v360x1.2x1.0x45=384NQ初选型号根据计算出的最大动载荷和初选的丝杠导程，选择博特精密丝杠制造生产的G系列的2005-3型滚珠丝杠副，为循环固定反向器但螺母式，其公称直径为20mm，导程为5mm,循环滚珠为3圈XI列，精度等级为5级，额定动载荷Ca为9309N,大于Fq，满足要求。传动效率耳的计算九=arctan[——i](2-9)(兀d)0式中：d为公称直径，P为导程，九为丝杠螺旋升角。0hP=5mm,d=20mm。h0从而求得，“arctan3i45莎=4°33'。n=唱(2—10)

tan(九+申)式中：耳为传动效率；九为丝杠螺旋升角；申为摩擦角九=4°33',申二10'从而求得，耳=96.4%。刚度的验算(1)X-Y工作台上下两层滚珠丝杠副的支撑均采用“单推一单推”的方式，丝杠的两端各采用一对推力角接触轴承，面对面组配，因为Y方向的行程为350mm，考虑到安装和工作行程应该有一定的余量，所以左、右支撑的中心距离约为450mm；钢的弹性模量E=2.1x105MPa;查表得，滚珠直径D=3.175mm，丝杠底径d=16.2mm，丝杠截面w2积S=唏(2—11)4式中，S为丝杠截面积；d为丝杠底径。2从而求得：S= =206.12mm3。4丝杠在工作载荷F作用下产生的拉/压变形量mFa5=H(2—12)1ES式中，5为变形量；F为工作载荷。1m45x450从而求得，5= — =4.681x10-4mm1 2.1x105x206.12⑵根据公式Z=春-3(2—13)w式中，d为丝杠的公称直径；D为滚珠直径；Z为单圈滚珠数0wd=20mm，D=3.175mm。0w从而求得：Z二3.14X20-3二17；3.175该型号丝杠为单螺母，滚珠的圈数X列数为3x1，代入公式：Z=Zx圈数X列数,得滚珠总数量Z=45个，丝杠预紧时，取轴向预紧力sFF二Im（2-14）Y13式中，F为轴向预紧力；F为工作载荷。Y1 m从而求得，F从而求得，FY145二15N求滚珠与螺纹滚道之间的接触变形，因为丝杠有预紧力5=0.00135=0.001322-15)10JDFZ2/10wYTs式中，5为滚珠与螺纹滚道之间的接触变形；F为工作载荷；D为滚珠直径；Z2 m w s为滚珠总数量；F为预紧力。YJ从而求得：5=0.0013x从而求得：5=0.0013x210x3：'3.175x15x2.746x10-4mm。o因为丝杠有预紧力，且为轴向力的1/3，所以实际变形量可减少一半，取5=1.873x10-4mm。2⑶将以上算出的5和5带入5=5+5，求得丝杠的总变形量（对应跨度为550mm）1 2 s1 25=4.681x10-4+1.873x10-4=0.6554pms本任务中，在Y方向，丝杠的有效行程为350mm，由表中可知，5级精度滚珠丝杠有效行程在315mm—400mm时，行程偏差允许达到25pm，可见丝杠刚度足够。2-16)压杆稳定性校核2-16)式中，F为临界载荷；kf为丝杠支撑系数；K为压杆稳定安全系数；a为滚珠丝kk3Ka2杠两端支撑间的距离；I为界面惯性矩。兀d4 314x1624K=3,a=450mm,I=—2= — =3379.17mm4,E-2.1x105。64 64从而求得，1—3.14—从而求得，1—3.14—3.14—2.1—105—3379.173—4502=1152N远远大于，F=55N，故丝m杠不会失稳。综上所述，初选的滚珠丝杠副满足使用要求。2.1.5步进电动机减速箱的选用首先假设传动比为1，因为这样能够简化结构，增加可靠性，提高传动效率。.aPi= h-.aPi= h-36082-17)式中，i为传动比；a为初选电机的步距角；P为滚珠丝杠的导程；8为脉冲当量。h假设让i=1，从而求a步距角的值。1=a—5解出了：a=0.72。。360—0.012.1.6步进电动机的计算与选型①总转动惯量J的求解总J主要包括电动机转子的转动惯量，减速装置，滚珠丝杠以及移动部件等折算到电动总机转轴上的转动惯量。因为传动比为1,所以没有减速装置，即J=J+J+J总转子丝杠移动部件⑴J丝杠的求解:=0.555kg•cm2mr2 pv—r2兀—4lp3.14—24—45—=0.555kg•cm2= = = 0 =丝杠2 2 32 32式中，—为丝杠的公称直径；l为丝杠的长度；p为密度。0⑵J移动部件的求解移动部件移动部件式中，M为Y以上的总质量，P为导程。hM=G= 〜918kg，P=0.5cm。g9.8 h从而求得，J=918—( )2=6.01kg•cm2。移动部件 2—3.14⑶J的求解转子

初步选择为SS2402E14A，步距角为0.72。，转动惯量为2.8kg•cm2移动部件贝UJ=J+J+J =2.8+6.01+0.555=9.365kg•cm2移动部件总转子丝杠②计算加在步进电机转轴上的等效负载转矩Teq分快速空载启动和承受最大工作载荷两种情况进行计算T1）快速空载启动时电动机转轴所承受的ea1，包括二部分：一部分是快速空载启动时折算到电动机转轴上的最大加速转矩Teq1amax部分是移动部件运动时折算到电动机转轴上的摩擦转矩Tf；还有一部分是滚珠丝杠预紧后折算到电动机转轴上的附加摩擦转矩T0。因为滚珠丝杠副传动效率很高，根据式（4-12），分快速空载启动和承受最大工作载荷两种情况进行计算T1）快速空载启动时电动机转轴所承受的ea1，包括二部分：一部分是快速空载启动时折算到电动机转轴上的最大加速转矩Teq1amax部分是移动部件运动时折算到电动机转轴上的摩擦转矩Tf；还有一部分是滚珠丝杠预紧后折算到电动机转轴上的附加摩擦转矩T0。因为滚珠丝杠副传动效率很高，根据式（4-12），可知T0相对于Teal和Tamax很eq1 amax小，可以忽略不计。则有：Te1=Tamax+eq1= amax最大加速转矩T2兀Jn1eq mX—amax 601 耳式中n――对应空载最快移动速度的步进电动机最高转速，单位为rmint步进电动机由静止到加速至n转速所需的时间，单位为s其中：maxm 3608式中vmax空载最快移动速度，任务书指定为2000mmmin；a 步进电动机步距角，预选电动机为0.72。8——脉冲当量，为°.°1mm/pulse算得n=400rmm °丄丄丄丄丄丄设步进电动机由静止到加速至n转速所需时间t=0.5s，传动链总效率为耳=0.7mn2兀x9.365x10-4x400“ 八则求得：T= N•m沁0.11N•mamax 60x0.5x0.7由式（4-10）可知，移动部件运动时，折算到电动机转轴上的摩擦力矩为T=（Fz+G）Ph，式中卩——导轨的摩擦因数，滚动导轨取0.005；f 2兀qiF——垂直方向的铣削力，空载时取0x可得：T二0可得：T二0・005x(0+9°00)xO.。05n.m.0.051N•mf 2兀x0.7xl最后求得快速空载启动时电动机转轴所承受的负载转矩T=T+T=0.16N•meql amax f2）最大工作负载状态下电动机转轴所承受的负载转矩T，也包括三部分：一部分是eq2折算到电动机转轴上的最大工作负载转矩T;一部分是移动部件运动时折算到电动机t转轴上的摩擦转矩T；还有一部分是滚珠丝杠预紧后折算到电动机转轴上的附加摩擦f力矩T，T相对于T和T很小，可以忽略不计。则有：T=T+T0 0 t f eq2t f因为钻床没有轴向力，所以只