预分解窑用耐火材料的损毁机理及选择

摘要PAGEIV预分解窑用耐火材料的损毁机理及选择摘要随着新型干法水泥生产线的不断扩大，水泥窑对耐火材料的要求也随之提高。不同规格的水泥窑及系统的不同使用部位对耐火材料有不同的要求，因此设计配套时必须选用与其相适用的品种。论文通过详细介绍水泥窑用耐火材料的发展动态、水泥窑用耐火材料的损毁形式、降低窑衬消耗及使用一些新型的耐火材料，对水泥窑用耐火材料主要品种和存在的问题、使用中影响水泥窑运行周期的各部位耐火材料的损毁形式等进行了深入的探讨，从而得出提高耐火材料寿命的措施。实践证明：只有不断分析总结，加强管理，才能有效提高耐火材料周期，延长使用寿命，降低消耗，保证窑系统的高效运转，从而提高产量，降低生产成本。关键词：水泥窑耐火材料损毁机理

WearmechanismandselectionofrefractorymaterialsincementkilnWiththegrowingofnewdryprocesscementproductionlines,improvingtherequirementsofcementkilnsforrefractories.Differentspecificationsandsystemusedincementkilnsitesonrefractorymaterialshavedifferentrequirements,sowhenthedesignselectionthatapplytothevarietiesmustbe.Papersbydetaileddevelopmentofrefractoriesforcementkiln,cementkilnrefractoryformsofdamage,reducingkilnliningconsumptionandtheuseofsomenewtypeoffire-proofmaterial,onmainvarietiesofcementkilnrefractoryandexistingproblem,theuseofcementkilnoperationinvariouspartsofthecycleoftherefractoryisdamagedformsanin-depthdiscussion,toderivemeasurestoenhancethelifeofrefractorymaterials.Practicehasproventhatonlyasummaryofongoinganalysis,strengtheningthemanagementtoeffectivelyincreasetherefractoryperiodandprolonglife,reduceconsumption,ensurethehighefficiencyofkilnsystem,therebyimprovingyields,lowerproductioncosts.KEYWORDS:cementkilnrefractorymaterialsmechanism前言目录TOC\o"1-3"\h\u前言 1第1章水泥窑用耐火材料的发展 21．1传料统水泥窑用耐火材料 21．2新型干法窑用耐火材料 3第2章预分解窑用耐火材料的损毁机理和形式 82.1烧成带碱性衬砖的损毁 82.2窑口浇注料的损毁 102.3燃烧器窑头罩篦冷机的损毁 102.4预分解系统的损毁 11第3章新型耐火材料及技术要求 123.1概述 123.2碱性耐火材料 123.3高铝质耐火材料 133.4保温材料 133.5锚固件 133.6合理选用耐火材料 143.7耐火材料的设计 15第4章降低窑衬消耗 164.1注重衬料的选型和合理匹配 164.2把好进货质量关和窑衬施工质量关 164.3准确把握局部挖补与整段更换窑衬的界限 174.4坚持合理的烘窑升温制度 174.5窑皮的粘挂及保护 184.6提高预分解窑的运转率 19结论 20谢辞 21参考文献 22外文资料翻译 24前言以预分解窑为代表的新型干法水泥生产技术是国际公认的代表当代技术发展水平的水泥生产方法。它具有生产能力大、自动化程度高、产品质量高、能耗低、有害物排放量低、工业废气物利用量大等一系列优点，成为当今世界水泥工业生产的主要技术。回转窑的推广和窑外分解技术的发展是20世纪水泥工业的两大突破，此后的近十几年来，我国的水泥工业一直保持较高的发展速度，目前既是水泥生产大国也是水泥消耗大国。耐火材料作为高温工业窑炉的基础材料，主要用于钢铁冶金、建材、化工、电力、有色金属和轻工业行业。其中钢铁冶金消耗占耐火材料总量的60％以上，而以水泥为主的建材行业仅次于钢铁冶金，其消耗约占耐火材料20％。因此，在工业产业结构调整，淘汰落后产能保护环境进程中，把握水泥工业发展动态，研制生产适应新型干法水泥窑用的耐火材料，以延长水泥窑的使用周期，对耐火材料和水泥从业人员都有重要意义。本文以新型干法水泥生产线中回转窑用耐火材料为主，收集了大量在新线建设、日常生产和技术改造过程中的成功经验与存在不足，查阅了业内资深专家、学者近期发表的有关新型干法水泥窑用耐火材料方面的论文和相关文献，介绍了耐火材料的性能、操作维护、损毁机理及延长使用寿命的措施等。内容系统、通俗、实用、可靠。本书共分四章，重点介绍了预分解窑用耐火材料的损毁机理、预防措施及现阶段水泥窑使用的耐火材料的要求等。第1章标题第1章水泥窑用耐火材料的发展随着水泥生产技术的发展，对耐火材料要求的不断提高，水泥窑用耐火材料经历了一个从传统水泥窑用耐火材料到新型干法窑用耐火材料的发展过程。1．1传料统水泥窑用耐火材料一个多世纪以前，人们开始用立窑煅烧水泥熟料。窑的规格很小，煅烧温度也低，仅使用含Al2O330～40％单一的一种粘土砖。初期的回转窑上沿用这一经验。但回转窑内气流与窑衬间温差大，熟料熔体对窑衬的侵蚀较严重，因而粘土砖寿命比立窑内衬低得多。随着立窑和回转窑规格的增大，以及熟料质量的提高，30年代起开始配用高铝砖。1938年2月，意大利首先试用了镁铬砖。1953年开始采用白云石砖。50年代，普通镁铬砖或白云石砖用于烧成带；磷酸盐结合高铝砖或普通高铝砖用于过渡带、分解带热端和冷却带；其余工艺带用粘土砖，这样的格局终于奠定。回转窑上的经验也开始用于立窑，以背衬隔热材料的碱性砖或高铝砖用于高温带内。在大型的新型干法窑问世之前，立波窑在传统窑中单位容积产量最高(1.7～2.2t/m3·d)，窑衬所受考验最苛刻。从窑衬角度来看，立波窑窑筒与篦式预热器间的关系与新型干法窑上又有一定的相似性，立波窑窑衬技术的成熟，既标志着传统窑窑衬技术的成熟，又为解决新型干法窑的窑衬问题打下初步的基础。立波窑窑筒尾部是指相当于窑筒长度l/4～l/3的部位，在砖面温度≤1200℃的进料端和预热、分解带内，窑料对窑衬的直接磨损不重。但由于高温窑气与窑料间温差太大而引起对窑衬的侵蚀，使窑气和窑料中的碱化合物易渗入并在砖内凝聚，其与砖内组分反应形成膨胀性矿物，使砖“碱裂”损坏，是该部位窑衬损坏的主要原因。因此，此处最宜使用隔热型耐碱粘土砖或普通型耐碱粘土砖，方可获得较长寿命。分解带热端长度为窑径的2～3倍，此处窑气温度高于尾部，所含硫、碱等挥发性组分使窑料内形成一定量低温熔体并渗入砖内与砖反应，形成白榴石、钾霞石等膨胀性矿物，最大膨胀率可达45％，所以炸裂是此处50A或70A*高铝砖或磷酸盐结合高铝砖损坏的主要原因。（*50A或70A指含Al2O350％或70％）过渡带、烧成带、冷却带等组成的高温部位为窑径的6～10倍。高温环境使砖内温度梯度太陡，熟料熔体以及窑料、窑气中的挥发性组分均对砖形成严重的化学侵蚀，高温下窑体变形又最严重，导致对窑衬的热学、机械和化学的综合破坏效应。全窑系统耐火材料消耗量的60～70％发生在烧成带和过渡带的碱性砖部位。篦式冷却机把700℃以上的二次风送入窑内，使火焰温度提高，特别是使位置紧靠窑头，窑的卸料端只有两圈砖的长度，多筒冷却机窑上二次风温200～700℃不等，燃料与二次风的混合也欠激烈，卸料端长度可达窑径的l～2倍。这个部位窑皮不稳定，既有熟料、窑皮和窑尘的冲刷和磨蚀，又有熟料熔体和碱盐的化学侵蚀。温度较低时可用普通高铝砖或磷酸盐结合高铝砖；温度较高时可用碳化硅砖或尖晶石砖，也可相应地使用矾土质或刚玉质的耐火浇注料。1．2新型干法窑用耐火材料新型干法窑特别是大型预热器窑和预分解窑的生产工艺有一系列特点：1．窑温较高大型预分解窑使用热回收效率在60％以上的高效冷却机以及燃烧充分且一次风比例较少的多风道喷嘴，窑头和窑罩又加强了密闭和隔热。火焰温度提高很多。冀东水泥厂4000t/d的4.7×74m预分解窑上，二次空气、窑尾烟气和出窑筒熟料温度分别高达1150、1050～l100和1400℃。其过渡带、烧成带．冷却带、窑罩、冷却机的喉部和高温区以及喷嘴外侧等部位的工作温度远高于传统窑的相应部位。迄今这种窑的烧成带正火点(中心部位)采用直接结合镁铬砖或白云石砖。烧成带内正火点前后两侧，视设备、操作和原燃料情况采用与正火点相同的砖或普通镁铬砖。过渡带内主要使用尖晶石砖、富铬镁铬砖或含锆增韧白云石砖。窑口用碳化硅砖、尖晶石砖或镁铬砖。在温度较低的窑上也可用热震稳定性优良的高铝砖或磷酸盐结合高铝砖。很多窑的窑口则采用刚玉质或高铝质耐火浇注料。在窑罩或篦式冷却机喉部，可以上述高铝砖配以硅酸钙板(使用温度1000℃)，或必要时中间再配用粘土质隔热砖(使用温度1250℃)组成复合衬里。定形砖不适用处可用适当的耐火浇注料，或配用重、轻质浇注料的复合衬里。喷嘴外侧，特别在其热端的上半侧，受熟料和窑皮冲击，以及冷端的下半侧，受裹带窑尘的二次风冲刷，必须使用刚玉质浇注料，其余部位可用高铝质浇注料。在高碱料生产窑上，这种浇注料还要求耐碱。即使采用了上述种种优质材料，大型窑的过渡带、烧成带和冷却带的窑衬寿命一般不过0.5～1年，短的甚至只3～5个月。窑口和喷嘴衬料寿命只0.25～0.5年，甚至更短。窑罩和冷却机喉部窑衬寿命约2年。所以这种窑的年运转率一般仅70～75％，少数能达85～90％。大型窑衬的这一情况不能令人满意。预热器窑入窑筒窑料的预分窑解程度很不稳定，使窑筒内各工艺带位置经常变动，转而导致窑的操作不稳。这种窑的窑衬比同规模预分解窑上更易损坏。2．窑速较快的影响传统回转窑的转速一般只60～70r/h，大型预分解窑常达180～210r/h，甚至240r/h。在高转速、大直径和高温度的新型干法窑上，窑衬所受热应力、机械应力和化学侵蚀的综合破坏效应比传统窑上要大得多。这就要求窑衬无论在冷态或热态下，在窑转动中均须具有足够的强度和稳定性，在耐火材料制造和窑衬设计中都要保证更严的精确度，并要求更高的施工技术。3．碱等挥发性组分侵蚀的影响新型干法窑和立波窑系统内,碱的硫酸盐和氯化物等组分挥发凝聚，反复循环，导致这些组分在窑料中富集。与原始生料相比，在最热级预热器的窑料中，R2O、SO3和Cl—的含量往往分别增达5、3～5和80～100倍。相应部位窑气中这些组分的含量也大增,从而使最热两级预热器、预分解炉、上升烟道、喂料斜坡和窑筒后部l/3的部位，也即在所有砖面温度为800～1200℃的部位(当原、燃料含氯高时扩及600～1200℃部位)形成2C2S·CaSO3、2C2S·2CaSO4·K2SO4、KCl和二次CaSO4等结皮的特征矿物，并裹带其余窑料在衬里上形成结皮，严重时干扰窑的正常运行，甚至必须停窑检修。所用普通粘土砖和普通高铝砖还受来自窑气和窑料的碱化合物的侵蚀，形成膨胀性矿物而使砖“碱裂”损坏。实践证明，当窑料含R2O＞1％和Cl＞0.01％时，这一现象就会发生。当出窑筒熟料含碱过高时，连冷却机热端、窑罩和三次风管中的普通粘土砖和高铝砖也会碱裂损坏。所以，在工作温度800～1200℃的所有部位，都应采用一系列耐碱蚀的酸性粘土砖和浇注料，包括用于预热器本体和篦式冷却机侧墙的普通型耐碱粘士砖，用于窑筒后部的隔热型耐碱粘土砖，用于三次风管的高强型耐碱粘士砖和用于预热器拱顶的富铝耐碱粘土砖，以及重质和轻质耐碱粘土质浇注料，构成完整的耐碱粘土质耐火材料系列。采用上述材料后，上升烟道内衬寿命仍只有l～3年，这是碱蚀和吹扫综合破坏的结果。严重情况下寿命甚至不到1年，这时就必须换用耐碱蚀、抗结皮、抗剥落的特种高铝砖或更适用的材料。在窑筒内碱性砖区和粘土砖区之间的分解带热端部位以及窑罩内，可采用荷重软化温度大于l500℃的煅烧高铝砖或磷酸盐结合高铝砖来抵抗该处的碱蚀和热震损坏。大型窑内的这一部位缺乏窑皮保护，这些砖必须具有稳定的中等程度的线膨胀系数，以避免窑转动中窑衬发生“抽签*”损坏。（*指由于砖衬松弛，处于窑筒顶部的砖向外鼓出，甚至掉落。）4．窑系统结构复杂的影响新型干法窑系统的结构比传统窑远为复杂，对耐火材料的影响首先是砖型多。冀东水泥厂窑系统内砖型超过100种，江西水泥厂国产2000t/d窑系统内砖型也达80多种，使得耐火材料的生产管理和砌筑使用都极复杂。因而对窑衬结构和砖型设计的简化和规范化，要求极为迫切，特别对预热器系统，必须尽量避免采用过于复杂的砖型。这样做既可减少特异型砖生产和砌筑的困难，降低砖的生产成本和售价，还易保证耐火材料本身及砌筑后窑衬整体的质量。对这种窑衬的设计和施工要提出更高的技术要求。这种窑上必须采用大量不同品种的耐火浇注料，除上述刚玉质和耐碱浇注料外，高铝质、轻质和超轻质浇注料也要采用。总之，为满足大型窑的种种要求，必须配套使用一系列碱性砖、高铝砖、耐碱粘土砖、耐火烧注料和隔热材料，构成现代化的耐火衬里。REF_Ref168484390\r\h错误！未找到引用源。REF_Ref168484424\h错误！未找到引用源。PAGE6PAGE10第2章预分解窑用耐火材料的损毁机理和形式水泥窑使用中对耐火材料损坏机理的研究使水泥生产对耐火材料的要求更加明确、深刻和得当，促进了耐火材料技术的发展，使水泥行业和耐火材料行业间合作加强，效益更好。2.1烧成带碱性衬砖的损毁烧成带内衬承受温度最高，是整个窑体的关键。热、机械和化学等因素构成了窑衬内的应力并导致其损毁。随窑型、操作及窑衬在窑内位置不同，其损毁机理略有不同。其中火焰温度、窑内物料成分和窑体变形状况起决定作用。因此，大型窑常选用以镁铬质为主的高温性能优良的碱性耐火材料。但因高价铬的有害，也开始采用其它镁基碱性材料。而特大型窑甚至选用国外进口性能优异的碱性耐火材料。其损坏形式很多人做过研究，损毁机理主要是以下几个方面。1．熟料熔体的渗透侵蚀与化学剥落。熟料与炉料熔体的渗入相主要是C2S、C4AF。其中渗人变质层中的C2S和C4AF会强烈的熔蚀镁铬砖中的方镁石和铬铁矿，析出次生的CMS和C3MS2等硅酸盐矿物。甚至出现霞石，而熔体则会充填在砖衬内气孔，使该部分砖层致密化和脆化。加之热应力和机械应力的双重作用，导致砖极易开裂剥落。因预分解窑物料人窑温度高于C2S、C4AF开始形成温度，因此，熟料熔体渗入贯穿于整个预分解窑内。即熟料熔体对预分解窑各带窑砖均有一定的渗透侵蚀作用。2．挥发性组分的凝聚、侵蚀和碱裂损毁。预分解窑内碱性硫酸盐和氯化物等组分挥发凝聚、反复循环，导致生料中这些组分的富集。在生产中窑尾最热及预热器中生料的R2O、SO3等含量比原生料增加几倍甚至几十倍。当热物料进入筒体后部1／3部位(800～1200℃区段后)，物料中的挥发性组分将会在所有砖表面及砖层内凝聚沉积，使该处高度致密化，并侵蚀除方镁石之外的相邻组分，导致砖渗人层的热震性显著减弱，形成膨胀性的钾霞石、白榴石，使砖碱裂损毁，并在热—机械应力综合作用下开裂剥落。因预分解窑从窑尾至烧成带开始整个无窑皮带，越靠近高温带窑衬受碱性盐侵蚀深度越深，窑衬损毁越严重。3．气氛变化引起砖衬结构疏松，产生化学疲劳。窑内热工制度不稳定时，易产生还原火焰或存在不完全燃烧，使镁铬衬砖内的Fe3+还原为Fe2+，发生体积收缩，且Fe2+在方镁石晶体中迁移扩散能力比Fe3+强，这又进一步加剧了体积收缩效应，从而使砖内产生空洞、结构弱化、强度下降。同时，窑气中还原与氧化气氛的交替使收缩与膨胀的体积效应反复发生，使砖产生化学疲劳。且这一现象主要是发生在无窑皮保护的镁铬砖衬。4．局部高温过热。在点火区域，当窑热负荷过高使砖面长时间失去窑皮保护时，热面层基质在高温下熔融并向冷面层方向迁移，使砖衬冷面层致密化，热面层则疏松多孔，从而产生热疲劳，并降低耐磨性、抗冲刷性和热震稳定性而损坏。5．温度急剧变化或频繁停窑，应力的产生使热震稳定性下降。窑运转不正常或窑皮不稳时，碱性砖易受热震而损坏。窑皮突然垮落，致使砖面温度瞬间骤增在砖内产生较大热应力。另外，窑的频繁开停使砖内频繁产生热应力。当热应力超过砖衬的结构强度时，砖便突然开裂，并沿其结构弱化处不断加大加深使其碎裂。窑皮掉落时带走处于热面层的碎砖片，也使砖不断损坏。尤其是在靠窑尾方向的过渡带更易出现这种损坏。6．热疲劳损伤。窑体运转中，当砖衬被物料覆盖时，其表面温度降低，而当砖衬暴露在火焰中，则其表面温度升高。窑每转一周，砖衬表面温度升降幅度一般可达150～230。影响深度为15～20mm。按预分解窑转速为3r/min，这种周期性温度升降每月可达130000次之多。这种温度升降反复循环导致碱性砖的表面发生疲劳，加速了砖的剥落损坏。7．机械应力造成的损坏。运转时受到压力、拉力、扭力和剪切等机械应力的综合作用。其中窑的转动、窑简体的椭圆程度和窑皮垮落，使砖受到动力学负荷，砖和窑皮重量及砖自身的热膨胀，使砖承受静力学负荷。此外，砖与窑筒体间的相对运动，以及挡料圈和窑体的焊缝等，均会使砖衬承受各种机械应力的作用。当所有这些应力之和超过砖的结构强度时，便形成开裂损坏。且预分解窑的整个窑衬均存在这种损坏。8．物料的冲击磨损。在无窑皮保护时，熟料和大块掉落的坚硬窑皮会对砖衬产生较重的冲击和磨损，尤其是在窑口卸料区无窑皮保护这种现象更为严重。2.2窑口浇注料的损毁窑口用耐火材料以前窑口使用条件较为苛刻。除受高温外，还承受机械应力、热应力和化学侵蚀，其寿命对整条生产线的运转周期有着至关重要的影响，其损毁机理主要是3个方面。动态运行中，前窑口浇注料内衬承受着沿窑体的径向剪切应力和沿窑体的轴向挤压应力。长期运转形成的机械形，随窑径加大，窑速加快，窑前口周期性的受压和非受压作用加剧。浇注料承受的径向剪切应力的破坏也加大。窑体与水平线一般为3．5％～4.O％的倾斜，窑内物料在窑体运转时，从窑尾向窑头方向运动，前窑口浇注料内衬受运动物料的推力和窑体内衬轴向分力的作用，有向窑头移动的趋势，形成机械损坏。大型窑外分解窑前窑口熟料出口温度约1400℃，入窑二次空气温度约1200℃，窑体在运转中，窑皮时挂时落，温度变化频繁。内部产生热应力形成剥落损毁并降低了耐磨性，且随窑径加大窑口出料量也增加，使机械应力增大的同时窑内的热应力强度也大幅度提高。浇注料内衬单位面积所受的热负荷也相应的增大，热应力的破坏程度也更加明显。各种原燃料中有害成分在高温下的挥发，窑内碱、硫、氯等气体随物料一并进入窑内，在窑内1350～I450℃的温度下，窑料中的有害成分和碱性气体与前窑口浇注料内衬产生强烈的化学侵蚀体，形成膨胀性矿物使其开裂剥落。发生“碱裂”破坏。2.3燃烧器窑头罩篦冷机的损毁燃烧器(喷煤管)温度一般在1450℃左右，其火焰温度最高可达2000℃左右，且长期处于碱性气氛中，比前窑口温度变化更频繁、温差更大。且前端在窑内始终受气流的冲刷，尤其是前端下部气流中含有熟料粉尘，冲刷更为严重。内衬材料以熔融、磨损和剥落为主，并伴随燃料成分的化学侵蚀。窑头罩下部受窑口下来高温熟料的反弹热冲击，窑头顶部靠三次风管及三次风管拐弯处受粉尘气流冲刷严重，内衬材料以冲击磨损损坏为主。篦冷机前端顶部受熟料的反弹冲击，温度较高且波动大，前段两侧长期承受熟料的磨损，以冲击磨损和应力损毁为主。2.4预分解系统的损毁物料在预热器中的逐渐升温，原燃料中碱、硫、氯等有害气体不断产生挥发与凝聚，且反复循环富集。对内衬材料产生强烈的化学侵蚀，形成“碱裂”损毁。目前，我国耐火材料4000t／d以下新型干法水泥生产线基本能够满足使用要求，但大型回转窑使用条件苛刻的部位的耐火材料制品仍无法与国际知名品牌抗衡。无铬碱性长寿制品应用刚刚起步。随着水泥工业干法窑外分解技术的发展：窑尾废气温度提高至1200℃以上、转速从3r／min提高到4r／min，窑的长度缩短，长径比由15降至10～11及8000t／d以上的大型窑的出现及越来越多地使用废气燃料资源，将对关键部耐火材料提出更高的要求，而环保意识的增强，无铬碱性砖代替镁铬砖的呼声越来越高，美国已实现了水泥窑用耐火材料无铬化，其它欧美等发达国家无铬化进程加快，绿色无污染、长寿的耐火材料仍将需我们研究开发，以适应水泥窑大型化发展的要求。第3章标题PAGE8PAGE14第3章新型耐火材料及技术要求3.1概述20世纪80年代以来，大量固体废弃物被用作原料、燃料，致使耐火材料所承受的热应力、机械应力和化学侵蚀大幅度增加，使用周期缩短，耐火材料消耗增加。一些耐火材料公司针对上述市场需求情况，推出了一批新品种耐火材料、新的设计技术和施工技术，延长使用周期和降低耐火材料的消耗，取得明显的效果。现将应用较为广泛的新品种衬料及有关技术要求一一介绍。3.2碱性耐火材料1．镁铬砖。具有良好的高温性能，良好的抗Si2O2侵蚀和抗氧化还原作用，及优良的高温强度，较好的挂窑皮能力，被大量使用在水泥窑烧成带。但在气体内铬化物含量超过10mg／m3，水溶液含铬量超过0.5mg／m3时，将对人体产生极为严重的危害，从20世纪80年代中期，由于环保、卫生等方面的原因，镁铬砖的使用受到一定的限制。2．尖晶石砖。20世纪90年代出现的尖晶石砖，不但具有较强的挂窑皮能力，而且在抗碱、硫熔融物和熟料液相侵蚀的能力，抗热震和窑体变形产生的机械应力及在抗热负荷等方面，具有一系列的优点，性能优于镁铬砖，成为当今世界碱性砖技术发展的主流。3．镁锆砖。氧化锆熔化点为2715℃，温度超过1660℃才被熟料侵蚀，因此镁锆砖具有较高的耐火度。而氧化锆颗粒的另一特点是颗粒四周形成微裂纹，从而吸收外部应力，在热态和冷态条件下，具有较大的抗断裂强度。在与尖晶石砖的系列对比试验中，镁锆砖对SO3、CO2、碱氯蒸汽等有害物抗侵蚀能力，对熟料液相抗侵蚀能力，氧化还原气氛对其的影响及耐压强度等方面都具有明显的优点。3.3高铝质耐火材料氧化铝含量小于25%的耐火材料，具有较好的抗碱侵蚀性能，但耐火度较低，而氧化铝含量较高的耐火材料，其耐火度高，但抗碱侵蚀能力较差，当工业固体废弃物大量用作原燃料时，在超过1200℃的部位，出现碱富集，高铝质耐火材料很难适应。由于碳化硅具有较强的抗碱性能，与碱反应后，生成一层黏性极高的、又无裂纹的保护层。其SiC具有极高的导热性能和耐磨蚀性能，所以由Al2O3、SiC组成的高耐碱性耐火材料相继出现，并产生非常好的效果，能满足烧成系统分解炉、回转窑、窑门、篦冷机、三次风管、前窑口等不同部位工况和需求。3.4保温材料在常规耐火衬料设计时，保温材料一般采用硅酸盐钙板，而固体废弃物在窑中处理时增加了碱氯硫的富集量，如果沉集在硅钙板中，易使硅钙板粉化，热损失加重，同时会严重腐蚀金属锚固件，影响工作层的正常使用。为缓和此状况，现出现了隔热耐火浇注料来取代硅钙板，并取得了明显的效果。3.5锚固件随着水泥工业的迅速发展，相应一些减缓金属腐蚀的设计技术及耐腐蚀性强的材料也相继出来，主要有如下几个方面：1．在一些碱、氯、硫富集的部位，使用浇注料时，采用抗碱氯硫侵蚀的陶瓷锚固件，这样就缓解了因烟气侵蚀金属锚固件而导致耐火材料的损坏，延长了耐火材料的使用周期。2．近年来研究表明，在金属锚固件表面涂上一层抗碱氯硫侵蚀的涂层，将有害物与金属锚固件隔开，有效地保护锚固件，延长其使用寿命，从而提高耐火衬料的使用周期。3．由于锚固件的腐蚀主要是因烟气穿过膨胀缝、耐火衬料的裂缝等等进入材料内部结构，在高温下直接侵蚀锚固件，影响耐火材料的正常使用，有些厂家已经将材料设计为两层，工作层和轻质隔热层，将膨胀缝错开，阻塞了烟气的进入，有效地保护了金属锚固件，进而促进耐火衬料的正常使用。同时，由于耐火衬料分为两层，轻质隔热层的容重远远低于工作层，所以整体耐火衬料重量减轻，减缓了锚固件的机械应力，从而延长其使用寿命。3.6合理选用耐火材料根据预分解窑生产特点，以及窑内衬料所承受的化学及热应力、机械应力等，对于生产系统各主要设备内耐火材料的选用大致如下：1．烧成带和上下过渡带均使用碱性砖，其品种有镁铬砖、尖晶石砖、含锆和不含锆的特种镁砖及白云石砖等。在窑皮不稳定甚至常有露砖的过渡带内一般选用尖晶石砖，在碱硫侵蚀严重的窑内，选用硅莫砖（SiC浸渗高铝砖），在碱硫侵蚀低的窑内也可选用镁铬砖。生产规模小、窑温低、碱硫侵蚀低的上过渡带后端可考虑特种高铝砖。在分解带内的热端部位，若砖受侵蚀较快，寿命太短，也可采用硅莫砖或尖晶石砖，否则可用特种高铝质砖。分解带的其余部位，则应采用特种高铝质砖。2．大型窑的窑门罩及篦式冷却机喉部和高温区内温度偏高的部位（1250℃以上），可采用抗剥落高铝砖、硅莫砖或特种高铝砖做工作层材料。但从衬体的使用寿命、衬体的牢固性及材料的施工性能等来考虑，宜采用低水泥高强、高铝耐火浇注料，并根据工况条件来选用。3．在窑尾预热部位包括窑内分解带以后的部位，预热器和分解炉系统，三次风管系统内，衬料表面温度＞1200℃的部位，应采用硅莫砖、抗剥落砖或特种高铝砖，或采用与上述砖性能接近的低水泥高强高铝质耐火浇注料，上述部位的衬料表面温度＜1200℃，应采用系列耐碱砖或耐碱浇注料。4．窑口部位可采用耐磨性能优良的特种高铝质耐火砖和高铝碳化硅耐火浇注料。燃烧器外保护衬一般采用低水泥型高铝－碳化硅质耐火浇注料或特种高铝质耐火浇注料。但是必须注意到，各条生产线使用的原燃料成分及性能差别很大，装备经长时期使用后，筒体及壳体变型情况也不一致，因此每条生产线必须按其生产特点及各种应力作用的情况，综合分析判断，针对存在的问题，选用对在生产中出现应力集中的部位选用抗应力的耐火衬料制品，只有这样才能提高衬料的使用周期。3.7耐火材料的设计衬料设计是提高衬料使用周期重要的环节，设计时必须做好合理地选用衬料，设计时采取措施减少衬料承受的热、机械应力、合理地选择砖型、减少热损失及增强衬体的牢固性。1．合理地选择砖型尺寸。衬料设计时，首先应对系统内装备的形状和生产特点作分析判断，尽可能地选用耐火浇注料，以减少衬砖的使用。2．减少筒体散热损失。衬料设计时应尽量减少筒体温度，减少散热损失，有利于烧成系统内热工稳定，此外筒体温度愈低，则金属筒体变形愈小，对衬料产生的热机械应力也愈小。3．增强衬体的牢固性。生产过程中，衬料受热、机械作用，造成装备的某些部位衬体出现塌跨现象，解决衬体牢固性也是提高衬料使用周期的一个重要方面。预分解窑生产过程中，衬砖承受各种形式的热、机械应力的作用，窑内衬砖的损坏和掉砖事故的原因是多方面的，除了衬砖和水泥泥浆的选用以及生产操作因素外，在衬砖设计时，砖型、砖缝以及档砖圈的型式和设置部位直接影响衬砖的牢固。不动设备衬体设计时，砖型、托砖板、锚固件的型式和设置部位必需考虑周到。4．部分设备特殊部位衬体的特种要求。在系统设备的部份衬墙设计中，必须解决的特殊技术要求，如大型装备的顶盖、重碱硫氯侵蚀部位的托砖板，需防止气流接触，篦冷机的直角墙体，以及燃烧器的浇提高水泥窑用耐火材料使用寿命的技术要求。第3章REF_Ref168484495\h错误！未找到引用源。洛阳理工学院毕业设计（论文）PAGE19第4章降低窑衬消耗新型干法水泥窑由于其生产能力大，耐火衬料消耗高，故为了节省能源，减少生产成本，延长衬料的使用寿命，必须降低窑衬消耗。4.1注重衬料的选型和合理匹配新型干法窑特别是大型预分解窑，使用了热回收效率在60%以上的高效冷却机以及燃烧充分且一次风比例较少的多通道喷煤嘴(火力集中，灵活可调)；且窑头和窑罩又加强了密闭和隔热,因此,出窑熟料温度可高达1400℃,入窑二次风温可高达1200℃，从而造成系统内过渡带、烧成带、冷却带及窑门罩、冷却机高温区以及燃烧器外侧等部位的工作温度远高于传统窑。因此：1．烧成带正火点可使用直接结合镁铬砖、特种镁砖或白云石砖；2．正火点前后两侧，视设备、操作和原燃料的情况，可采用与正火点相同的砖或普通镁铬砖。最近开发的可挂窑皮的硅莫砖也正在向烧成带的末端发展;

3．过渡带则主要使用尖晶石砖、富铬镁砖或含锆增韧白云石砖。近年开发的铝质砖、硅莫砖，也在过渡带取得了很好的效果，而且不挂窑皮的品种可有效防止后结圈。

4．窑卸料口内衬是大型窑窑衬中最薄弱环节之一，新窑或规则的窑上可用碳化硅砖、硅莫砖、尖晶石砖或直接结合镁铬砖。对窑口温度较低的窑，可使用热震稳定性优良的高铝砖或磷酸盐结合高铝砖；若窑口变形时则可用刚玉质或钢纤维增强刚玉质浇注料或低水泥型高铝质浇注料。4.2把好进货质量关和窑衬施工质量关要严格遵守“水泥回转窑用耐火材料使用规程”中的相关要求，选购耐火材料时，应要求供货商提供产品质量担保书，并应取样送有关权威监测部门复检；严格进厂验货，以杜绝假冒伪劣产品进厂。对查出的不合格品严禁入库，砖库内不得有任何不合格砖。

2.由于砖对窑的生产影响很大，各厂的使用条件不尽相同，对砖的要求也不会一样，所以一般不要轻易的更换供货商。如果必须更换，对新开发的供货商，第一批砖最好试用，而且量不要太大，以免给双方造成大的损失。对试用砖，最好不设预付款，达到试用期后一次付清，宁肯砖价高一些。3.对施工质量亦要进行严格的监督，以确保窑衬的耐火性、密封性、隔热性、整体性、耐久性。重点应对耐火泥的配制、砖缝和膨胀缝处理等一系列技术问题严格把关。首先，更换窑衬前要编制施工方案，按砌筑要求在窑内划出纵向和横向控制线；其次，每天召开有关负责人协调会，及时解决施工中出现的问题；第三是实行项目负责制，设立专人跟班监督；最后，要求砌筑选用耐火砖，不得缺角少棱。

4.把好出库关，这是大多数厂容易忽略的问题。耐火材料对保存和搬运有严格的要求，各厂的储运条件又参差不齐，在砌筑前必须进行严格的再检验，严防破损、掉角、裂纹、受潮的砖入窑。对查出的不合格砖，要当场销毁，更不得回库存放，以免再次混入窑内。4.3准确把握局部挖补与整段更换窑衬的界限两者界定的一般原则为：掉砖处周围的厚度不低于120mm，且掉砖周围砖的实际使用时间不长、未受过恶劣条件的折腾、结构未发生裂缝和排列错乱现象，这时可采用挖补的方法，否则就需要进行整段更换。正确的判断，不仅可以降低窑衬消耗，缩短停窑时间，而且可提高窑的运转率。4.4坚持合理的烘窑升温制度窑衬砌筑好后还须妥善烘烤，烘烤时升温不能过快，以免产生过大的热应力而导致砖衬开裂、剥落。由于耐火砖的品种较多，根据实践及文献介绍，使用B型砖时，因砖数量较多，对砖衬膨胀的衬偿量较大，按0.5℃／min～1℃／min区段内的升温制度烘烤时，砖衬内压应力总是低于砖的强度，非常安全。因此，预分解窑一般都选择Ｂ型砖作为窑衬。

有些厂家更换窑衬后急于投料生产，常采用6～8h的快速烘窑制度，加之缺乏必要的措施来保护窑体和窑衬的安全，导致窑体及窑衬不必要的损坏。尤其直接结合镁铬砖对6～8h的快速烘窑不适应，应注意窑衬烘烤必须连续进行，直至完成且要做到“慢升温，不回头”。为此烘烤前必须对系统设备联动试车，还要确保供电。此外，停窑时窑衬的冷却制度亦对未更换砖的使用寿命有很大影响，因此停窑不换砖时必须慢冷以保窑衬安全。对于大型预分解窑，在停窑时可用辅助传动进行慢转窑，扣风，并在24h后方可打开窑门进行快速冷却。4.5窑皮的粘挂及保护烧成带及其两侧过渡带砖衬上窑皮的稳定与否，这是影响砖衬使用寿命的决定性条件。

新砖砌好，按正常升温制度达投料温度后，即进行投料。第一层窑皮的形成就是从物料进入烧成带及前后过渡带时开始，必须严格控制熟料结粒细小均齐，配料合理；耐火砖热面层中应形成少量熔体（俗称：出汗），使熟料与砖面牢固地粘结。粘结后，砖衬表面层温度降低，熔体量减少，粘度增大，粘结层与砖衬面间粘结力就越大；而熟料继续粘到新粘结的熟料上，使窑皮不断加厚，直至窑皮过厚，窑皮表面温度过高而造成该处熟料中熔体含量过多且粘度小，熟料不能再相互粘结为止。第一层窑皮粘挂的质量优劣对延长窑衬寿命有重要的作用。

窑皮实质上是窑料的流量和成分。窑正常运行时，入窑燃料的质和量及其燃烧性状，以及耐火砖在高温下的性态等是不断变化的。因此为了挂好窑皮且保护好窑皮，必须采取相应的保护措施：砌完砖必须进行窑内清理；投料后应严格保证系统温度及烧成带温度，使第一批窑料和该处耐火砖同时处于良好的挂窑皮状态。挂窑皮时喂料量按正常量的80%即可；开窑前要严格检查燃烧控制系统、喷嘴结构和位置及火焰形状，并使之保持正常。预分解窑挂窑皮时间一般为1d。4.6提高预分解窑的运转率所谓：“机怕开，电怕停，耐火砖最怕开开停停”。由于频繁的非计划开停窑，往往是紧急止料停窑，会造成衬砖热面迅速冷却，收缩过快，砖内产生严重的破坏应力，应力随多次停窑频繁作用于砖内，导致其过早开裂损坏；再次开窑时，砖热面层往往随窑皮剥落，还使窑衬内砖位扭曲，降低窑衬使用寿命。那么，如何减少开停窑次数呢？1.对生产者来讲：

a，首先设备运转要稳定，这是前提；b，第二煤和料的质要稳，这是基础；

c，第三煤和料的量要稳，这是责任。2.对操作者来讲：

“预打小慢车，防止大变动”。关键在一个预字，只有预想料预计，才能预见，才能做到预调和预处理；只有预调和预处理，才能防止大波动和大事故；只有杜绝大波动和大事故，才能防止大变动。

3.正确的选择和使用火咀（燃烧器）：

对水泥厂生产熟料来讲，火咀就是我们手中的枪，能否把枪用好直接关系到战斗的胜负。鉴于篇幅所限，将写专题讨论。

总之，影响窑衬消耗的因素较多，也较复杂，只有不断摸索，采用新技术、新材料，提高操作和管理水平，才能达到既可降低消耗，又可使窑系统均衡稳定运转之目的。结论结论本文通过详细介绍水泥窑用耐火材料的损毁机理和选择，分析了水泥窑用耐火材料的损毁机理和形式如下：损毁机理：熟料熔体的渗透一侵蚀与化学剥落挥发性组分的凝聚、侵蚀和碱裂损毁气氛变化引起砖衬结构疏松，产生化学疲劳局部高温过热温度急剧变化或频繁停窑，应力的产生使热震稳定性下降热疲劳损伤机械应力造成的损坏物料的冲击磨损损毁形式：烧成带碱性衬砖的损毁窑口浇注料的损毁燃烧器窑头罩篦冷机的损毁预分解系统的损毁所选择的耐火材料：碱性耐火材料高铝质耐火材料保温材料锚固件因此，随着水泥工业中应用的耐火材料品种的不断增加，在注重节能降耗的今天，水泥生产企业的科技人员应更多的了解耐火材料，更好的使用耐火材料，采取一系列措施维护好耐火材料，把耐火材料消耗降到最低水平，以降低生产成本，提高生产效益。致谢洛阳理工学院毕业设计论文16PAGE20谢辞时光如水，转眼间大学三年已在身后，在我即将离开校园，走向社会，踏上漫漫人生征程的时刻，心中无限感慨，思绪万千!回首大学三年学习和生活中的点点滴滴，在我的脑海中时时会浮现出众多关心和帮助过我的领导、老师和同学，那些发自内心的谆谆教诲、无微不至的关怀和默默的支持，令我深深的感动!能够顺利的完成本次毕业论文，这不仅仅是靠我一个人的能力，其间，指导老师尽管工作很忙，但还是抽时间指导我们，他严谨细致、一丝不苟的作风一直是我工作、学习中的榜样；他们循循善诱的教导和不拘一格的思路给予我无尽的启迪。

此外，还有同专业的很多同学，在一起相互探讨、进步，以及我的实习单位同事的大力支持。在此，我一并感谢他们，多谢他们给我在即将跨出大学校门，走上工作岗位之前的一次锻炼机会。祝他们在以后的工作中事业顺利。参考文献PAGE32参考文献章运道．套筒石灰窑用铝镁尖晶石砖的研制和应用．耐火材料，2007，41(5)：362—365．王杰曾．耐火材料先进制造技术[J]．耐火材料，2008，42(2)：151—155陈友德.水泥生产的技术进展和耐火材料的发展趋势.中国水泥.2002，(7):45~47,(8):46~48,(9)28~31侯谨.水泥窑用耐火材料的探讨.2009.35（5）：13~15张子平.水泥回转窑窑衬设计浅.谈新世纪水泥报，1999，（6)：36~39何金峥.延长水泥回转窑耐火材料使用寿命的技术探讨.水泥商情网.2011，（5）：25~28杜春季李文刚.延长回转窑窑口使用寿命的措施.［J］,水泥技术，2003（5）：35~38臧剑波刘丽聪.浅谈预分解窑不定型耐火材料的使用.新世纪水泥导报.2011，（1）：46~48温春荣.延长回转窑耐火砖使用寿命的几点举措.水泥工程.2008，（2）：35~37吕新锋郑大鹏刘振利.延长回转窑过渡带耐火材料使用寿命的措施.水泥技术.2008，（2）：32—36杜涛,于绍文,孟洪君.耐火材料的发展趋势和新技术[J].冶金能源,2001,(1):55—57高权王辉.预分解窑系统耐火材料的配套和使用.中国科学院上海冶金研究所.材料物理与化学博士论文2000年度梁训裕.碱性耐火材料的发展与水泥工业窑炉进步的关系［J］,国外耐火材料，1995，（3）：28—31金丽萍夏辉.水泥回转窑用碱性炉材的技术进步［J］,国外耐火材料，2005，（2）：45—47王广强.延长窑口浇注料使用寿命的措施[J].水泥,2007,(6)：23—26陈友德.水泥预分解窑用耐火材料的技术进展［J］,耐火材料，2003，（3）：28—31苑金生.水泥窑用耐火材料及其选择匹配

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.水泥技术.1988，（2）：37—39钱忠俊朱伯铨.水泥回转窑用碱性耐火材料的无铬化［J］,武汉科技大学学报，2002，（1）：33—35附录PAGE16外文资料翻译Decompositionrateofrawmaterialintothekilnandcalcinertemperaturecontrol1controlsthedecompositionrateofthesignificanceofthekiln

Decompositionrateofthekilnistherawmaterialthroughthelowerpreheatercalcinerandafterthekilnbeforethedecompositionofthecarbonateintooxidepercentageoftotalcarbonate.

Rawmaterialintothekilncalcinerdecompositionrateisameasureofkeyindicatorsofnormaloperation.Forthereisnocyclonepreheatercalcinerkiln,rawmaterial,20%to40%inthekilnbeforethedecomposition;iftheincreaseinpipelinefirecanincreaseto60%to70%;increasethecalciner,therawmaterialintothekilnshouldbeMorethan90%CaCO3decomposedintoCaO.Ifthisvalueislow,itwillcertainlyaddtotheburdenofkilnandthekiln'sheattransferefficiencyaswellasfurnace,notonlyincreasetheheatconsumption,productioncannotincreasethekiln.

Thisindicatorisnotoperatingastargets,butitistherotarykilnsystemforthestableoperationoftheheatlossthatmustbemastered.Therefore,samplingfrequency,thecontrolroomshouldbetomeettheoperationalneedsforthepurpose.Iftheentiresystemisstable,andthedecompositionrateisalwayshigh,thefrequencycanbereduced,classtime,orevenonceadaycanbe;ifnotstablekilnoperation,theoperatorcanincreasethefrequencyofinspectionrequirementsfortestingpersonnel,fortheoperatortoprovidemorejudgingbasis.

2decompositionrateofthenormalrangeofkiln

Accordingtothecurrentperformanceofthemorecompletedecompositionfurnace,alsobasedonthedecompositionrateoftheactualcontrol,theproposeddecompositionrateofrawmaterialintothekilncontrolrangeof90~95%isappropriate.Decompositionrateistoolow,donotgivefullplaytotheroleofcalciner,kilnincreasetheburdenontheyieldandenergyconservationareallnegative.However,ifthedecompositionrateistoohigh,sothattheremaininglessthan5~10%ofcalciumcarbonatearecalcinercompletedecompositionoftheendothermicreactionfurnacemeanscomplete,theremayoccurfollowedbyheatgeneratedbycementsilicatemineralsresponse,whichshouldbeinthekilnthesinteringreactioninthesuspensioncalcinerisunbearable,thefinalboundinthecalcinerandpreheatercatastrophicsinteredplug.Shouldbesaidthatitisnotyetcompletedthe5%decompositionofrawmaterialtopreventthecompletedecompositiontemperaturerosesharply,toimaginethatfurtherenhancethedecompositionrate,wecantapthepotentialtoimprovekilnproductionwouldbeverydangerous.

3thesignificanceofthetemperaturecontrolcalciner

⑴ensurethatdecompositionrateofsinteringhavenot.Decompositionfurnacetemperaturereachesacertainvaluerawmaterialintothekilntoachievethedecompositionrateof90%ormoreofthebasicconditions.Therefore,whenthetemperatureislow,youshouldtrytoimproveit;butifthistemperatureistoohigh,eventobealerttothepossibilityofsinteringfurnacethere.

⑵judgeMixofcoalandcoalcombustionstatebasis.Upanddownthroughthecalcinertemperatureandcomparisonoftwopre-heatertemperature,youcanalsodeterminewhetherthecalcinercombustioncompletely.Intheeventofhigherpreheatertemperatureisabovethistemperature,indicatingthatsomefuelincompletecombustioninthecalciner,butwiththeheatflowonapre-heaterduetoburn.Ifyoufindlowerpreheatereasycrustandcrustfoundinthecoalisnotburned,itindicatesthatthedispersionofcoalandmaterialinequality,somecoalismaterialtothestagepreheatercoercein.Tothisend,inthedecompositionfurnaceinneedofcoalunderthemulti-materialdesign,andreasonablearrangement.

⑶determinewhetherthefurnaceisinequilibriumwiththewind,ifthethreeofinadequateorexcessivewind,willcausethetemperatureanomaly.Operatorsshouldbeadjustedassoonaspossible.

4factorsthataffectthedecompositiontemperaturefurnace

Tomakethecalcinerwithcombustionoffuelevenlyandquicklywiththerawmaterialtoachievethebesteffectofheattransfer,designspecialistsalotofworktodevelopvarioustypesofdecompositionfurnace.Buttheoriginalaim,istorequirenomorethanwind,coal,apropercombinationofmaterials,requiredintheshortestpossibletime,withtheleastamountofwind,socompletelypulverizedcoalcombustion,andallowtheheatemittedbyburningassoonaspossibletransfertotheHealthmaterial,this:

⑴addingthequantityandqualityofcoal.Reliablemeasurementscalecoalandtransmissionstabilityistheprerequisitetoensureastableheatsource.

Meanwhile,thefinenessofpulverizedcoalsufficientandqualifiedwatertoensuretheeffectiveperiodoftimeinthefurnaceburning.Ifthecalcinerexittemperatureishigherthanthefurnacetemperature,indicatingapossibilityofburningfastenough.

⑵theleadthreetimesthewindiswind,temperatureandspeed.Sufficientbutnotexcessiveamountofwind,temperature,thehigherthebetter,thespeedanddirectionshouldbeconducivetomixedcoal.Decompositionusingthenewlydevelopedcoalfurnacetubewiththreewindtunnelcanachievethispurpose.Threefactorsaffecttheamountofwindisalsomoregeneralexhaustisnotonlyboundbythesystem,butalsobythebalanceofthefurnaceusedtocontainthewind.

⑶calciner,therawmaterialintotheairandcoalshouldbefullymixed,andcannotgoshortintothekiln,orspreadoutmaterialsdonotproducethephenomenonofopening.Calcinerfeedintothenextpositiononthedecompositionfurnacetemperaturewasalsoaffected.

5affectthedecompositionratefactorintothekiln

Decompositionrateanddecompositiontemperaturefurnacegreatrelevance,butnotasathingcanboth.Sometimes,hightemperaturedecompositionfurnace,decompositionrateisnotnecessarilyhigh,andviceversa.Themainfactorshereisthatwhencalcinermixedmaterialsandfueldistributionuniform,thedeterminationofthedecompositionfurnacetemperatureisnotoutofthedecompositionfurnacetemperature,letalonemeasuringpointsselectedarenotnecessarilyrepresentativeandmoresensitivelocation.

Therefore,theabovediscussionofmeasurestoimprovethedecompositionfurnacetemperature,theseriousrawmaterialandfuelmixtureevenlyamongthemeasuresonebyonetoverifythisistoimprovethedecompositionrateofthekilnallthemeasures.Thesemeasuresare:

⑴calcinercapacitydesignedtoconsidertheflammabilityoffueltomeetthematerialinthefurnaceitself,sufficientretentiontime.Beingaffectedbycoalqualityandfinenessofpulverizedcoal,highvolatilecoal,finecoalmore,rawmaterialandcoalneededtobeslightlyshorterresidencetime,coalcombustionspacecanalsobeaseparatesmallerorno.Onthecontrary,weshouldstaylonger,coalcombustionalonehasmorespace.

⑵calcinercapacitydesignedtoconsiderthedecompositionrateofrawmaterialpowder.Thisisnotonlythecharacteristicsoflimestone,butalsowiththeatmosphereofthecalciner.Particularkiln-linedecompositionofCO2emissionsinthehigherlevelsisnotconducivetothedecompositionrateoflimestone.

⑶setfeedingpoints,plusthelocationandquantityofcoalpointtoconsiderwhenrawmaterialintotheblastfurnacetofuelcombustioninsufficientspace,especiallyfordifficulttoburnanthracite,butalsoconsideringtheintroductionofthreepositionanddirectionofthewind.Notonlytoensureuniformityofcoalcombustion,thewholefurnacemaximumtemperatureandminimumtemperaturedifferencebetweenthetwoshouldnotexceed20~30℃.Byimprovingtherawmaterialmixedwithcoalextent,toachievethepurposeofimprovingtheheatbalance.Forlargerfurnace,shouldnotonlysetupafeedingpointandtheincreaseofcoalpoint,needproperlayout.

6calcinercoalratioofthetotalcoal

Preheataccordingtorawmaterialconsumptionanddecompositionofthetotalheatenergyaccountedfor60%ofclinkerprinciple,theproportionofcoalcalciner60%ofthegeneralcontroloftheremaining40%ofthecoalisburningkilnneeded,andaftercalcinationThekilntemperaturetoabove1000℃,thewasteheatforpreheatinganddecompositionofmaterialsused.Thisproportionhasbeenconfirmedbythemajorityofproductionline,withspecificchangesinmineralcomposition,theratiowillchange.

Installationsinoperationandtheequipmentin,ontwoorthreeairtemperatureandairvolumecontrolchangeswillaffectthecoalcalcinerKilnandtheproportionof,forexample,threetimesusingcoolerairhotforalongtime,itwillreducethedecompositionfurnaceofcoal,theotherhand,secondaryairwillsavethehighkilntemperatureofcoal.Whentheoperationforsomefactorsthatincreaseapointbeforeandafterthecoalislimited,inordertomeettheenergyneedsofclinker,ithadmorecoaltoanotherpoint,thisapproachcanonlyspendtime,difficulttomeetlong-term,andwouldcreatethekindofnegativeimpact.

Havefoundthattheuseofaproductionlineofanthracite,coal-burningKilnburnerplusnegative,sotocalciner70%ofthecoal,attemptingtomaketheextra10%ofthecoaltohelpraisethekilntemperature.Althoughsuchoperationsmaintainthekilnisrunninghigh,butnotbecauseofdecompositionfurnacecombustionrate,theremainingamountofcoalcombustionastherawmaterialintothekiln,causingseriouscrustafterthekilns,kilntemperatureishigh,serious,andevendiameter4.8metersofthekiln,sincethetailendalsothickcircle,kilnpouringforcedtostopthekiln.Whenthereplacementoftheburner,thekilnpulverizedcoalinjectionincreased,thenaturaladjustmentofcoalcalcinerover,kilnandringcrustorsymptomsdisappear.

Conversely,ifsufficientoxygenwhendecomposingfurnace,70%ofallcoalcombustion,itisdifficulttoavoidthedecompositionofrawmaterial100%causedbyaseriesofimpendingdisaster.

Inshort,nomatterwhatthesituationisdisproportionatecoalfurnaceisboundtoreflectandcausethesystemnotfunctioning.

7calcinersymptomsofslowburning

Sometimes,theproductionwillencounterthisphenomenon:thedecompositionrat