楼幕墙工程 设计计算书

华润置地金沙项目

8-23#楼幕墙工程设计计算书设计：审核：批准：二〇一八年一月十二日目录TOC\o"1-3"\f0\h\z\u1设计依据 12计算简图、几何信息 13荷载与组合 43.1节点荷载 43.2单元荷载 43.3其它荷载 73.4荷载组合 84内力位移计算结果 84.1内力 84.1.1最不利内力 84.1.2内力包络及统计 134.2位移 184.2.1组合位移 185设计验算结果 255.1设计验算结果图及统计表 255.2设计验算结果表 296后锚固计算32PAGE11设计依据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）《钢结构高强度螺栓连接技术规程》（JGJ82-2011）2计算简图、几何信息计算简图(圆表示支座，数字为节点号)各节点信息如下表：节点号x坐标(m)y坐标(m)z坐标(m)x向约束y向约束z向约束绕x约束绕y约束绕z约束12.3502.4005.200√√√√√√22.3502.2505.20032.3501.2505.20042.3500.2505.20052.3500.0005.20061.6842.4005.200√√√√√√71.6842.2505.20081.6841.2505.20091.6840.2505.200101.6840.0005.200111.0172.4005.200√√√√√√121.0172.2505.200131.0171.2505.200141.0170.2505.200151.0170.0005.200160.3502.4005.200√√√√√√170.3502.2505.200180.3501.2505.200190.3500.2505.200200.3500.0005.200210.1502.2505.200220.1501.2505.200230.1500.2505.200240.1500.0005.200252.5500.0005.200262.5500.2505.200272.5501.2505.200282.5502.2505.200290.0000.2505.200302.7000.2505.200310.0002.2505.200322.7002.2505.200330.0001.2505.200342.7001.2505.200352.7000.0005.200362.7002.4005.200√√√√√√370.0000.0005.200380.0002.4005.200√√√√√√各单元信息如下表：注：等肢单角钢的2、3轴分别对应u、v轴单元号截面名称长度(m)面积(mm2)绕2轴惯性矩(x104mm4)绕3轴惯性矩(x104mm4)绕2轴计算长度系数绕3轴计算长度系数i节点释放j节点释放1工20a0.150355515823691.00016.0002工20a0.150355515823692.33318.0003工20a0.200355515823691.75013.5004工20a0.667355515823691.0004.0485工20a0.667355515823691.0004.0486工20a0.666355515823691.0004.0547工20a0.200355515823691.75013.5008工20a0.150355515823692.33318.0009工20a0.150355515823691.00016.00010工20a1.000355515823691.0002.40011工20a1.000355515823691.0002.40012工20a0.250355515823691.0009.60013矩80x60x4.00.150101556.1087.941.00016.00014矩80x60x4.01.000101556.1087.941.0002.40015矩80x60x4.01.000101556.1087.941.0002.40016矩80x60x4.00.250101556.1087.941.0009.60017矩80x60x4.00.150101556.1087.941.00016.00018矩80x60x4.01.000101556.1087.941.0002.40019矩80x60x4.01.000101556.1087.941.0002.40020矩80x60x4.00.250101556.1087.941.0009.60021矩80x60x4.00.150101556.1087.941.00016.00022矩80x60x4.01.000101556.1087.941.0002.40023矩80x60x4.01.000101556.1087.941.0002.40024矩80x60x4.00.250101556.1087.941.0009.60025矩80x60x4.00.150101556.1087.941.00016.00026矩80x60x4.01.000101556.1087.941.0002.40027矩80x60x4.01.000101556.1087.941.0002.40028矩80x60x4.00.250101556.1087.941.0009.60029方60x4.01.00085543.5443.541.0002.00030方60x4.01.00085543.5443.541.0002.00031方60x4.01.00085543.5443.541.0002.00032方60x4.01.00085543.5443.541.0002.00033方60x4.00.15085543.5443.541.00018.00034方60x4.00.20085543.5443.541.00013.50035方60x4.00.66785543.5443.541.0004.04836方60x4.00.66785543.5443.541.0004.04837方60x4.00.66685543.5443.541.0004.05438方60x4.00.20085543.5443.541.00013.50039方60x4.00.15085543.5443.541.00018.00040方60x4.00.15085543.5443.541.00018.00041方60x4.00.20085543.5443.541.00013.50042方60x4.00.66785543.5443.541.0004.04843方60x4.00.66785543.5443.541.0004.04844方60x4.00.66685543.5443.541.0004.05445方60x4.00.20085543.5443.541.00013.50046方60x4.00.15085543.5443.541.00018.00047方60x4.00.15085543.5443.541.00018.00048方60x4.00.20085543.5443.541.00013.50049方60x4.00.66785543.5443.541.0004.04850方60x4.00.66785543.5443.541.0004.04851方60x4.00.66685543.5443.541.0004.05452方60x4.00.20085543.5443.541.00013.50053方60x4.00.15085543.5443.541.00018.00054工20a0.250355515823691.0009.60055工20a1.000355515823691.0002.40056工20a1.000355515823691.0002.4003荷载与组合结构重要性系数：1.003.1节点荷载3.2单元荷载1)工况号:0*输入的面荷载:序号荷载类型导荷方式体形系数面荷载值(基本风压)kN/m21恒载双向杆件--0.50面荷载分布图:面荷载序号1分布图（实线表示荷载分配到的单元）2)工况号:1*输入的面荷载:序号荷载类型导荷方式体形系数面荷载值(基本风压)kN/m21活载双向杆件--0.50面荷载分布图:面荷载序号1分布图（实线表示荷载分配到的单元）3)工况号:2*输入的面荷载:序号荷载类型导荷方式体形系数面荷载值(基本风压)kN/m21风载双向杆件0.500.30面荷载分布图:面荷载序号1分布图（实线表示荷载分配到的单元）4)工况号:3*输入的面荷载:序号荷载类型导荷方式体形系数面荷载值(基本风压)kN/m21风载双向杆件-2.000.30面荷载分布图:面荷载序号1分布图（实线表示荷载分配到的单元）3.3其它荷载(1).地震作用规范：《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）地震烈度：7度(0.10g)水平地震影响系数最大值：0.08计算振型数：9建筑结构阻尼比：0.040特征周期值：0.40地震影响：多遇地震场地类别：Ⅱ类地震分组：第二组周期折减系数：1.00地震力计算方法：振型分解法振型号周期（秒）10.073820.062530.047640.032450.021160.020270.014580.011790.0112(2).温度作用无温度作用。3.4荷载组合(1)1.20恒载+1.40活载工况1(2)1.20恒载+1.40风载工况2(3)1.20恒载+1.40风载工况3(4)1.20恒载+1.40活载工况1+1.40x0.60风载工况2(5)1.20恒载+1.40活载工况1+1.40x0.60风载工况3(6)1.20恒载+1.40x0.70活载工况1+1.40风载工况2(7)1.20恒载+1.40x0.70活载工况1+1.40风载工况3(8)1.00恒载+1.40风载工况2(9)1.00恒载+1.40风载工况3(10)1.20恒载+1.20x0.50活载工况1+1.30水平地震4内力位移计算结果4.1内力4.1.1最不利内力各效应组合下最大支座反力设计值(单位：kN、kN.m)节点号控制组合号组合序号NxNyNzMxMyMzNx最大1020.2-0.50.8-0.50.00.0Ny最大101-0.20.50.8-0.50.0-0.0Nz最大410.0-0.01.2-0.70.00.0Mx最大91-0.00.0-0.40.2-0.0-0.0My最大410.0-0.01.2-0.70.00.0Mz最大1020.2-0.50.8-0.50.00.01合力最大410.0-0.01.2-0.70.00.0Nx最小101-0.20.50.8-0.50.0-0.0Ny最小1020.2-0.50.8-0.50.00.0Nz最小91-0.00.0-0.40.2-0.0-0.0Mx最小410.0-0.01.2-0.70.00.0My最小91-0.00.0-0.40.2-0.0-0.0Mz最小101-0.20.50.8-0.50.0-0.0Nx最大1020.1-0.01.1-0.60.00.0Ny最大101-0.10.01.1-0.60.0-0.0Nz最大410.00.01.6-1.00.00.0Mx最大91-0.0-0.0-0.60.3-0.0-0.0My最大410.00.01.6-1.00.00.0Mz最大1020.1-0.01.1-0.60.00.06合力最大410.00.01.6-1.00.00.0Nx最小101-0.10.01.1-0.60.0-0.0Ny最小1020.1-0.01.1-0.60.00.0Nz最小91-0.0-0.0-0.60.3-0.0-0.0Mx最小410.00.01.6-1.00.00.0My最小91-0.0-0.0-0.60.3-0.0-0.0Mz最小101-0.10.01.1-0.60.0-0.0Nx最大1020.10.01.1-0.6-0.00.0Ny最大1020.10.01.1-0.6-0.00.0Nz最大41-0.00.01.6-1.0-0.0-0.0Mx最大910.0-0.0-0.60.30.00.0My最大910.0-0.0-0.60.30.00.0Mz最大1020.10.01.1-0.6-0.00.011合力最大41-0.00.01.6-1.0-0.0-0.0Nx最小101-0.1-0.01.1-0.6-0.0-0.0Ny最小101-0.1-0.01.1-0.6-0.0-0.0Nz最小910.0-0.0-0.60.30.00.0Mx最小41-0.00.01.6-1.0-0.0-0.0My最小41-0.00.01.6-1.0-0.0-0.0Mz最小101-0.1-0.01.1-0.6-0.0-0.0Nx最大1020.20.50.8-0.5-0.00.0Ny最大1020.20.50.8-0.5-0.00.0Nz最大410.00.01.2-0.7-0.0-0.0Mx最大91-0.0-0.0-0.40.20.00.0My最大91-0.0-0.0-0.40.20.00.0Mz最大1020.20.50.8-0.5-0.00.016合力最大410.00.01.2-0.7-0.0-0.0Nx最小101-0.2-0.50.8-0.5-0.0-0.0Ny最小101-0.2-0.50.8-0.5-0.0-0.0Nz最小91-0.0-0.0-0.40.20.00.0Mx最小410.00.01.2-0.7-0.0-0.0My最小410.00.01.2-0.7-0.0-0.0Mz最小101-0.2-0.50.8-0.5-0.0-0.0Nx最大1020.00.73.0-5.50.00.0Ny最大1020.00.73.0-5.50.00.0Nz最大410.00.03.9-7.30.00.0Mx最大91-0.0-0.0-0.00.5-0.0-0.0My最大410.00.03.9-7.30.00.0Mz最大1020.00.73.0-5.50.00.036合力最大410.00.03.9-7.30.00.0Nx最小101-0.0-0.73.0-5.50.0-0.0Ny最小101-0.0-0.73.0-5.50.0-0.0Nz最小91-0.0-0.0-0.00.5-0.0-0.0Mx最小410.00.03.9-7.30.00.0My最小91-0.0-0.0-0.00.5-0.0-0.0Mz最小101-0.0-0.73.0-5.50.0-0.0Nx最大1020.0-0.73.0-5.5-0.00.0Ny最大101-0.00.73.0-5.5-0.0-0.0Nz最大410.0-0.03.9-7.3-0.00.0Mx最大91-0.00.0-0.00.50.0-0.0My最大91-0.00.0-0.00.50.0-0.0Mz最大1020.0-0.73.0-5.5-0.00.038合力最大410.0-0.03.9-7.3-0.00.0Nx最小101-0.00.73.0-5.5-0.0-0.0Ny最小1020.0-0.73.0-5.5-0.00.0Nz最小91-0.00.0-0.00.50.0-0.0Mx最小410.0-0.03.9-7.3-0.00.0My最小410.0-0.03.9-7.3-0.00.0Mz最小101-0.00.73.0-5.5-0.0-0.0各效应组合下最大支座反力标准值(单位：kN、kN.m)节点号控制组合号组合序号NxNyNzMxMyMzNx最大1020.1-0.40.7-0.40.00.0Ny最大101-0.10.40.7-0.40.0-0.0Nz最大410.0-0.01.0-0.50.00.0Mx最大31-0.00.0-0.10.0-0.0-0.0My最大410.0-0.01.0-0.50.00.0Mz最大1020.1-0.40.7-0.40.00.01合力最大410.0-0.01.0-0.50.00.0Nx最小101-0.10.40.7-0.40.0-0.0Ny最小1020.1-0.40.7-0.40.00.0Nz最小31-0.00.0-0.10.0-0.0-0.0Mx最小410.0-0.01.0-0.50.00.0My最小31-0.00.0-0.10.0-0.0-0.0Mz最小101-0.10.40.7-0.40.0-0.0Nx最大1020.0-0.00.9-0.50.00.0Ny最大101-0.00.00.9-0.50.0-0.0Nz最大410.00.01.2-0.70.00.0Mx最大31-0.0-0.0-0.20.1-0.0-0.0My最大410.00.01.2-0.70.00.0Mz最大1020.0-0.00.9-0.50.00.06合力最大410.00.01.2-0.70.00.0Nx最小101-0.00.00.9-0.50.0-0.0Ny最小1020.0-0.00.9-0.50.00.0Nz最小31-0.0-0.0-0.20.1-0.0-0.0Mx最小410.00.01.2-0.70.00.0My最小31-0.0-0.0-0.20.1-0.0-0.0Mz最小101-0.00.00.9-0.50.0-0.0Nx最大1020.00.00.9-0.5-0.00.0Ny最大1020.00.00.9-0.5-0.00.0Nz最大41-0.00.01.2-0.7-0.0-0.0Mx最大310.0-0.0-0.20.10.00.0My最大310.0-0.0-0.20.10.00.0Mz最大1020.00.00.9-0.5-0.00.011合力最大41-0.00.01.2-0.7-0.0-0.0Nx最小101-0.0-0.00.9-0.5-0.0-0.0Ny最小101-0.0-0.00.9-0.5-0.0-0.0Nz最小310.0-0.0-0.20.10.00.0Mx最小41-0.00.01.2-0.7-0.0-0.0My最小41-0.00.01.2-0.7-0.0-0.0Mz最小101-0.0-0.00.9-0.5-0.0-0.0Nx最大1020.10.40.7-0.4-0.00.0Ny最大1020.10.40.7-0.4-0.00.0Nz最大410.00.01.0-0.5-0.0-0.0Mx最大31-0.0-0.0-0.10.00.0-0.0My最大31-0.0-0.0-0.10.00.0-0.0Mz最大1020.10.40.7-0.4-0.00.016合力最大410.00.01.0-0.5-0.0-0.0Nx最小101-0.1-0.40.7-0.4-0.0-0.0Ny最小101-0.1-0.40.7-0.4-0.0-0.0Nz最小31-0.0-0.0-0.10.00.0-0.0Mx最小410.00.01.0-0.5-0.0-0.0My最小410.00.01.0-0.5-0.0-0.0Mz最小101-0.1-0.40.7-0.4-0.0-0.0Nx最大1020.00.52.5-4.60.00.0Ny最大1020.00.52.5-4.60.00.0Nz最大410.00.03.1-5.80.00.0Mx最大31-0.0-0.00.6-0.7-0.0-0.0My最大410.00.03.1-5.80.00.0Mz最大1020.00.52.5-4.60.00.036合力最大410.00.03.1-5.80.00.0Nx最小101-0.0-0.52.5-4.60.0-0.0Ny最小101-0.0-0.52.5-4.60.0-0.0Nz最小31-0.0-0.00.6-0.7-0.0-0.0Mx最小410.00.03.1-5.80.00.0My最小31-0.0-0.00.6-0.7-0.0-0.0Mz最小101-0.0-0.52.5-4.60.0-0.0Nx最大1020.0-0.52.5-4.6-0.00.0Ny最大101-0.00.52.5-4.6-0.0-0.0Nz最大410.0-0.03.1-5.8-0.00.0Mx最大31-0.00.00.6-0.70.0-0.0My最大31-0.00.00.6-0.70.0-0.0Mz最大1020.0-0.52.5-4.6-0.00.038合力最大410.0-0.03.1-5.8-0.00.0Nx最小101-0.00.52.5-4.6-0.0-0.0Ny最小1020.0-0.52.5-4.6-0.00.0Nz最小31-0.00.00.6-0.70.0-0.0Mx最小410.0-0.03.1-5.8-0.00.0My最小410.0-0.03.1-5.8-0.00.0Mz最小101-0.00.52.5-4.6-0.0-0.04.1.2内力包络及统计按轴力N最大显示构件颜色(kN)轴力N最大的前10个单元的内力(单位：m,kN,kN.m)序号单元号组合号组合序位置轴力N剪力Q2剪力Q3扭矩M弯矩M2弯矩M3111020.0000.7-2.9-0.0-0.0-0.05.0291010.0000.73.00.00.0-0.05.53561020.0000.5-2.6-0.1-0.00.02.14101010.0000.53.00.10.0-0.15.05251020.0000.50.8-0.20.00.00.56131010.0000.50.80.2-0.0-0.00.57261020.0000.30.5-0.10.10.00.38141010.0000.30.50.1-0.1-0.00.39381020.0000.1-0.10.2-0.1-0.0-0.110341010.0000.10.1-0.20.10.0-0.0按轴力N最小显示构件颜色(kN)轴力N最小的前10个单元的内力(单位：m,kN,kN.m)序号单元号组合号组合序位置轴力N剪力Q2剪力Q3扭矩M弯矩M2弯矩M3111010.000-0.7-2.90.0-0.00.05.0291020.000-0.73.0-0.00.00.05.53561010.000-0.5-2.60.1-0.0-0.02.14101020.000-0.53.0-0.10.00.15.05251010.000-0.50.80.20.0-0.00.56131020.000-0.50.8-0.2-0.00.00.57261010.000-0.30.50.10.1-0.00.38141020.000-0.30.5-0.1-0.10.00.39381010.000-0.1-0.1-0.2-0.10.0-0.110341020.000-0.10.10.20.1-0.0-0.0按弯矩M2最大显示构件颜色(kN.m)弯矩M2最大的前10个单元的内力(单位：m,kN,kN.m)序号单元号组合号组合序位置轴力N剪力Q2剪力Q3扭矩M弯矩M2弯矩M31531020.1500.0-0.60.50.00.10.02471010.0000.00.6-0.5-0.00.10.03561011.000-0.5-3.00.1-0.00.15.04101020.000-0.53.0-0.10.00.15.0591020.000-0.73.0-0.00.00.05.5611010.150-0.7-3.00.0-0.00.05.57551020.0000.1-1.6-0.10.00.00.38111011.0000.11.60.1-0.00.00.39481020.200-0.00.30.3-0.00.0-0.110521010.000-0.0-0.3-0.30.00.0-0.1按弯矩M2最小显示构件颜色(kN.m)弯矩M2最小的前10个单元的内力(单位：m,kN,kN.m)序号单元号组合号组合序位置轴力N剪力Q2剪力Q3扭矩M弯矩M2弯矩M31531010.150-0.0-0.6-0.50.0-0.10.02471020.000-0.00.60.5-0.0-0.10.03561021.0000.5-3.0-0.1-0.0-0.15.04101010.0000.53.00.10.0-0.15.0591010.0000.73.00.00.0-0.05.5611020.1500.7-3.0-0.0-0.0-0.05.57551010.000-0.1-1.60.10.0-0.00.38111021.000-0.11.6-0.1-0.0-0.00.39481010.2000.00.3-0.3-0.0-0.0-0.110521020.0000.0-0.30.30.0-0.0-0.1按弯矩M3最大显示构件颜色(kN.m)弯矩M3最大的前10个单元的内力(单位：m,kN,kN.m)序号单元号组合号组合序位置轴力N剪力Q2剪力Q3扭矩M弯矩M2弯矩M319410.000-0.03.9-0.00.00.07.321410.1500.0-3.9-0.0-0.0-0.07.3310410.000-0.04.0-0.00.00.06.6456411.0000.0-4.0-0.0-0.0-0.06.6555411.000-0.0-2.70.00.00.02.8611410.0000.02.70.0-0.0-0.02.8721410.0000.01.6-0.00.00.01.0817410.0000.01.6-0.0-0.00.01.0922410.0000.01.3-0.00.00.00.71018410.000-0.01.3-0.0-0.00.00.7按弯矩M3最小显示构件颜色(kN.m)弯矩M3最小的前10个单元的内力(单位：m,kN,kN.m)序号单元号组合号组合序位置轴力N剪力Q2剪力Q3扭矩M弯矩M2弯矩M315410.334-0.0-0.0-0.0-0.00.0-1.524410.6670.00.9-0.00.0-0.0-1.536410.000-0.0-0.90.0-0.0-0.0-1.547410.000-0.0-1.7-0.0-0.00.0-0.653410.2000.01.7-0.00.0-0.0-0.669910.0000.0-0.00.0-0.0-0.0-0.571910.150-0.00.00.00.00.0-0.5810910.0000.0-0.20.0-0.0-0.0-0.5956911.000-0.00.20.00.00.0-0.51021910.000-0.0-0.60.0-0.0-0.0-0.34.2位移4.2.1组合位移第1种组合Uxyz(mm)第2种组合Uxyz(mm)第3种组合Uxyz(mm)第4种组合Uxyz(mm)第5种组合Uxyz(mm)第6种组合Uxyz(mm)第7种组合Uxyz(mm)第8种组合Uxyz(mm)第9种组合Uxyz(mm)第10种组合第1种情况Uxyz(mm)第10种组合第2种情况Uxyz(mm)第10种组合第3种情况Uxyz(mm)第10种组合第4种情况Uxyz(mm)5设计验算结果本工程有1种材料：Q235：弹性模量：2.06*105N/mm2；泊松比：0.30；线膨胀系数：1.20*10-5；质量密度：7850kg/m3。5.1设计验算结果图及统计表根据计算分析模型，进行规范检验，检验结果表明，结构能够满足承载力计算要求，应力比最大值为0.21。下图为模型总体应力比分布图：杆件应力比分布图按“强度应力比”显示构件颜色“强度应力比”最大的前10个单元的验算结果（所在组合号／情况号）序号单元号强度绕2轴整体稳定绕3轴整体稳定沿2轴抗剪应力比沿3轴抗剪应力比绕2轴长细比绕3轴长细比结果1210.171(4/1)0.2120.2120.0210.001682满足2170.171(4/1)0.2120.2120.0210.001682满足390.137(4/1)0.1440.1370.0220.000729满足410.137(4/1)0.1440.1370.0220.000729满足5220.131(4/1)0.1620.1620.0170.0014382满足6180.131(4/1)0.1620.1620.0170.0014382满足7100.124(4/1)0.1300.1240.0230.0004729满足8560.124(4/1)0.1300.1240.0230.0004729满足9250.120(4/1)0.1480.1480.0160.002682满足10130.120(4/1)0.1480.1480.0160.002682满足按“强度应力比”统计结果表范围>1.001.00~0.900.90~0.700.70~0.500.50~0.00单元数000056百分比0.0%0.0%0.0%0.0%100.0%按“绕2轴应力比”显示构件颜色“绕2轴整体稳定应力比”最大的前10个单元的验算结果（所在组合号／情况号）序号单元号强度绕2轴整体稳定绕3轴整体稳定沿2轴抗剪应力比沿3轴抗剪应力比绕2轴长细比绕3轴长细比结果1210.1710.212(4/1)0.2120.0210.001682满足2170.1710.212(4/1)0.2120.0210.001682满足3220.1310.162(4/1)0.1620.0170.0014382满足4180.1310.162(4/1)0.1620.0170.0014382满足5250.1200.148(4/1)0.1480.0160.002682满足6130.1200.148(4/1)0.1480.0160.002682满足790.1370.144(4/1)0.1370.0220.000729满足810.1370.144(4/1)0.1370.0220.000729满足9100.1240.130(4/1)0.1240.0230.0004729满足10560.1240.130(4/1)0.1240.0230.0004729满足按“绕2轴整体稳定应力比”统计结果表范围>1.001.00~0.900.90~0.700.70~0.500.50~0.00单元数000056百分比0.0%0.0%0.0%0.0%100.0%按“绕3轴应力比”显示构件颜色“绕3轴整体稳定应力比”最大的前10个单元的验算结果（所在组合号／情况号）序号单元号强度绕2轴整体稳定绕3轴整体稳定沿2轴抗剪应力比沿3轴抗剪应力比绕2轴长细比绕3轴长细比结果1210.1710.2120.212(4/1)0.0210.001682满足2170.1710.2120.212(4/1)0.0210.001682满足3220.1310.1620.162(4/1)0.0170.0014382满足4180.1310.1620.162(4/1)0.0170.0014382满足5250.1200.1480.148(4/1)0.0160.002682满足6130.1200.1480.148(4/1)0.0160.002682满足790.1370.1440.137(4/1)0.0220.000729满足810.1370.1440.137(4/1)0.0220.000729满足9100.1240.1300.124(4/1)0.0230.0004729满足10560.1240.1300.124(4/1)0.0230.0004729满足按“绕3轴整体稳定应力比”统计结果表范围>1.001.00~0.900.90~0.700.70~0.500.50~0.00单元数000056百分比0.0%0.0%0.0%0.0%100.0%5.2设计验算结果表设计验算结果表(强度和整体稳定为(应力/设计强度))单元号强度绕2轴整体稳定绕3轴整体稳定沿2轴抗剪应力比沿3轴抗剪应力比绕2轴长细比绕3轴长细比结果10.1370.1440.1370.0220.000729满足20.0050.0060.0050.0110.0001733满足30.0120.0120.0120.0100.0001733满足40.0280.0290.0280.0070.0003233满足50.0290.0300.0290.0010.0003233满足60.0280.0290.0280.0070.0003233满足70.0120.0120.0120.0100.0001733满足80.0050.0060.0050.0110.0001733满足90.1370.1440.1370.0220.000729满足100.1240.1300.1240.0230.0004729满足110.0530.0560.0530.0150.0004729满足120.0090.0090.0090.0110.0001229满足130.1200.1480.1480.0160.002682满足140.0810.1010.1010.0100.0014382满足150.0200.0240.0240.0050.0014382满足160.0170.0210.0210.0050.0011182满足170.1710.2120.2120.0210.001682满足180.1310.1620.1620.0170.0014382满足190.0500.0620.0620.0040.0004382满足200.0310.0390.0390.0090.0011182满足210.1710.2120.2120.0210.001682满足220.1310.1620.1620.0170.0014382满足230.0500.0620.0620.0040.0004382满足240.0310.0390.0390.0090.0011182满足250.1200.1480.1480.0160.002682满足260.0810.1010.1010.0100.0014382满足270.0200.0240.0240.0050.0014382满足280.0170.0210.0210.0050.0011182满足290.0320.0410.0410.0040.0014489满足300.0140.0180.0180.0040.0004489满足310.0140.0180.0180.0020.0004489满足320.0320.0410.0410.0020.0014489满足330.0070.0100.0100.0050.0017120满足340.0200.0260.0260.0030.0029120满足350.0170.0220.0220.0040.00030120满足360.0170.0220.0220.0030.00030120满足370.0170.0220.0220.0020.00030120满足380.0200.0260.0260.0020.0029120满足390.0070.0100.0100.0040.0017120满足400.0050.0060.0070.0030.0027120满足410.0120.0150.0150.0070.0039120满足420.0060.0080.0080.0010.00030120满足430.0040.0050.0050.0020.00030120满足440.0060.0080.0080.0030.00030120满足450.0120.0150.0150.0070.0039120满足460.0050.0060.0070.0030.0027120满足470.0300.0390.0390.0160.0067120满足480.0350.0450.0450.0100.0049120满足490.0300.0380.0380.0060.00130120满足500.0290.0370.0370.0030.00130120满足510.0300.0380.0380.0030.00130120满足520.0350.0450.0450.0090.0049120满足530.0300.0390.0390.0150.0067120满足540.0090.0090.0090.0110.0001229满足550.0530.0560.0530.0150.0004729满足560.1240.1300.1240.0230.0004729满足最严控制表(强度和整体稳定为(应力/设计强度))强度绕2轴整体稳定绕3轴整体稳定沿2轴抗剪应力比沿3轴抗剪应力比绕2轴长细比绕3轴长细比所在单元21212110531033数值0.1710.2120.2120.0230.00647120后锚固计算计算引用的规范、标准及资料《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》JG160-2004幕墙埋件计算(后锚固结构-机械锚栓)埋件受力基本参数V=3899NN=0NM=7342000N·mm选用锚栓：慧鱼-后膨胀套管锚栓,FH18x100/100B锚栓排数×列数：3×2；锚栓最外排间距×最外列间距：300mm×250mm；混凝土等级：C30；；锚栓群中锚栓的拉力计算按5.2.2[JGJ145-2013]规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示)，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：1：当N/n-My1/Σyi2≥0时：5.2.2-1[JGJ145-2013]Nsdh=N/n+My1/Σyi25.2.2-2[JGJ145-2013]2：当N/n-My1/Σyi2<0时：Nsdh=(NL+M)y1//Σyi/25.2.2-3[JGJ145-2013]在上面公式中：M：弯矩设计值；Nsdh：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值；y1，yi：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离；y1/，yi/：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；在本例中：N/n-My1/Σyi2=0/6-7342000×150/90000=-12236.667因为：-12236.667<0所以：Nsdh=(NL+M)y1//Σyi/2=9789.333N按JGJ102-2003的5.5.7中第七条规定，这里的Nsdh再乘以2就是现场实际拉拔应该达到的值。另外，我们接着分析一下锚栓群受拉区的总拉力：当N/n-My1/Σyi2≥0时：螺栓群中的所有锚栓在组合外力作用下都承受拉力，中性轴在锚栓群形心位置，这种情况下群锚受拉区总拉力为：Nsdg=N+MΣyi/Σyi2=N而当N/n-My1/Σyi2＜0时：最下排的锚栓底部埋板部分为结构受压区，螺栓群的中性轴取最下一排锚栓位置，这种情况下群锚受拉区总拉力为：Nsdg=ΣNsi5.2.3-1[JGJ145-2013]Nsi=Nsdh·yi//y1/5.2.3-2[JGJ145-2013]对上两个公式整理后，得：Nsdg=(NL+M)Σyi//Σyi/2本例中，因为：-12236.667<0所以：Nsdg=(NL+M)Σyi//Σyi/2=29368N群锚受剪内力计算按5.3.1[JGJ145-2013]的规定，计算钢材破坏或混凝土剪撬破坏时，应按群锚中所有锚栓均承受剪力进行计算，也就是：Vsdh=3899/6=649.833N锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算NRd,s=kNRk,s/γRS,N6.1.2-1[JGJ145-2013]NRk,s=fykAs6.1.2-2[JGJ145-2013]上面公式中：NRd,s：锚栓钢材破坏时的受拉承载力设计值；NRk,s：锚栓钢材破坏时的受拉承载力标准值；k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表4.3.9[JGJ145-2013]选取；As：锚栓应力截面面积；fyk：机械锚栓屈服强度标准值；γRS,N：锚栓钢材受拉破坏承载力分项系数,按规范表4.3.10,取γRS,N=1.2；NRk,s=Asfyk=84.3×400=33720NNRd,s=kNRk,s/γRS,N=1×33720/1.2=28100N≥Nsdh=9789.333N锚栓钢材受拉破坏承载力满足设计要求！混凝土锥体受拉破坏承载力计算因锚固点位于结构受拉面，而该结构为普通混凝土结构，故锚固区基材应判定为开裂混凝土。混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力设计值NRd,c应按下列公式计算：NRd,c=kNRk,c/γRc,N6.1.3-1[JGJ145-2013]NRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×ψs,Nψre,Nψec,N6.1.3-2[JGJ145-2013]对于开裂混凝土土：NRk,c0=7.0×fcu,k0.5×hef1.56.1.3-3[JGJ145-2013]对于不开裂混凝土土：NRk,c0=9.8×fcu,k0.5×hef1.56.1.3-4[JGJ145-2013]在上面公式中：NRd,c：混凝土锥体破坏时的受拉承载力设计值；NRk,c：混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表4.3.9[JGJ145-2013]选取；γRc,N：混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数，按表4.3.10[JGJ145-2013]采用，取1.8；NRk,c0：开裂混凝土单锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；fcu,k：混凝土立方体抗压强度标准值，当其在45-60MPa间时，应乘以降低系数0.95；hef：锚栓有效锚固深度；NRk,c0=7.0×fcu,k0.5×hef1.5=7.0×300.5×1001.5=38340.579NAc,N0：混凝土理想锥体破坏投影面面积，按6.1.4[JGJ145-2013]取；scr,N：混凝土锥体破坏情况下，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间矩。scr,N=3hef=3×100=300mmAc,N0=scr,N26.1.4[JGJ145-2013]=3002=90000mm2Ac,N：混凝土实际锥体破坏投影面积，按6.1.5[JGJ145-2013]取：当N/n-My1/Σyi2≥0时：Ac,N=(min(c1,c1a)+s1+0.5×scr,N)×(c2+s2+0.5×scr,N)……情况一当N/n-My1/Σyi2<0时：若锚栓共有2排，则：Ac,N=(c1a+0.5×scr,N)×(c2+s2+0.5×scr,N)……情况二若锚栓共有3-4排，则：Ac,N=(c1a+min(s1/2,scr,N)+0.5×scr,N)×(c2+s2+0.5×scr,N)……情况三其中：c1、c1a、c2：方向1及2的边矩；s1、s2：方向1及2的间距；ccr,N：混凝土锥体破坏时的临界边矩，取ccr,N=1.5hef=1.5×100=150mm；c1≤ccr,Nc1a≤ccr,Nc2≤ccr,Ns2≤scr,N情况三时：(s1/2)≤scr,N，其他时：s1≤scr,N所以，本计算为：Ac,N=(c1a+min(s1/2,scr,N)+0.5×scr,N)×(c2+s2+0.5×scr,N)=(100+150+0.5×300)×(150+250+0.5×300)=220000mm2ψs,N：边矩c对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.6[JGJ145-2013]采用：ψs,N=0.7+0.3×c/ccr,N≤16.1.6[JGJ145-2013]其中c为边矩，当为多个边矩时，取最小值；ψs,N=0.7+0.3×c/ccr,N≤1=0.7+0.3×100/150=0.9所以，ψs,N取0.9。ψre,N：表层混凝土因为密集配筋的剥离作用对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.7[JGJ145-2013]采用，当锚固区钢筋间距s≥150mm或钢筋直径d≤10mm且s≥100mm时，取1.0；ψre,N=0.5+hef/200≤1=0.5+100/200=1所以，ψre,N取1。ψec,N：荷载偏心eN对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.8[JGJ145-2013]采用；ψec,N=1/(1+2eN/scr,N)=1把上面所得到的各项代入，得：NRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×ψs,Nψre,Nψec,N=38340.579×220000/90000×0.9×1×1=84349.274NNRd,c=kNRk,c/γRc,N=0.8×84349.274/1.8=37488.566N≥Nsdg=29368N所以，群锚混凝土锥体受拉破坏承载力满足设计要求！混凝土劈裂破坏承载力计算当不满足6.1.11[JGJ145-2013]规定时，混凝土劈裂破坏承载力按下面公式计算：NRd,sp=kNRk,sp/γRsp6.1.12-1[JGJ145-2013]NRk,sp=ψh,spNRk,c6.1.12-2[JGJ145-2013]ψh,sp=(h/hmin)2/3≤1.56.1.12-3[JGJ145-2013]上面公式中：NRd,sp：混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值；NRk,sp：混凝土劈裂破坏受拉承载力标准值；k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表4.3.9[JGJ145-2013]选取；NRk,c：混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；γRsp：混凝土劈裂破坏受拉承载力分项系数，按表4.3.10[JGJ145-2013]取1.8；ψh,sp：构件厚度h对劈裂承载力的影响系数；h：基材厚度厚度；hmin：锚栓安装过程中，不产生基材劈裂破坏的最小厚度，取为2hef，且不小于100mm；NRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×ψs,Nψre,Nψec,N6.1.3-2[JGJ145-2013]其中：NRk,c0=38340.579对于扩底型锚栓：ccr,sp=2hef=200对于膨胀型锚栓：ccr,sp=3hef=300scr,sp=2ccr,sp=400当N/n-My1/Σyi2≥0时：Ac,N=(min(c1,c1a)+s1+0.5×scr,sp)×(c2+s2+0.5×scr,sp)……情况一当N/n-My1/Σyi2<0时：若锚栓共有2排，则：Ac,N=(c1a+0.5×scr,sp)×(c2+s2+0.5×scr,sp)……情况二若锚栓共有3-4排，则：Ac,N=(c1a+min(s1/2,scr,sp)+0.5×scr,sp)×(c2+s2+0.5×scr,sp)……情况三其中：c1、c2：方向1及2的边矩；s1、s2：方向1及2的间距；c1≤ccr,spc1a≤ccr,spc2≤ccr,sps2≤scr,sp情况三时：(s1/2)≤scr,sp，其他时：s1≤scr,sp所以，本计算为：Ac,N=(c1a+min(s1/2,scr,sp)+0.5×scr,N)×(c2+s2+0.5×scr,sp)=(100+150+0.5×400)×(200+250+0.5×400)=292500mm2Ac,N0=(scr,sp)2=(400)2=160000mm2ψs,N：边矩c对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.6[JGJ145-2013]采用：ψs,N=0.7+0.3×c/ccr,sp≤16.1.6[JGJ145-2013]其中c为边矩，当为多个边矩时，取最小值；ψs,N=0.7+0.3×c/ccr,sp≤1=0.7+0.3×100/200=0.85<1所以，ψs,N取0.85。ψec,N=1把上面所得到的各项代入，得：NRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×ψs,Nψre,Nψec,N=38340.579×292500/160000×0.85×1×1=59577.665Nψh,sp=(h/2hef)2/3=(250/2/100)2/3=1.16<1.5所以，ψh,sp=1.16NRk,sp=ψh,spNRk,c=1.16×59577.665=69110.091NNRd,sp=kNRk,sp/γRsp=0.8×69110.091/1.8=30715.596N≥Nsdg=29368N当满足6.1.11[JGJ145-2013]规定的两个条件之一时，可不考虑荷载条件下的劈裂破坏，这两条分别是：(1)c≥1.5ccr,sp、h≥2hmin且hmin≥100mm，其中hmin=2hef；(2)采用适合于开裂混凝土的锚栓，按照开裂混凝土计算承载力，且考虑劈裂力时基材裂缝宽度不大于0.3mm；这里的第二条很难定性判断，因此我们仅考虑满足第一条的时候可不考虑计算劈裂，在本例中：c=100mm<1.5ccr,sp=1.5×200=300mm；h=250mm<max(4hef=4×100=400,200)mm；综上所述，本处需要进行混凝土劈裂破坏计算，混凝土劈裂破坏承载力满足设计要求！锚栓钢材受剪破坏承载力计算VRd,s=kVRk,s/γRs,V6.1.14-1[JGJ145-2013]其中：VRd,s：钢材破坏时的受剪承载力设计值；VRk,s：钢材破坏时的受剪承载力标准值，对群锚，锚栓钢材断后伸长率不大于8%时，应乘以0.8的降低系数；k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表4.3.9[JGJ145-2013]选取；γRs,V：钢材破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.3.10[JGJ145-2013],取：γRs,V=1.2；VRk,s=0.5Asfyk6.1.14-2[JGJ145-2013]=0.5×84.3×400=16860NVRd,s=kVRk,s/γRs,V=1×0.8×16860/1.2=11240N≥Vsdh=649.833N所以，锚栓钢材受剪破坏承载力满足设计要求！混凝土楔形体受剪破坏承载力计算按6.1.15[JGJ145-2013]的规定，锚栓边距c≤10hef或c≤60d时，混凝土边缘破坏承载力设计值按如下公式计算：VRd,c=kVRk,c/γRc,V6.1.15-1[JGJ145-2013]VRk,c=VRk,c0×Ac,V/Ac,V0×ψs,Vψh,Vψα,Vψre,Vψec,V6.1.15-2[JGJ145-2013]在上面公式中：VRd,c：构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力设计值；VRk,c：构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力标准值；k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表4.3.9[JGJ145-2013]选取；γRc,V：构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.3.10[JGJ145-2013]采用，取1.5；VRk,c0：混凝土理想楔形体破坏时的受剪承载力标准值，按6.1.16[JGJ145-2013]采用；Ac,V0：单锚受剪，混凝土理想楔形体破坏时在侧向的投影面积，按6.1.17[JGJ145-2013]采用；Ac,V：群锚受剪，混凝土理想楔形体破坏时在侧向的投影面积，按6.1.18[JGJ145-2013]采用；ψs,V：边距比c2/c1对受剪承载力的影响系数，按6.1.19[JGJ145-2013]采用；ψh,V：边厚比c1/h对受剪承载力的影响系数，按6.1.20[JGJ145-2013]采用；ψα,V：剪切角度对受剪承载力的影响系数，按6.1.21[JGJ145-2013]采用；ψec,V：偏心荷载对群锚受剪承载力的降低影响系数，按6.1.22[JGJ145-2013]采用；ψre,V：锚固区配筋对受剪承载力的影响系数，按6.1.23[JGJ145-2013]采用；下面依次对上面提到的各参数计算：c1=100mmc2=150mmψs,V=0.7+0.3×c2/1.5c1≤16.1.19[JGJ145-2013]=0.7+0.3×150/1.5/100=1≥1取：ψs,V=1VRk,c0=1.35dαhefβ(fcu,k)0.5c11.5(对开裂混凝土)6.1.16-1[JGJ145-2013]α=0.1(lf/c1)0.56.1.16-3[JGJ145-2013]β=0.1(dnom/c1)0.26.1.16-4[JGJ145-2013]其中：α、β：系数；dnom：锚栓外径(mm)；d：锚栓杆公称直径(mm)；fcu,k：混凝土立方体抗压强度标准值，当其在45-60MPa间时，应乘以降低系数0.95；hef：锚栓有效锚固深度(mm)，对于膨胀锚栓及扩底锚栓，为膨胀锥体与孔壁最大挤压点的深度；c1：锚栓与混凝土基材边缘的距离(mm)；lf：剪切荷载下锚栓有效长度，lf取为hef，且lf≤8d，本处取96mm；α=0.1(lf/c1)0.5=0.1×(96/100)0.5=0.098β=0.1(dnom/c1)0.2=0.1×(12/100)0.2=0.065VRk,c0=1.35dαhefβ(fcu,k)0.5c11.5=1.35×120.098×1000.065×(30)0.5×1001.5=12724.894NAc,V0=4.5c126.1.17[JGJ145-2013]=4.5×1002=45000mm2因为：h≤1.5c1；s2≤3c1；c2≤1.5c1所以：Ac,V=(1.5c1+s2+c2)×h6.1.18-3[JGJ145-2013]=(1.5×100+250+150)×150=82500ψh,V=(1.5c1/h)1/2≥16.1.20[JGJ145-2013]=(1.5×100/150)1/2=1≥1取：ψh,V=1ψα,V=1.0按规范6.1.23[JGJ145-2013]要求：(1)不开裂混凝土或边缘为无筋或少筋的开裂混凝土，ψre,V应取为1.0；(2)边缘配有直径d不小于12mm纵筋的开裂混凝土，ψre,V应取为1.2；(3)边缘配有直径d不小于12mm纵筋及间距不大于100mm箍筋的开裂混凝土，ψre,V应取为1.4；本处计算书中，按规范根据锚固区混凝土和配筋情况取ψre,V=1.2；ψec,V=1/(1+2eV/3c1)≤16.1.22[JGJ145-2013]=1/(1+2×0/3/100)=1.0取ψec,V=1把上面各结果代入，得到群锚砼楔形体破坏时的受剪承载能力标准值为：VRk,c=VRk,c0×Ac,V/Ac,V0×ψs,Vψh,Vψα,Vψre,Vψec,V=12724.894×82500/45000×1×1×1×1.2×1=27994.767NVRd,c=kVRk,c/γRc,V=0.7×27994.767/1.5=13064.225N≥Vsdg=3899N在这里，我们分析一下规范的具体要求，按5.3.7[JGJ145-2013]的要求，混凝土边缘破坏时，群锚总剪力设计值Vsdg应取各锚栓合力值，而当锚栓剪力作用方向为背离混凝土边缘时，该剪力值可不参与计算，同时上面进行的混凝土边缘破坏受剪承载力的计算前提是：锚栓边距c不大于10hef或不大于60d，在本计算中：(1)锚栓剪力作用方向非背离混凝土边缘；(2)c=100mm≤10hef=1000mm；c=100mm≤60d=720mm；所以，此处需要计算混凝土受剪承载力，群锚砼楔形体破坏时的受剪承载能力满足计算要求！混凝土剪撬破坏承载能力计算VRd,cp=KVRk,cp/γRcp6.1.26-1[JGJ145-2013]VRk,cp=kNRk,c6.1.26-2[JGJ145-2013]在上面公式中：K：地震作用下承载力降低系数，按表4.3.9[JGJ145-2013]选取；VRd,cp：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力设计值；VRk,cp：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力标准值；γRcp：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.3.10[JGJ145-2013]取1.5；k：锚固深度hef对VRk,cp的影响系数，当hef<60mm时取1.0，否则取2.0。VRk,cp=kNRk,c=2×84349.274=168698.548NVRd,cp=KVRk,cp/γRcp=0.7×168698.548/1.5=78725.989N≥Vsdg=3899N所以，混凝土剪撬破坏承载能力满足计算要求！拉剪复合受力承载力计算钢材破坏时要求：(NSd/NRd,s)2+(VSd/VRd,s)2≤16.1.28-1[JGJ145-2013]上式中：NSd：锚栓拉力设计值(N)；NRd,s：锚栓钢材破坏受拉承载力设计值(N)；VSd：锚栓剪力设计值(N)；VRd,s：锚栓钢材破坏受剪承载力设计值(N)；对于群猫，应分别用NSdh、VSdh代替NSd和VSd进行计算。混凝土破坏时要求：(NSd/NRd,c)1.5+(VSd/VRd,c)1.5≤16.1.29-1[JGJ145-2013]上式中：NSd：锚栓拉力设计值(N)；NRd,c：混凝土破坏受拉承载力设计值(N)；VSd：锚栓剪力设计值(N)；VRd,c：混凝土破坏受剪承载力设计值(N)；分别代入上面计算得到的参数计算如下：(NSdh/NRd,s)2+(VSdh/VRd,s)2=(9789.333/28100)2+(649.833/11240)2=0.125≤1.0所以，钢材拉剪复合承载力满足设计要求！(NSdg/NRd,c)1.5+(VSdg/VRd,c)1.5=(29368/37488.566)1.5+(3899/13064.225)1.5=0.856≤1.0所以，混凝土拉剪复合承载力满足设计要求！混凝土基材厚度、群锚锚栓最小间距及最小边距计算关于混凝土基材厚度，7.1.1[JGJ145-2013]的具体要求如下：(1)对膨胀型锚栓和扩底型锚栓，混凝土基材厚度h不应小于2hef，且h应大于100mm,hef为锚栓的有效埋置深度；(2)对化学锚栓，h不应小于hef+2d0,且h应大于100mm，d0为钻孔直径；对本处结构来说，采用的是机械锚栓，且：h=250mm≥2hef=200mm；h=250mm>100mm；因此，混凝土基材厚度满足规范的要求！关于群锚锚栓的最小间距s和最小边距c,按7.1.2[JGJ145-2013]的要求，应符合下面的要求（dnom为锚栓外径）：(1)位移控制式膨胀型锚栓：s≥6dnom、c≥10dnom；(2)扭矩控制式膨胀型锚栓：s≥6dnom、c≥8dnom；(3)扩底型锚栓：s≥6dnom、c≥6dnom；(4)化学锚栓：s≥6dnom、c≥6dnom；对本处结构来说，采用的锚栓类型是扩底型锚栓，有：s=150mm≥6dnom=72mm；c=100mm≥6dnom=72mm；因此,群锚锚栓的最小间距s和最小边距c满足规范的要求！

附录常用材料的力学及其它物理性能短期荷载作用下玻璃的强度设计值fg(MPa)JGJ102-2003表5.2.1种类厚度(mm)大面侧面普通玻璃528.019.5浮法玻璃5～1228.019.515～1924.017.0≥2020.014.0钢化玻璃5～1284.058.815～1972.050.4≥2059.041.3长期荷载作用下玻璃的强度设计