喷射混凝土施工方案

喷射混凝土施工方案（1）在喷混凝土之前，先按设计规定绑扎、固定钢筋网。面层内的钢筋网片应牢固固定在边壁上并符合设计规定的保护层厚度规定。钢筋网片可用插入土中的钢筋固定，但在喷射混凝土时不应出现振动。（2）钢筋网片可绑扎或焊接而成，网格允许偏差为±10mm。铺设钢筋网时每边的搭接长度应不不大于250mm，如为搭焊则焊接长度不不大于网片钢筋直径的10倍。网片与坡面间隙不不大于40mm。（3）喷射混凝土的配合比：水泥：石子：砂=1：2：2（重量比），粗骨料最大粒径不适宜不不大于12mm。（4）喷射混凝土前，应对机械设备、风、水管路和电路进行全方面检查和试运转。（5）为确保喷射混凝土厚度达成均匀的设计值，可在边壁上隔一定距离打入垂直短钢筋段作为厚度标志。喷射混凝土的射距宜保持在0.8～1.5m范畴内，并使射流垂直于壁面。在有钢筋的部位可先喷钢筋的后方以避免钢筋背面出现空隙。喷射混凝土的路线从壁面开挖层底部逐步向上进行，但底部钢筋网搭接长度范畴以内先不喷混凝土，待与下层钢筋网搭接绑扎之后再与下层壁面同时喷混凝土。混凝土面层接缝部分做成45°角斜面搭接。当分二层喷射时，每次喷射厚度宜为40mm，且接缝错开。混凝土接缝在继续喷射混凝土之前应消除浮浆碎屑，并喷少量水润湿。（6）面层喷射混凝土终凝后2h采用养护方法，最少应养护5～7d，养护视气候条件采用喷水或覆盖浇水。9.4降水施工9.4.1降水井宜基坑外边沿布置。在土方开挖到－3.85m层位时开始施工。9.4.2滤管壁上渗水孔直径为10mm，呈梅花型排列，孔隙率应不不大于30%；管壁外应设两道圆孔包网过滤器，内层滤网采用40目的金属网或尼龙网，外层滤网采用6目的金属网或尼龙网；管壁与滤网间应采用金属丝绕成螺旋形隔开，滤网外应再绕一层粗金属丝。9.4.3管井设立采用钻孔法成孔，井孔直径不适宜不大于400mm，孔深宜比滤管底深0.5～0.6m。在井管与孔壁间及时用干净砾砂填灌密实。投入滤料的数量不不大于计算值的85%，在地面下列1m范畴内应用粘土封孔。9.4.4管井使用前，应进行试抽水，当确认无漏水、漏气等异常现象后，应确保持续不停抽水。9.4.5在抽水过程中定时观察水量、水位、真空度。9.4.6抽水设备采用深井水泵，水泵应置于设计深度，水泵吸水口应始终保持在动水位下列。降水过程中，应定时取样测试含砂量，确保含砂量不不不大于0.05。喷射混凝土施工方案（1）在喷混凝土之前，先按设计规定绑扎、固定钢筋网。面层内的钢筋网片应牢固固定在边壁上并符合设计规定的保护层厚度规定。钢筋网片可用插入土中的钢筋固定，但在喷射混凝土时不应出现振动。（2）钢筋网片可绑扎或焊接而成，网格允许偏差为±10mm。铺设钢筋网时每边的搭接长度应不不大于250mm，如为搭焊则焊接长度不不大于网片钢筋直径的10倍。网片与坡面间隙不不大于40mm。（3）喷射混凝土的配合比：水泥：石子：砂=1：2：2（重量比），粗骨料最大粒径不适宜不不大于12mm。（4）喷射混凝土前，应对机械设备、风、水管路和电路进行全方面检查和试运转。（5）为确保喷射混凝土厚度达成均匀的设计值，可在边壁上隔一定距离打入垂直短钢筋段作为厚度标志。喷射混凝土的射距宜保持在0.8～1.5m范畴内，并使射流垂直于壁面。在有钢筋的部位可先喷钢筋的后方以避免钢筋背面出现空隙。喷射混凝土的路线从壁面开挖层底部逐步向上进行，但底部钢筋网搭接长度范畴以内先不喷混凝土，待与下层钢筋网搭接绑扎之后再与下层壁面同时喷混凝土。混凝土面层接缝部分做成45°角斜面搭接。当分二层喷射时，每次喷射厚度宜为40mm，且接缝错开。混凝土接缝在继续喷射混凝土之前应消除浮浆碎屑，并喷少量水润湿。（6）面层喷射混凝土终凝后2h采用养护方法，最少应养护5～7d，养护视气候条件采用喷水或覆盖浇水。9.4降水施工9.4.1降水井宜基坑外边沿布置。在土方开挖到－3.85m层位时开始施工。9.4.2滤管壁上渗水孔直径为10mm，呈梅花型排列，孔隙率应不不大于30%；管壁外应设两道圆孔包网过滤器，内层滤网采用40目的金属网或尼龙网，外层滤网采用6目的金属网或尼龙网；管壁与滤网间应采用金属丝绕成螺旋形隔开，滤网外应再绕一层粗金属丝。9.4.3管井设立采用钻孔法成孔，井孔直径不适宜不大于400mm，孔深宜比滤管底深0.5～0.6m。在井管与孔壁间及时用干净砾砂填灌密实。投入滤料的数量不不大于计算值的85%，在地面下列1m范畴内应用粘土封孔。9.4.4管井使用前，应进行试抽水，当确认无漏水、漏气等异常现象后，应确保持续不停抽水。9.4.5在抽水过程中定时观察水量、水位、真空度。9.4.6抽水设备采用深井水泵，水泵应置于设计深度，水泵吸水口应始终保持在动水位下列。降水过程中，应定时取样测试含砂量，确保含砂量不不不大于0.05。大梁支模施工方案本工程预应力井字梁、预应力大梁、框支梁的截面尺寸大，支模高度高。以门厅入口处预应力大梁截面尺寸600×3000，板厚150mm；支模架高度7.0m；大剧场顶板预应力大梁截面尺寸800×2100，板厚200mm，支模架高度29.0m；这些大梁均必须采用超高、重荷的模板支撑体系。考虑钢管、扣件采购、租赁的渠道较广，容易获得，并且费用极低；操作工人施工习惯，本工程支模架均采用钢管扣件式。支模次序：满堂架搭设→铺梁底→绑梁筋→立侧模→铺平台板→加固。（1）、支模架工艺规定和施工办法1、支模架的搭设：支模架采用扣件式钢管支模架作梁和平板模板的竖向垂直支撑，同时也作柱的水平固定支撑。具体规定以下：1）、立管间距：600×3000大梁梁底两边及梁中立管采用0.3×0.5m立柱网，平板下立柱采用1.2×1.2m的立柱网；800×2100大梁梁底两边及梁中立管采用0.3×0.6m立柱网，平板下立柱采用0.9×0.9m的立柱网。2）、水平杆布设：离地150－200mm设一道扫地杆，纵横向布置，梁、板底部根据支模需要标高搭设一道水平杆，扫地杆和顶层水平杆之间应增加水平连结杆，纵横两向布置，水平杆的垂直距离不得超出1.58m。3）、剪刀撑布置：为加强整个支模架体系的整体稳定性，在满堂红架子中，纵横向均应设垂直方向剪刀撑，剪刀撑间距≤4.0m。4）、水平连接：为了确保超高支模在水平方向的稳定，避免支模架发生侧向倾覆，在每层楼板的侧梁上设立连接件，并将支模架与相邻构造柱采用钢管抱箍相连。2、梁板支模办法以下图：3、梁板支撑阐明：1）、600×3000大梁支模架立管间距不大于300×500，板支模架立管间距不大于1200×1200；800×2100大梁梁支模架立管间距不大于300×500，板支模架立管间距不大于900×900。2）、梁高3000mm，采用5排对拉螺杆，螺栓纵向间距为500mm。梁高2100mm，采用4排对拉螺杆，螺栓纵向间距500mm。3）、全部架下支承立管梁底、板底主受力接点扣件下端必须设立防滑保护扣，立管不允许使用搭连接。（2）、超高支模架系统设计计算1、立杆稳定性计算（29米支模架高度为计算模型，因现场采用敞开式支模架，且支模架与构造主体有可靠连接，故在计算立杆稳定性时不考虑风荷载的作用）：考虑到不同部位的砼自重不一致，故分别计算不同部位平板及深梁部分的立杆稳定性以下：1）、大厅平板部分（板厚150mm，立杆间距1.2×1.2m）模板、支架的荷裁模板、木枋及钢筋自重：500N/m2钢管支架自重：N/m2新浇砼自重：0.15×1×1×24000=3600N/m2施工荷载：3500N/m2累计：N=1.2×（500++3600）+1.4×3500=12220N/m2单根立钢管受荷面积：1.2×1.2=1.44m2单根立杆承受的荷载：1.44×12220=17596.8N采用φ48×3.5mm钢管，A=489mm2钢管的回转半径为：I=15.8mm立杆之间水平支撑最大间距为1580mm。立柱强度计算：立杆的压应力为：σ=N/A=17596.8/489=35.99N/mm2＜f=205N/mm2稳定性计算：长细比：λ=L/I=（1.58+2×0.15）×1000/15.8=118.9＜[λ]=210查《JGJ130-》附录C，得ψ=0.458则：立杆的受压应力为：σ=N/（ψ×A）=17596.8/（0.458×489）=79.97N/mm2＜f＝205N/mm2因此立杆强度及稳定性符合规定。2）、大梁部分：（立杆间距0.3×0.5m）模板、支架荷载木模板、木枋及钢筋自重：1500N/m2钢管支架自重：N/m2砼自重：（1×0.8×3.0）×24000/（0.9×1.0）=64000N/m2施工荷载:3500N/m2累计:N=1.2×（1500++3）+1.4×3500=86140N/m2单根立杆受荷面积:0.3×0.5=0.15m2单根立杆受荷:0.15×86140=12921N立杆的压应力为：σ=N/A=12921/489=26.423N/mm2＜f＝205N/mm2稳定性计算:长细比：λ=118.9则：σ=N/（ψ×A）=12921/（0.458×489）=57.69N/mm2＜f＝205N/mm2因此立杆强度及稳定性符合规定。3）、剧场顶板部分（板厚200mm，立杆间距0.9×0.9m）模板、支架的荷裁模板、木枋及钢筋自重：500N/m2钢管支架自重：N/m2新浇砼自重：0.20×1.0×1.0×24000=1N/m2施工荷载：3500N/m2累计：N=1.2×（500++1）+1.4×3500=49300N/m2单根立钢管受荷面积：0.9×0.9=0.81m2单根立杆承受的荷载：0.81×49300=39933N采用φ48×3.5mm钢管，A=489mm2钢管的回转半径为：I=15.8mm立杆之间水平支撑最大间距为1580mm。立柱强度计算：立杆的压应力为：σ=N/A=39933/489=81.663N/mm2＜f=205N/mm2稳定性计算：长细比：λ=L/I=（1.58+2×0.15）×1000/15.8=118.9＜[λ]=210查《JGJ130-》附录C，得ψ=0.458则：立杆的受压应力为：σ=N/（ψ×A）=39933/（0.458×489）=178.30N/mm2＜f＝205N/mm2因此立杆强度及稳定性符合规定。4）、剧场顶大梁部分：（立杆间距0.3×0.5m）模板、支架荷载木模板、木枋及钢筋自重：1500N/m2钢管支架自重：N/m2砼自重：（0.8×2.1×1.0）×24000/（0.9×1.0）=44800N/m2施工荷载:3500N/m2累计:N=1.2×（1500++44800）+1.4×3500=62860N/m2单根立杆受荷面积:0.3×0.5=0.15m2单根立杆受荷:0.15×=62860=11314.8N立杆的压应力为：σ=N/A=11314.8/489=23.14N/mm2＜f＝205N/mm2稳定性计算:长细比：λ=118.9则：σ=N/（ψ×A）=11314.8/（0.458×489）=50.522N/mm2＜f＝205N/mm2因此立杆强度及稳定性符合规定。2、横杆的强度和刚度验算（取梁底横杆计算）及扣件防滑验算1）、钢管的各项参数：钢管参数：E=2.06×105N/mm2、f=205N/mm2W=5.08cm3I=12.19cm42）、大厅大梁的横杆的强度验算：所受的均布面荷载：Q=64000N/m2按4根横杆平均受力计算q1=Q×b=64000×0.8/4=12800N/mMmax=q1×ι2/10=12.8×0.52×106/10=3.2×105NmmσMax=Mmax/w=3.2×105/（5.08×103）=63N/mm2＜f=205N/mm23）、大厅大梁的横杆的挠度验算v=q1·ι4/（128·E·I）=12800×6004/（128×2.06×105×12.19×104）=0.52mm＜L/250=600/250=3.2mm因此符合规定。4）、剧场顶大梁的横杆的强度验算：所受的均布面荷载：Q=44800N/m2按4根横杆平均受力计算q1=Q·b=44800×0.8/4=8960N/mMmax=q1×ι2/10=8.96×0.52×106/10=2.24×105NmmσMax=Mmax/w=2.24×105/（5.08×103）=44.09N/mm2＜f=205N/mm2E、大厅的横杆的挠度验算v=q1·ι4/（128·E·I）=8960×5004/（128×2.06×105×12.19×104）=0.17mm＜L/250=600/250=3.2mm因此符合规定。3、扣件防滑验算（取梁下排扣件验算）1）、大厅每个扣件受力N=64×0.3×0.5/2=9.6kN单个扣件抗滑承载力设计值为8kN，双排扣件抗滑承载力设计值为12kN，双排扣件可满足防滑规定。2）、剧场顶大梁每个扣件受力N=44.8×0.3×0.5=6.72kN单个扣件抗滑承载力设计值为8kN，可满足防滑规定。4、下层楼板承载力计算在本区域混凝土达成28天强度之前下层支模架不予拆除，且下层支模架与本层支模架搭设方式相似，因此楼板整体承载力能够满足规定，故仅需验算下层楼板砼抗压强度。楼板为120厚抗冲切验算：单根立杆轴向力最大为9.6kN当为φ48架管时，冲切面水平投影面积为：A＝（144×144－24×24）π＝6.33×104mm2查表得：C40砼ft＝1.71N/mm20.6ftA=0.6×1.71×6.33×104=64950N=64.95kN>9.64kN故抗冲切满足规定。5、木枋强度及刚度验算1）、参数:E＝9×103MpaW=83.3cm3I=416.65cm42）、强度验算q=64000×0.2=12800N/m=12.8N/mmσ=ql2/（10W）=12.8×3002/（10W）＝12.8×3002/（10×83.3×103）=1.383N/mm2＜[f]=11N/mm23）、挠度验算v＝q1·ι4/（128·E·I）=12.8×3004/（128×9×103×416.65×104）=0.2mm＜[v]=600/1000=0.6mm符合规定。（3）、超高支模架系统诱发荷载内力计算诱发荷载是指支撑系统在动活载的瞬间作用下引发的如风荷、输送混凝土泵管的水平冲力、混凝土震捣器的振动波对钢管立杆承压能力的削弱乃至扣件抗滑移与抗扭转的能力的减少。因此在计算超高支模架时必须考虑诱发荷载引发的诱发应力对支模架的影响。“诱发荷载计算法”是一种简化的、适合手算的整体构造分析法，对平面布置为矩形的排架支撑系统，可简化地取一定宽度的竖向平面作为计算单元，近似的按“诱发荷载法”进行计算。假定支撑系统受到一水平力F时，在其基础处有另一大小相等、方向相反的反力与之平衡，构成一力偶；若整个支撑体系不发生转动，在支撑的各立杆中应存在着竖向荷载与之平衡，该竖向荷载称为诱发荷载。本工程取剧场大梁中部3.6米长度作为计算单元，计算简图见下图。1、荷载原则值计算：木模板、木枋及钢筋自重：1500N/m2钢管支架自重：N/m2砼自重：（1×0.8×2.1）×24000/（0.9×1.0）=44800N/m2施工荷载:3500N/m2支撑安装偏差荷载FC=518N（取1%的垂直永久荷载值）安全荷载S=1295N（取2.5%的垂直永久荷载值）泵送等水平冲击荷载Fm=1N2、诱发荷载计算按照M=F·H及Pi=ri·M/Σri2计算P1、P2、P3以下表：水平荷载水平力（kN）力矩（kN·m）诱发荷载Fm12348P1=124.29；P2=82.86；P3=41.43S1.332.48P1=11.6；P2=7.73；P3=3.87FC0.51812.992P1=4.64；P2=3.09；P3=1.553、内力计算按诱发荷载计算并组合得最大内力控制值：Nmax=1.2×6.72+1.4×（124.29+11.6+4.64）/4=57.25kN单根立杆的压应力为：σ=N/A=57250/489=117.08N/mm2＜f＝205N/mm2。符合规定。其它高架支模高度远不大于剧场大梁部位，故计算从略。大梁支模施工方案本工程预应力井字梁、预应力大梁、框支梁的截面尺寸大，支模高度高。以门厅入口处预应力大梁截面尺寸600×3000，板厚150mm；支模架高度7.0m；大剧场顶板预应力大梁截面尺寸800×2100，板厚200mm，支模架高度29.0m；这些大梁均必须采用超高、重荷的模板支撑体系。考虑钢管、扣件采购、租赁的渠道较广，容易获得，并且费用极低；操作工人施工习惯，本工程支模架均采用钢管扣件式。支模次序：满堂架搭设→铺梁底→绑梁筋→立侧模→铺平台板→加固。（1）、支模架工艺规定和施工办法1、支模架的搭设：支模架采用扣件式钢管支模架作梁和平板模板的竖向垂直支撑，同时也作柱的水平固定支撑。具体规定以下：1）、立管间距：600×3000大梁梁底两边及梁中立管采用0.3×0.5m立柱网，平板下立柱采用1.2×1.2m的立柱网；800×2100大梁梁底两边及梁中立管采用0.3×0.6m立柱网，平板下立柱采用0.9×0.9m的立柱网。2）、水平杆布设：离地150－200mm设一道扫地杆，纵横向布置，梁、板底部根据支模需要标高搭设一道水平杆，扫地杆和顶层水平杆之间应增加水平连结杆，纵横两向布置，水平杆的垂直距离不得超出1.58m。3）、剪刀撑布置：为加强整个支模架体系的整体稳定性，在满堂红架子中，纵横向均应设垂直方向剪刀撑，剪刀撑间距≤4.0m。4）、水平连接：为了确保超高支模在水平方向的稳定，避免支模架发生侧向倾覆，在每层楼板的侧梁上设立连接件，并将支模架与相邻构造柱采用钢管抱箍相连。2、梁板支模办法以下图：3、梁板支撑阐明：1）、600×3000大梁支模架立管间距不大于300×500，板支模架立管间距不大于1200×1200；800×2100大梁梁支模架立管间距不大于300×500，板支模架立管间距不大于900×900。2）、梁高3000mm，采用5排对拉螺杆，螺栓纵向间距为500mm。梁高2100mm，采用4排对拉螺杆，螺栓纵向间距500mm。3）、全部架下支承立管梁底、板底主受力接点扣件下端必须设立防滑保护扣，立管不允许使用搭连接。（2）、超高支模架系统设计计算1、立杆稳定性计算（29米支模架高度为计算模型，因现场采用敞开式支模架，且支模架与构造主体有可靠连接，故在计算立杆稳定性时不考虑风荷载的作用）：考虑到不同部位的砼自重不一致，故分别计算不同部位平板及深梁部分的立杆稳定性以下：1）、大厅平板部分（板厚150mm，立杆间距1.2×1.2m）模板、支架的荷裁模板、木枋及钢筋自重：500N/m2钢管支架自重：N/m2新浇砼自重：0.15×1×1×24000=3600N/m2施工荷载：3500N/m2累计：N=1.2×（500++3600）+1.4×3500=12220N/m2单根立钢管受荷面积：1.2×1.2=1.44m2单根立杆承受的荷载：1.44×12220=17596.8N采用φ48×3.5mm钢管，A=489mm2钢管的回转半径为：I=15.8mm立杆之间水平支撑最大间距为1580mm。立柱强度计算：立杆的压应力为：σ=N/A=17596.8/489=35.99N/mm2＜f=205N/mm2稳定性计算：长细比：λ=L/I=（1.58+2×0.15）×1000/15.8=118.9＜[λ]=210查《JGJ130-》附录C，得ψ=0.458则：立杆的受压应力为：σ=N/（ψ×A）=17596.8/（0.458×489）=79.97N/mm2＜f＝205N/mm2因此立杆强度及稳定性符合规定。2）、大梁部分：（立杆间距0.3×0.5m）模板、支架荷载木模板、木枋及钢筋自重：1500N/m2钢管支架自重：N/m2砼自重：（1×0.8×3.0）×24000/（0.9×1.0）=64000N/m2施工荷载:3500N/m2累计:N=1.2×（1500++3）+1.4×3500=86140N/m2单根立杆受荷面积:0.3×0.5=0.15m2单根立杆受荷:0.15×86140=12921N立杆的压应力为：σ=N/A=12921/489=26.423N/mm2＜f＝205N/mm2稳定性计算:长细比：λ=118.9则：σ=N/（ψ×A）=12921/（0.458×489）=57.69N/mm2＜f＝205N/mm2因此立杆强度及稳定性符合规定。3）、剧场顶板部分（板厚200mm，立杆间距0.9×0.9m）模板、支架的荷裁模板、木枋及钢筋自重：500N/m2钢管支架自重：N/m2新浇砼自重：0.20×1.0×1.0×24000=1N/m2施工荷载：3500N/m2累计：N=1.2×（500++1）+1.4×3500=49300N/m2单根立钢管受荷面积：0.9×0.9=0.81m2单根立杆承受的荷载：0.81×49300=39933N采用φ48×3.5mm钢管，A=489mm2钢管的回转半径为：I=15.8mm立杆之间水平支撑最大间距为1580mm。立柱强度计算：立杆的压应力为：σ=N/A=39933/489=81.663N/mm2＜f=205N/mm2稳定性计算：长细比：λ=L/I=（1.58+2×0.15）×1000/15.8=118.9＜[λ]=210查《JGJ130-》附录C，得ψ=0.458则：立杆的受压应力为：σ=N/（ψ×A）=39933/（0.458×489）=178.30N/mm2＜f＝205N/mm2因此立杆强度及稳定性符合规定。4）、剧场顶大梁部分：（立杆间距0.3×0.5m）模板、支架荷载木模板、木枋及钢筋自重：1500N/m2钢管支架自重：N/m2砼自重：（0.8×2.1×1.0）×24000/（0.9×1.0）=44800N/m2施工荷载:3500N/m2累计:N=1.2×（1500++44800）+1.4×3500=62860N/m2单根立杆受荷面积:0.3×0.5=0.15m2单根立杆受荷:0.15×=62860=11314.8N立杆的压应力为：σ=N/A=11314.8/489=23.14N/mm2＜f＝205N/mm2稳定性计算:长细比：λ=118.9则：σ=N/（ψ×A）=11314.8/（0.458×489）=50.522N/mm2＜f＝205N/mm2因此立杆强度及稳定性符合规定。2、横杆的强度和刚度验算（取梁底横杆计算）及扣件防滑验算1）、钢管的各项参数：钢管参数：E=2.06×105N/mm2、f=205N/mm2W=5.08cm3I=12.19cm42）、大厅大梁的横杆的强度验算：所受的均布面荷载：Q=64000N/m2按4根横杆平均受力计算q1=Q×b=64000×0.8/4=12800N/mMmax=q1×ι2/10=12.8×0.52×106/10=3.2×105NmmσMax=Mmax/w=3.2×105/（5.08×103）=63N/mm2＜f=205N/mm23）、大厅大梁的横杆的挠度验算v=q1·ι4/（128·E·I）=12800×6004/（128×2.06×105×12.19×104）=0.52mm＜L/250=600/250=3.2mm因此符合规定。4）、剧场顶大梁的横杆的强度验算：所受的均布面荷载：Q=44800N/m2按4根横杆平均受力计算q1=Q·b=44800×0.8/4=8960N/mMmax=q1×ι2/10=8.96×0.52×106/10=2.24×105NmmσMax=Mmax/w=2.24×105/（5.08×103）=44.09N/mm2＜f=205N/mm2E、大厅的横杆的挠度验算v=q1·ι4/（128·E·I）=8960×5004/（128×2.06×105×12.19×104）=0.17mm＜L/250=600/250=3.2mm因此符合规定。3、扣件防滑验算（取梁下排扣件验算）1）、大厅每个扣件受力N=64×0.3×0.5/2=9.6kN单个扣件抗滑承载力设计值为8kN，双排扣件抗滑承载力设计值为12kN，双排扣件可满足防滑规定。2）、剧场顶大梁每个扣件受力N=44.8×0.3×0.5=6.72kN单个扣件抗滑承载力设计值为8kN，可满足防滑规定。4、下层楼板承载力计算在本区域混凝土达成28天强度之前下层支模架不予拆除，且下层支模架与本层支模架搭设方式相似，因此楼板整体承载力能够满足规定，故仅需验算下层楼板砼抗压强度。楼板为120厚抗冲切验算：单根立杆轴向力最大为9.6kN当为φ48架管时，冲切面水平投影面积为：A＝（144×144－24×24）π＝6.33×104mm2查表得：C40砼ft＝1.71N/mm2