GB 50429-2007 铝合金结构设计规范

UDC

铝中华人民共和国国家标准

合

金

结

构PGB50429—2007

设

计

规

范

铝合金结构设计规范

Codefordesignofaluminiumstructures

人人文库专用

2007—10—23发布2008—03—01实施

统一书号：1580058·968

定价：22.00元中华人民共和国建设部

中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局联合发布

书

中华人民共和国国家标准

铝合金结构设计规范

Codefordesignofaluminiumstructures

GB50429-2007

主编部门上海市建设和交通委员会

：

批准部门中华人民共和国建设部

：

施行日期年月日

：200831

人人文库专用

中国计划出版社

2008北京

中华人民共和国国家标准

铝合金结构设计规范

GB50429-2007

☆

上海市建设和交通委员会主编

中国计划出版社出版

地址北京市西城区木樨地北里甲号国宏大厦座层

（：11C4）

邮政编码电话

（：100038：6390643363906381）

新华书店北京发行所发行

人人文库专用世界知识印刷厂印刷

毫米印张千字

850×11681/324.5113

年月第一版年月第一次印刷

2008120081

印数册

1—20100

☆

统一书号

：1580058·968

定价元

：22.00

中华人民共和国建设部公告

第726号

建设部关于发布国家标准

铝合金结构设计规范的公告

《》

现批准铝合金结构设计规范为国家标准编号为

《》，

自年月日起实施其中第

GB50429—2007，200831。，3.3.1、

4.1.2、4.1.3、4.1.4、4.2.2、4.3.4、4.3.5、4.3.6、10.4.3、

条为强制性条文必须严格执行

10.5.1，。

本规范由建设部标准定额研究所组织中国计划出版社出版发

行

。

中华人民共和国建设部

二○○七年十月二十三日

人人文库专用

前言

根据建设部建标号文关于印发年度

〔2003〕102《“2002～2003

工程建设国家标准制订修订计划的通知要求本规范由同济大

、”》，

学现代建筑设计集团上海建筑设计研究院有限公司会同有关单

、

位编制而成

。

在编制本规范过程中进行了系统的试验研究和理论分析调

，，

查总结了近年来国内外在铝合金结构设计和施工方面的实践经

验参考了欧洲美国和日本的有关设计规范和设计手册考虑了

，、，

我国现有的技术水平和经济条件在力争做到技术先进经济合

，、

理便于实践与其他标准协调的基础上经过反复讨论修改充实

、、，、

和试设计最后经审查定稿

，。

本规范共有章个附录主要内容是总则术语和符号

113，：，，

材料基本设计规定板件的有效截面受弯构件的计算轴心受力

，，，，

构件的计算拉弯构件和压弯构件的计算连接计算构造要求铝

，，，，

合金面板

。

本规范以黑体字标识的条文为强制性条文必须严格执行

，。

本规范由建设部负责管理和对强制性条文的解释由同济大

，

学和现代建筑设计集团上海建筑设计研究院有限公司负责具体内

容的解释在执行本规范过程中请各单位结合工程实践总结经

。人人文库专用，

验对本规范的意见和建议请寄至同济大学土木工程学院铝合

。，《

金结构设计规范国家标准管理组地址上海市四平路号

》（：1239；

邮编传真

：200092；。

本规范主编单位参编单位和主要起草人

、：

主编单位：同济大学

现代建筑设计集团上海建筑设计研究院有限公司

·1·

参编单位：同济大学建筑设计研究院

上海远大铝业工程有限公司

长江精工钢结构集团股份有限公司

（）

上海精锐国际建筑系统有限公司

广东金刚幕墙工程有限公司

上海高新铝质工程股份有限公司

上海亚泽金属屋面装饰工程有限公司

中南建筑集团有限公司装饰幕墙公司

主要起草人：张其林杨联萍姚念亮吴明儿

以下按姓氏笔画排列

（）

丁洁民王平山吕西林杨仁杰李静斌

吴水根吴亚舸吴志平吴芸何卫良

邱枕戈张铮张军涛陈国栋金鑫

屈文俊孟根宝力高赵华胡全成

倪月徐国军黄庆文黄明鑫董震

焦瑜谢子孟

人人文库专用

·2·

目次

总则…………………

1（1）

术语和符号………………

2（2）

术语……………………

2.1（2）

符号……………………

2.2（4）

材料…………………

3（9）

结构铝…………………

3.1（9）

连接……………………

3.2（9）

热影响区………………

3.3（10）

基本设计规定……………

4（12）

设计原则………………

4.1（12）

荷载和荷载效应计算……

4.2（12）

设计指标………………

4.3（14）

结构或构件变形的规定…………………

4.4（17）

构件的计算长度和容许长细比……………

4.5（17）

板件的有效截面…………

5（22）

一般规定………………

5.1（22）

受压板件的有效厚度……

5.2（22）

焊接板件的有效厚度……

5.3（27）

有效截面的计算…………

5.4人人文库专用（28）

受弯构件的计算…………

6（30）

强度……………………

6.1（30）

整体稳定………………

6.2（31）

轴心受力构件的计算……

7（33）

强度……………………

7.1（33）

整体稳定………………

7.2（34）

·1·

拉弯构件和压弯构件的计算……………

8（37）

强度……………………

8.1（37）

整体稳定………………

8.2（37）

连接计算…………………

9（40）

紧固件连接……………

9.1（40）

焊缝连接………………

9.2（43）

构造要求…………………

10（47）

一般规定………………

10.1（47）

螺栓连接和铆钉连接……

10.2（47）

焊缝连接………………

10.3（49）

防火隔热……………

10.4、（50）

防腐……………………

10.5（50）

铝合金面板………………

11（52）

一般规定………………

11.1（52）

强度……………………

11.2（54）

稳定……………………

11.3（55）

组合作用………………

11.4（57）

构造要求………………

11.5（58）

附录结构用铝合金材料力学性能………

A（60）

附录轴心受压构件的稳定系数…………

B（64）

附录受弯构件的整体稳定系数…………

C（65）

本规范用词说明………………

（68）

附条文说明…………………

：人人文库专用（69）

·2·

1总则

101为在铝合金结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策做

..，

到技术先进经济合理安全适用确保质量制定本规范

、、、，。

102本规范适用于工业与民用建筑和构筑物的铝合金结构设

..

计不适用于直接受疲劳动力荷载的承重结构和构件设计

，。

103本规范的设计原则是根据现行国家标准建筑结构可靠度

..《

设计统一标准制定的按本规范设计时尚应符合建

》GB50068，，《

筑结构荷载规范建筑抗震设计规范中

》GB50009、《》GB50011、《

国地震动参数区划图和构筑物抗震设计规范

》GB18306《》GB50191

的规定

。

104设计铝合金结构时应从工程实际情况出发合理选用材

..，，

料结构方案和构造措施满足结构构件在运输安装和使用过程

、，、

中的强度稳定性和刚度要求并符合防火防腐蚀要求

、，、。

105铝合金结构的设计除应符合本规范外尚应符合国家现

..，，

行有关标准的规定

。

人人文库专用

·1·

2术语和符号

21术语

.

211强度

..strength

构件截面材料或连接抵抗破坏的能力强度计算是防止结构

。

构件或连接因材料强度被超过而破坏的计算

。

212强度标准值

..characteristicvalueofstrength

国家标准规定的铝材名义屈服强度规定非比例伸长应力或

（）

抗拉强度

。

213强度设计值

..designvalueofstrength

铝合金材料或连接的强度标准值除以相应抗力分项系数后的

数值

。

214屈曲

..buckling

杆件或板件在轴心压力弯矩剪力单独或共同作用下突然发

、、

生与原受力状态不符的较大变形而失去稳定

。

215承载能力

..load-carryingcapacity

结构或构件不会因强度稳定等因素破坏所能承受的最大内

、

力或达到不适应于继续承载的变形时的内力

，。

216一阶弹性分析

..thefirstorderelasticanalysis

不考虑结构二阶变形对内力产生的影响根据未变形的结构

人人文库专用，

建立平衡条件按弹性阶段分析结构内力及位移

，。

217二阶弹性分析

..thesecondorderelasticanalysis

考虑结构二阶变形对内力产生的影响根据位移后的结构建

，

立平衡条件按弹性阶段分析结构内力及位移

，。

218弱硬化

..weakhardening

状态为的铝合金材料为弱硬化合金

T6。

·2·

219强硬化

..stronghardening

状态为除以外的其他铝合金材料为强硬化合金

T6。

2110有效厚度

..effectivethickness

考虑受压板件屈曲后强度以及焊接热影响区效应对构件承载

力进行计算时板件的折减计算厚度

，。

2111加劲板件

..stiffenedelements

两纵边均与其他板件相连的板件

。

2112非加劲板件

..unstiffenedelements

一纵边与其他板件相连另一纵边为自由的板件

，。

2113边缘加劲板件

..edgestiffenedelements

一纵边与其他板件相连另一纵边由符合要求的边缘卷边加

，

劲的板件

。

2114中间加劲板件

..intermediatestiffenedelements

中间加劲板件是指带中间加劲肋的加劲板件

。

2115子板件

..sub-elements

子板件是指一纵边与其他板件相连另一纵边与中间加劲肋

，

相连或两纵边均与中间加劲肋相连的板件

。

2116腹板屈曲后强度

..post-bucklingstrengthofwebplates

腹板屈曲后尚能继续保持承受荷载的能力

。

2117整体稳定

..overallstability

在外荷载作用下对整个结构或构件能否发生屈曲或失稳的

，

评估

。

2118计算长度

..人人文库专用effectivelength

构件在其有效约束点间的几何长度乘以考虑杆端变形情况和

所受荷载情况的系数而得的等效长度用以计算构件的长细比

，。

计算焊缝连接强度时采用的焊缝长度

。

2119长细比

..slendernessratio

构件计算长度与构件截面回转半径的比值

。

2120换算长细比

..equivalentslendernessratio

·3·

在轴心受压构件的整体稳定计算中按临界力相等的原则将

，，

弯扭或扭转失稳换算为弯曲失稳时采用的长细比

。

2121钨极氩弧焊

..gastungstenarcwelding

使用钨极的氩弧焊又称非熔化极氩弧焊焊

，、TIG。

2122熔化极氩弧焊

..gasmetalarcwelding

使用熔化电极的氩弧焊又称焊

，MIG。

2123焊接热影响区

..heataffectedzone

母材受焊接热影响效应作用的范围简称

，HAZ。

22符号

.

221作用及作用效应设计值

..：

F集中荷载

———；

H水平力

———；

M弯矩

———；

N轴心力

———；

P一个高强度螺栓的预拉力

———；

Q重力荷载

———；

V剪力

———。

2.2.2计算指标

：

E铝合金材料的弹性模量

———；

G铝合金材料的剪变模量

———；

NbNbNb一个螺栓的抗拉抗剪和承压承载力设计值

t，v，c———、；

NrNr一个铆钉的抗剪和承压承载力设计值

v，c———；

b人人文库专用

N螺栓头及螺母下构件抗冲切承载力设计值

tp———；

R铝合金压型面板中的腹板局部受压承载力设计值

w———；

铝合金材料的抗拉抗压和抗弯强度设计值

f———、；

f铝合金材料的抗剪强度设计值

v———；

f铝合金材料的规定非比例伸长应力也称名义屈

0.2———，

服强度

；

·4·

f铝合金材料的抗拉极限强度

u———；

f铝合金材料焊接热影响区的抗拉抗压和抗弯强

u，haz———、

度设计值

；

f铝合金材料焊接热影响区的抗剪强度设计值

v，haz———；

fbfbfb螺栓的抗拉抗剪和承压强度设计值

t，v，c———、；

frfr铆钉的抗剪和承压强度设计值

v，c———；

fwfwfw对接焊缝的抗拉抗剪和抗压强度设计值

t，v，c———、；

fw角焊缝的抗拉抗剪和抗压强度设计值

f———、；

α铝合金材料的线膨胀系数

———；

ν铝合金材料的泊松比

———；

铝合金材料的质量密度

ρ———；

σ正应力

———；

στ受压板件的弹性临界应力板件的剪切屈曲临界应力

cr，cr———、；

σ按焊缝有效截面计算垂直于焊缝长度方向的应力

f———，；

σ作用在临界失效面垂直于焊缝长度方向的正应力

haz———，；

σ垂直于焊缝有效截面的正应力

N———；

τ按焊缝有效截面计算沿焊缝长度方向的剪应力

f———，；

τ作用在临界失效面平行于焊缝长度方向的剪应力

haz———，；

τ有效截面上垂直于焊缝长度方向的剪应力

N———；

τ有效截面上平行于焊缝长度方向的剪应力

S———。

223几何参数

..：

A毛截面面积

———；

A有效截面面积

e———；

人人文库专用有效净截面面积

A

en———；

B铝合金面板的波距

———；

I毛截面惯性矩

———；

I毛截面扇性惯性矩

ω———；

I毛截面抗扭惯性矩

t———；

W有效截面模量

e———；

·5·

W有效净截面模量

en———；

S计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩

———；

b截面或板件的宽度

———；

b板件的焊接热影响区宽度

haz———；

c加劲肋等效高度

———；

d螺栓杆直径

———；

d螺栓在螺纹处的有效直径

e———；

d铆钉孔直径螺栓孔直径

0———；；

d为下列两者中较小值

m———：

螺栓头或螺母外接圆直径与内切圆直径的平均值

（a）；

当采用垫圈时为垫圈的外径

（b）；

e荷载作用点至弯心的距离

a———；

h截面或板件的高度框架结构每层的高度

———；；

h角焊缝计算厚度

e———；

h角焊缝的焊脚尺寸

f———；

i回转半径

———；

i截面对剪心的极回转半径

0———；

k受压板件的局部稳定系数

———；

l长度或跨度

———；

l计算长度

0———；

l扭转屈曲的计算长度

ω———；

l梁的侧向计算长度

y———；

l焊缝计算长度

w———；

人人文库专用板件厚度对接焊缝计算厚度

t

———；；

t板件有效厚度

e———；

t腹板厚度

w———；

t螺栓头或螺母下构件的厚度

p———；

t铝合金面板形支托腹板的最小厚度

1———T；

t铝合金面板形支托腹板的最大厚度

2———T；

·6·

t在不同受力方向中一个受力方向承压构件总厚度

∑———

的较小值

；

y截面形心至剪心的距离

0———；

θ夹角

———；

λ长细比

———；

λ板件的换算柔度系数受弯构件的弯扭稳定相对

-———；

长细比轴心受压构件的相对长细比

；；

λ扭转屈曲换算长细比

ω———。

224计算系数及其他

..：

n受剪面数目

v———；

n传力摩擦面数目

f———；

n框架结构每层内柱的数目

c———；

n框架结构的层数

s———；

n在节点或拼接处构件一端连接的高强度螺栓数目

———，；

n所计算截面最外列螺栓处上高强度螺栓数目

1———（）；

u框架结构的层间位移

Δ———；

αα折算系数

1，2———Winter；

α考虑二阶效应时第i层杆件的侧移弯矩增大系数

2i———；

β临界弯矩修正系数

1———；

β荷载作用点位置影响系数

2———；

β荷载形式不同时对单轴对称截面的修正系数

3———；

β正面角焊缝的强度设计值增大系数

f———；

β等效弯矩系数

m———；

人人文库专用铝合金结构构件的抗力分项系数

γ

R———；

γ结构的重要性系数

0———；

γ截面塑性发展系数

———；

修正系数

η———；

摩擦面的抗滑移系数柱的计算长度系数

μ———；；

ρ焊接热影响区范围内材料的强度折减系数

haz———；

·7·

轴心受压构件的稳定系数

φ———；

φ轴心受压构件的稳定计算系数

-———；

φ受弯构件的整体稳定系数

b———；

应力分布不均匀系数

ψ———。

人人文库专用

·8·

3材料

31结构铝

.

311用于承重结构的铝合金应采用轧制板冷轧带拉制管挤

..、、、

压管挤压型材棒材等锻造铝合金

、、。

312应根据结构的重要性荷载特征结构形式应力状态连

..、、、、

接方式材料厚度等因素选用合适的铝合金牌号规格及其相应

、，、

状态并应符合现行国家标准的规定和要求

，。

铝合金结构材料型材宜采用系列和系列铝

5×××6×××

合金板材宜采用系列和系列铝合金板材力学

；3×××5×××。

性能应符合现行国家标准铝及铝合金轧制板材和

《》GB/T3880

铝及铝合金冷轧带材的规定型材及棒材应符合现

《》GB/T8544；

行国家标准铝及铝合金挤压棒材铝及铝合金拉

《》GB/T3191、《

轧制无缝管铝及铝合金热挤压管

（）》GB/T6893、《》GB/T4437、

铝合金建筑型材工业用铝及铝合金热挤压型材

《》GB5237、《》

的规定

GB/T6892。

32连接

.

321铝合金结构的螺栓连接应符合下列要求

..：

1普通螺栓材料宜采用铝合金不锈钢也可采用经热浸镀

人人文库专用、，

锌电镀锌或镀铝等可靠表面处理后的钢材

、。

2铝合金结构的螺栓连接不宜采用有预拉力的高强度螺栓

，

确需采用时应满足本规范相应条款的规定

。

3普通螺栓应符合现行国家标准紧固件机械性能螺栓螺

《、

钉和螺柱紧固件机械性能有色金属制造的螺

》GB/T3098.1、《

栓螺钉螺柱和螺母紧固件机械性能不锈钢螺

、、》GB/T3098.10、《

·9·

母六角头螺栓级和六角头螺

》GB/T3098.15、《C》GB/T5780《

栓的规定

》GB/T5782。

322铝合金结构的铆钉材料应采用铝合金或不锈钢并应符合

..，

现行国家标准半圆头铆钉粗制和半圆头铆钉

《（）》GB/T863.1《》

的规定

GB867。

323铝合金结构焊接用焊丝应符合现行国家标准铝及铝合金

..《

焊丝的规定宜选用焊丝及

》GB10858，SAlMG-3（Eur5356）

焊丝焊接工艺可采用熔化极惰性气体保护

SAlSi-1（Eur4043）。

电弧焊焊和钨极惰性气体保护电弧焊焊

（MIG）（TIG）。

注焊适用于厚度小于或等于构件的焊接

：TIG6mm。

33热影响区

.

331采用焊接铝合金结构时，必须考虑热影响区材料强度降低

..

带来的不利影响热影响区范围内强度的折减系数应按表

。ρhaz

3.3.1采用。

表3.3.1热影响区范围内材料强度的折减系数ρ

haz

合金牌号状态ρ

haz

T41.00

6061、6063、6063A

T5/T60.50

O/F1.00

5083

H1120.80

3003H240.20

人人文库专用/

3004H34H360.20

注：表中数值适用于材料焊接后存放的环境温度大于10℃，存放时间大于3d的情

况。

332热影响区范围应符合下列规定

..：

1当板件端部距焊缝边缘长度小于b时热影响区图

3haz，（

扩展至板件尽端

3.3.2）。

·01·

图焊接热影响区范围

3.3.2

b为板件的焊接热影响区宽度

haz

2采用熔化极惰性气体保护电弧焊焊和钨极惰性气体

（MIG）

保护电弧焊焊焊接连接的系列热处理合金或

（TIG）6×××5×××

系列冷加工硬化合金热影响区宽度b应符合表的规定

，haz3.3.2。

表3.3.2热影响区宽度bhaz

退火温度对于焊接件厚度b

（℃）（mm）haz（mm）

t

≤830

Tt

1≤608＜≤1640

t应根据硬度试验结果确定

＞16

tα

≤830

Ttα

60＜1≤120人人文库专用8＜≤1640

t应根据硬度试验结果确定

＞16

注α为参数αT

：1；=1+（1-60）/120。

表中t为焊接件的平均厚度当焊接件厚度相差超过一倍时b值应根据

2。，haz

硬度试验结果确定

。

333在连接计算中应对焊件强度进行折减在构件承载力计

..，；

算中应对截面进行折减

，。

·11·

4基本设计规定

41设计原则

.

411本规范采用以概率理论为基础的极限状态设计方法用分

..，

项系数设计表达式进行计算

。

412在铝合金结构设计文件中，应注明建筑结构的安全等

..

级、设计使用年限、铝合金材料牌号及供货状态、连接材料的型号

和对铝合金材料所要求的力学性能、化学成分及其他的附加保证

项目。

413铝合金结构应按下列承载能力极限状态和正常使用极限

..

状态进行设计：

1承载能力极限状态包括：构件和连接的强度破坏和因过度

变形而不适于继续承载，结构和构件丧失稳定，结构转变为机动体

系和结构倾覆。

2正常使用极限状态包括：影响结构、构件和非结构构件正

常使用或外观的变形，影响正常使用的振动，影响正常使用或耐久

性能的局部损坏。

414按承载能力极限状态设计铝合金结构时，应考虑荷载效应

..

的基本组合，必要时尚应考虑荷载效应的偶然组合。按正常使用

极限状态设计铝合金结构时人人文库专用，应按规定的荷载效应组合。

415铝合金结构的计算模型和基本假定宜与构件连接的实际

..

性能相符合

。

416铝合金结构的正常使用环境温度应低于

..100℃。

42荷载和荷载效应计算

.

421设计铝合金结构时应考虑永久荷载可变荷载支承结构

..、、

·21·

的变形或沉降施工荷载安装荷载检修荷载等及地震作用温度

、、、、

变化作用

。

422设计铝合金结构时，荷载的标准值、荷载分项系数、荷载组

..

合值系数等，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的

规定采用。

结构的重要性系数γ0应按现行国家标准《建筑结构可靠度设

计统一标准》GB50068的规定采用，其中对设计年限为25年的结

构构件，γ0不应小于0.95。

423框架结构中梁与柱的刚性连接应符合受力过程中梁柱间

..，

交角不变的假定同时连接应具有充分的强度承受交汇构件端部

，，

传递的所有最不利内力梁和柱铰接时应使连接具有充分的转

。，

动能力且能有效地传递横向剪力与轴向力梁与柱的半刚性连

，。

接只具有有限的转动刚度在承受弯矩的同时会产生相应的交角

，

变化在内力分析时必须预先确定连接的弯矩转角特性曲线以

，，-，

便考虑连接变形的影响

。

424框架结构内力分析宜符合下列规定

..：

1框架结构内力分析可采用一阶弹性分析

。

Nu

2对∑·Δ.的框架结构宜采用二阶弹性分析此

Hh＞01，

∑·

时应在每层柱顶附加考虑由式..-计算的假想水平力

（4241）

H

ni。

H1kkQ

ni=csi（4.2.4-1）

200

式中人人文库专用按一阶弹性分析求得的所计算楼层的层间侧移

u

Δ———；

h所计算楼层的高度

———；

N所计算楼层各柱轴心压力设计值之和

∑———；

H产生层间侧移u的所计算楼层及以上各层的水平

∑———Δ

力之和

；

Q第i层的总重力荷载设计值

i———；

·31·

knkn框架总层数

s=0.5+1/s，s≤1；s———；

knkn第i层内柱的数目

c=0.5+1/c，c≤1；c———。

对无支撑的框架结构当采用二阶弹性分析时各杆件杆端的

，，

弯矩M可用下列近似公式进行计算

Ⅱ：

MMαM

Ⅱ=Ⅰb+2iⅠs（4.2.4-2）

α1

2i=Nu（4.2.4-3）

∑·Δ

1-Hh

∑·

式中M假定框架无侧移时按一阶弹性分析求得的各杆杆

Ⅰb———

端弯矩

；

M框架各节点侧移时按一阶弹性分析求得的各杆杆

Ⅰs———

端弯矩

；

α考虑二阶效应第i层杆件的侧移弯矩增大系数

2i———。

注当按式计算的α时宜增加框架结构的刚度

：（4.2.4-3）2i≥1.33，。

425大跨度空间结构内力分析时宜考虑几何非线性效应的影

..

响应计算结构的整体稳定承载力

，。

43设计指标

.

431铝合金材料的强度设计值等于强度标准值除以抗力分项

..

系数

。

432铝合金结构构件的抗力分项系数γ在抗拉抗压和抗弯

..R、

情况下应取在计算局部强度时应取

1.2，1.3。

433铝合金材料的强度标准值应按现行国家标准铝及铝合

..人人文库专用《

金轧制板材铝及铝合金冷轧带材

》GB/T3880、《》GB/T8544、

铝及铝合金挤压棒材铝及铝合金拉轧制无缝

《》GB/T3191、《（）

管铝及铝合金热挤压管铝合金建

》GB/T6893、《》GB/T4437、《

筑型材工业用铝及铝合金热挤压型材

》GB5237、《》GB/T6892

采用

。

434铝合金材料的强度设计值应按表434采用

....。

·41·

表4.3.4铝合金材料强度设计值（N/mm2）

铝合金材料用于构件计算用于焊接连接计算

抗拉、抗压焊件热影响区抗焊件热影响

厚度抗剪

牌号状态和抗弯拉、抗压和抗弯区抗剪

（mm）fv

ffu，hazfv，haz

T4所有905514080

6061

T6所有20011510060

T5所有90556035

6063

T6所有150858045

10135757545

T5≤

10125707040

6063A＞

10160909050

T6≤

10150858550

＞

O/F所有9055210120

5083

H112所有905517095

3003H244100602010

≤

H344145853520

3004≤

H363160954020

≤

4.3.5铝合金结构普通螺栓和铆钉连接的强度设计值应按表

4.3.5-1和表4.3.5-2采用。

表4.3.5-1普通螺栓连接的强度设计值（N/mm2）

普通螺栓

螺栓的材料、

铝合金不锈钢钢

性能等级和

抗拉抗剪承压抗拉抗剪承压抗拉抗剪承压

构件铝合金牌号

bbbbbbbbb

ftfvfcftfvfcftfvfc

铝合2B11170160-------

金

普2A90150145-------

A2-50、

通---200190----

不锈A4-50

螺人人文库专用

钢A2-70、

栓---280265----

A4-70

钢4.6、4.8级------170140-

6061-T4--210--210--210

构6061-T6--305--305--305

件6063-T5--185--185--185

6063-T6--240--240--240

·51·

续表4.3.5-1

普通螺栓

螺栓的材料、

铝合金不锈钢钢

性能等级和

抗拉抗剪承压抗拉抗剪承压抗拉抗剪承压

构件铝合金牌号

bbbbbbbbb

ftfvfcftfvfcftfvfc

6063A-T5--220--220--220

构

6063A-T6--255--255--255

件

5083-O/F/H112--315--315--315

表4.3.5-2铆钉连接的强度设计值（N/mm2）

铝合金铆钉牌号铝合金铆钉

及构件铝合金牌号rr

抗剪fv承压fc

5B05-HX890-

铆钉2A01-T4110-

2A10-T4135-

6061-T4-210

6061-T6-305

6063-T5-185

构件6063-T6-240

6063A-T5-220

6063A-T6-255

5083-O/F/H112-315

4.3.6铝合金结构焊缝的强度设计值应按表4.3.6采用。

表4.3.6焊缝的强度设计值（N/mm2）

对接焊缝角焊缝

铝合金母材

焊丝型号

牌号及状态抗拉抗压抗剪抗拉、抗压

wwww

ftfcfv和抗剪ff

6061-T4人人文库专用SAlMG-3（Eur5356）1451458585

6061-T6SAlSi-1（Eur4043）1351358080

6063-T56063-T6SAlMG-3（Eur5356）1151156565

6063A-T56063A-T6SAlSi-1（Eur4043）1151156565

5083-O/F/H112SAlMG-3（Eur5356）185185105105

注：对于两种不同种类合金的焊接，焊缝的强度设计值应采用较小值。

437铝合金材料的物理性能指标应按表采用

..4.3.7。

·61·

表4.3.7铝合金的物理性能指标

弹性模量E剪变模量G线膨胀系数α质量密度ρ

泊松比ν

22以每计3

（N/mm）（N/mm）（℃）（kg/m）

-6

700000.32700023×102700

44结构或构件变形的规定

.

441为了不影响结构和构件的正常使用和观感设计时应对结

..，

构或构件的变形进行控制

。

1受弯构件挠度的容许值不宜超过表的规定

4.4.1。

表4.4.1受弯构件挠度的容许值

序号构件类别容许值

主体结构的构件l

1/250

檩条和横隔板在恒载作用下l

2（）/200

围护结构的构件和压型面板l

3/180

注l为跨度或支点间距离悬臂构件可取挑出长度的倍

：，2。

2在风荷载标准值作用下框架柱顶水平位移不宜超过

，

HH为自基础顶面至柱顶的总高度

/300。。

442计算结构或构件的变形时可不考虑螺栓或铆钉孔引起

..，（）

的截面削弱

。

443为改善外观和使用条件可将横向受力构件预先起拱起

..，，

拱大小应视实际需要而定可为恒载标准值加活载标准值所

，1/2

产生的挠度值人人文库专用构件挠度可取在恒荷载和活荷载标准值作用下的

。

挠度计算值减去起拱度

。

45构件的计算长度和容许长细比

.

451确定桁架弦杆和单系腹杆用节点板与弦杆连接的长

..（）

细比时其计算长度l应按表采用

，04.5.1。

·71·

表4.5.1桁架弦杆和单系腹杆的计算长度l0

腹杆

序号弯曲方向弦杆

支座斜杆和支座竖杆其他腹杆

在桁架平面内lll

10.8

在桁架平面外lll

21

斜平面ll

3-0.9

注l为构件的几何长度节点中心间距离l为桁架弦杆侧向支承点之间的

：1（）；1

距离

。

斜平面系指与桁架平面斜交的平面适用于构件截面两主轴均不在桁架平

2，

面内的单角铝腹杆和双角铝十字形截面腹杆

。

无节点板的腹杆计算长度在任意平面内均取其等于几何长度铝管结构除

3（

外

）。

当桁架弦杆侧向支承点之间的距离为节间长度的倍图

2（

且两节间的弦杆轴心压力不相同时则该弦杆在桁架平面

4.5.1），

外的计算长度应按下式确定但不应小于l

，，0.51：

㊣N㊣

ll|2|

01㊣N㊣（）

=0.75+0.2514.5.1

式中N较大的压力计算时取正值

1———，；

N较小的压力或拉力计算时压力取正值拉力取负

2———，，

值

。

人人文库专用

图弦杆轴心压力在侧向支承点间有变化的桁架简图

4.5.1

支撑桁架

1—；2—

·81·

桁架再分式腹杆体系的受压主斜杆及形腹杆体系的竖杆

K

等在桁架平面外的计算长度应按式确定受拉主斜杆仍

，（4.5.1），

取l在桁架平面内的计算长度则应取节点中心间距离

1；。

452单层或多层框架等截面柱在框架平面内的计算长度应等

..，

于该层柱的高度乘以计算长度系数框架可分为无支撑的纯框

μ。

架和有支撑框架有支撑框架根据抗侧移刚度的大小可分为强支

，，

撑框架和弱支撑框架并应符合下列规定

，：

1无支撑纯框架

。

当采用一阶弹性分析方法计算内力时框架柱的计算长

1），

度系数应按国家标准钢结构设计规范附

μ《》GB50017

录表规定的有侧移框架柱的计算长度系数确定

DD-2。

当采用二阶弹性分析方法计算内力且在每层柱顶附加考

2）

虑公式的假想水平力H时框架柱的计算长

（4.2.4-1）ni，

度系数应取

μ1.0。

2有支撑框架

。

当支撑桁架剪力墙电梯井等支撑结构的侧移刚度

1）（、、）

S满足式的要求时应为强支撑框架框架柱

b（4.5.2-1），，

的计算长度系数应按钢结构设计规范附

μ《》GB50017

录表规定的无侧移框架柱的计算长度系数确定

DD-1。

SNN

b≥3（1.2∑bi-∑0i）（4.5.2-1）

式中NN第i层层间所有框架柱用无侧移框架柱和有

bi，0i———

侧移框架柱计算长度系数算得的轴压构件稳

定承载力之和

人人文库专用。

当支撑结构的侧移刚度S不满足式的要求

2）b（4.5.2-1）

时为弱支撑框架框架柱的轴压构件稳定系数按式

，，φ

计算

（4.5.2-2）。

S

φφφφb

=0+（1-0）NN（4.5.2-2）

3（1.2∑bi-∑0i）

式中φφ按附录得到的轴压构件稳定系数查表时分别

0，1———B，

·91·

采用钢结构设计规范附录中规定

《》GB50017D

的无侧移框架柱和有侧移框架柱的计算长度系数

。

453平板网架曲面网架和单层网壳杆件的计算长度应按表

..、

表取值

4.5.3-1、4.5.3-2。

表4.5.3-1平板和曲面网架杆件计算长度l0

杆件计算长度

弦杆及支座腹杆l

腹杆l

注l为杆件几何长度节点中心间距离

：（）。

表4.5.3-2单层网壳杆件计算长度l0

计算面计算长度

壳体曲面内l

0.9

壳体曲面外l

1.6

注l为杆件几何长度节点中心间距离

：（）。

454受压构件的长细比不宜超过表的容许值

..4.5.4。

表454受压构件的容许长细比

..

序号构件名称容许长细比

柱桁架的杆件

、

1柱的缀条150

支撑

2用以减小受压构件长细比的杆件200

注包括空间桁架在内的桁架的受压腹杆当其内力等于或小于承载能力的

：1，

人人文库专用时容许长细比值可取

50%，200。

计算单角铝受压构件的长细比时应采用角铝的最小回转半径但计算在

2，，

交叉点相互连接的交叉杆件平面外的长细比时可采用与角铝肢边平行轴

，

的回转半径

。

跨度等于或大于的桁架其受压弦杆和端压杆的容许长细比宜取

360m，

其他承受静力荷载的受压腹杆可取

100，150。

由容许长细比控制截面的杆件在计算其长细比时可不考虑扭转效应

4，，。

·02·

455受拉构件的长细比不宜超过表的容许值

..4.5.5。

表455受拉构件的容许长细比

..

序号构件名称一般建筑结构承受静力荷载

（）

桁架的杆件

1350

其他拉杆支撑系杆等

、、

2张紧的拉杆除外400

（）

注承受静力荷载的结构中可仅计算受拉构件在竖向平面内的长细比

：1，。

受拉构件在永久荷载与风荷载组合下受压时其长细比不宜超过

2，250。

跨度等于或大于的桁架其受拉弦杆和腹杆的长细比不宜超过

360m，300

承受静力荷载

（）。

456网架网壳杆件的长细比不宜超过表和表

..、4.5.6-1

的容许值

4.5.6-2。

表4.5.6-1网架杆件的容许长细比

杆件平板网架曲面网架

受压杆件

150150

一般杆件

受拉杆件350350

支座附近处杆件

300300

表4.5.6-2网壳杆件的容许长细比

网壳类别压弯杆件拉弯杆件

单层网壳

150300

人人文库专用

·12·

5板件的有效截面

51一般规定

.

511对于可能出现受压局部屈曲的薄壁构件可利用板件的屈

..，

曲后强度并在确定构件有效截面的基础上进行强度及整体稳定

，

验算

。

512设计焊接铝合金构件时应考虑焊接热影响效应对截面

..，

的折减并在确定构件有效截面的基础上进行强度及整体稳定

，

验算

。

513有效截面的计算应采用有效厚度法

..。

514构件截面的板件类型图应符合国家有关标准规

..（5.1.4）

定

。

人人文库专用

图板件类型

5.1.4

子板件

1—

52受压板件的有效厚度

.

521当构件截面中受压板件宽厚比小于表的限值时

..5.2.1-1，

·22·

板件应全截面有效圆管截面的外径与壁厚之比不应超过表

。

的限值

5.2.1-2。

表5.2.1-1受压板件全部有效的最大宽厚比

加劲板件中间加劲板件非加劲板件边缘加劲板件

硬化程度、、

非焊接焊接非焊接焊接

弱硬化

εηkεηkεηkεηk

21.5′17′6′5′

强硬化

εηkεηkεηkεηk

17′15′5′4′

注表中εff应按附录确定

：1=240/0.2，0.2A。

η为加劲肋修正系数应按第条采用对于不带加劲肋的板件η

2，5.2.6，，=1。

kkk其中k为不均匀受压情况下的板件局部稳定系数应按第

3′=/0，，5.2.5

条采用对于均匀受压板件k对于加劲板件或中间加劲板件

。，′=1.0。，

k对于非加劲板件或边缘加劲板件k

0=4；，0=0.425。

表5.2.1-2受压圆管截面的最大径厚比

硬化程度非焊接焊接

弱硬化ff

50（240/0.2）35（240/0.2）

强硬化ff

35（240/0.2）25（240/0.2）

522计算板件宽厚比时板件宽度应采用板件净宽板件净宽

..，。

应为扣除了相邻板件厚度后的剩余宽度图

（5.2.2）。

人人文库专用

图不同类型截面的板件净宽b

5.2.2

523当构件截面中受压板件宽厚比大于表规定的限

..5.2.1-1

值时加劲板件非加劲板件中间加劲板件及边缘加劲板件的有

，、、

效厚度应按下式计算

：

t.

eα1α022

t122（）

=λ--λ-≤15.2.3-1

·32·

对于非双轴对称截面中的非加劲板件或边缘加劲板件t除

，e

按式计算外尚应满足

（5.2.3-1），：

t

e1..-

t≤λ2（5232）

式中t考虑局部屈曲的板件有效厚度

e———；

t板件厚度

———；

αα计算系数应按表取值

1，2———，5.2.3；

λ板件的换算柔度系数λfσ

———，=0.2/cr；

σ受压板件的弹性临界屈曲应力应按第条和

cr———，5.2.4

第条采用

5.2.6。

表5.2.3计算系数α1，α2的取值

加劲板件中间加劲板件非加劲板件边缘加劲板件

系数硬化程度、、

非焊接焊接非焊接焊接

弱硬化

α1.00.90.960.9

1强硬化

0.90.80.90.77

弱硬化

α1.00.91.00.9

2强硬化

0.90.70.90.68

524受压加劲板件非加劲板件的弹性临界屈曲应力应按下式

..、

计算

：

k2E

σπ

cr=ν2bt2（5.2.4）

12（1-）·（/）

式中k受压板件局部稳定系数应按第条计算

———，5.2.5；

人人文库专用铝合金材料的泊松比

ν

———，ν=0.3；

b板件净宽应按图采用

———，5.2.2；

t板件厚度

———。

525受压板件局部稳定系数可按下列公式计算

..：

1加劲板件

：

当ψ时

1≥＞0，

·42·

k8.2

=ψ（5.2.5-1）

+1.05

当ψ时

0≥≥-1，

kψψ2

=7.81-6.29+9.78（5.2.5-2）

当ψ时

＜-1，

kψ2

=5.98（1-）（5.2.5-3）

式中ψ压应力分布不均匀系数ψσσ

———，=min/max；

σ受压板件边缘最大压应力2取正值

max———（N/mm），；

σ受压板件另一边缘的应力2取压应力为正

min———（N/mm），，

拉应力为负

。

2非加劲板件

：

最大压应力作用于支承边

1）：

当ψ时

1≥＞0，

k0.578

=ψ（5.2.5-4）

+0.34

当ψ时

0≥＞-1，

kψψ2

=1.7-5+17.1（5.2.5-5）

最大压应力作用于自由边

2）：

当ψ时

1≥≥-1，

k

=0.425（5.2.5-6）

526均匀受压的边缘加劲板件中间加劲板件的弹性临界屈曲

..、

应力计算应符合下列规定

：

1弹性临界屈曲应力应按下式计算

：

ηk2E

σ0

人人文库专用crπ

=ν2bt2（5.2.6-1）

12（1-）·（/）

式中k均匀受压板件局部稳定系数对于边缘加劲板件

0———；，

k对于中间加劲板件k

0=0.425；0=4；

加劲肋修正系数用于考虑加劲肋对被加劲板件抵

η———，

抗局部屈曲或畸变屈曲的有利影响

（）。

2加劲肋修正系数应按下列规定计算

：

·52·

对于边缘加劲板件

1）：

ηct2

=1+0.1（/-1）（5.2.6-2）

对于有一个等间距中间加劲肋的中间加劲板件

2）：

ct2

（/）

ηb-1t（）

=1+2.5/5.2.6-3

对于有两个等间距中间加劲肋的中间加劲板件

3）：

ct2

（/）

ηb-1t（）

=1+4.5/5.2.6-4

式中t加劲肋所在板件的厚度也即加劲肋的等效厚度

———，；

c加劲肋等效高度等效的原则是加劲肋对其所在板

———；：

件中平面的截面惯性矩与等效后的截面惯性矩相等

，

如图所示虚线表示等效加劲肋

5.2.6，。

图加劲肋等效原则

5.2.6

uu为板件中面

-

对于有两道以上中间加劲肋的中间加劲板件宜保留最

4），

外侧两道加劲肋并忽略其余加劲肋的加劲作用按有两

，，

道加劲肋的情况计算

。

对于其他带不规则加劲肋的复杂加劲板件

5）：

㊣σ㊣0.8

|cr|

人人文库专用η㊣㊣

σ（）

=cr05.2.6-5

式中σ假定加劲边简支情况下该复杂加劲板件的临界屈

cr———，

曲应力宜按有限元法或有限条法计算

，；

σ假定加劲边简支情况下不考虑加劲肋作用同样尺

cr0———，，

寸的加劲板件的临界屈曲应力可按式

。（5.2.6-1）

计算并取η

，=1.0。

·62·

527不均匀受压的边缘加劲板件中间加劲板件及其他带不规

..、

则加劲肋的复杂加劲板件其临界屈曲应力σ宜按有限元法计

，cr

算计算中可不考虑相邻板件的约束作用按加劲边简支情况处理

，，

图当缺乏计算依据时可忽略加劲肋的加劲作用按不

（5.2.7）。，，

均匀受压板件由第条和第条计算其临界屈曲应力

5.2.45.2.5

σ再由第条计算板件的有效厚度但截面中加劲肋部分的

cr，5.2.3，

有效厚度应取板件的有效厚度和对加劲部分按非加劲板件单独计

算的有效厚度中的较小值

。

图带加劲肋的不均匀受压板件

5.2.7

528对于边缘加劲板件和中间加劲板件除应将其作为整体按

..，

第条计算外尚应按加劲板件和非加劲板件根据第条

5.2.3，5.2.3

分别计算各子板件及加劲肋的有效厚度t并取各板件的最小有

e，

效厚度

。

53焊接板件的有效厚度

人人文库专用.

531对于焊接铝合金构件应考虑热影响区内因材料强度降低

..，

造成的截面削弱并应用有效截面概念计算截面的削弱程度有

，。

效截面应根据有效厚度法进行计算材料强度设计值不再进行折

，

减

。

532热影响区范围内的板件有效厚度图应按下式计

..（5.3.2）

算

：

·72·

tρt

e，haz=haz（5.3.2）

式中ρ按表取值b按第条确定

haz3.3.1，haz3.3.2。

图热影响区内板件的有效厚度

5.3.2

54有效截面的计算

.

541应按下述三种情况确定构件有效截面

..：

1对于不满足第条宽厚比限值的非焊接受压板件应

5.2.1，

计算考虑局部屈曲影响的板件有效厚度t并在板件受压区范围

e，

内以有效厚度t取代板件厚度t但各板件根部连接区域或倒角

e，

部位应按全部有效处理图

（5.4.1-1）。

图非焊接板件根部连接区域或倒角部位的有效截面

5.4.1-1

2对于焊接受拉板件或满足第条宽厚比限值的焊接

5.2.1

受压板件仅需按第条计算有效厚度t并在热影响区内

，5.3.2e，haz，

应以有效厚度人人文库专用取代板件厚度

tt

e，haz。

3对于不满足第条宽厚比限值的焊接受压板件应同时

5.2.1，

考虑局部屈曲和热影响效应在非热影响区的受压区范围内应以有效

：

厚度t取代板件厚度t在受拉区范围的热影响区内应以有效厚度

e；

t取代板件厚度t在受压区范围的热影响区内应以有效厚度t和

e，haz；e，haz

有效厚度t中的较小值取代板件厚度t图

e（5.4.1-2）。

·82·

图同时考虑局部屈曲和热影响效应的板件有效厚度

5.4.1-2

542轴压构件的有效截面应按第条确定的各板件有效

..5.4.1

厚度计算图

〔5.4.2（a）〕。

图有效截面的计算

5.4.2

x-x为根据有效截面确定的中和轴

543受弯构件及压弯构件的有效截面应按第条确定的

..5.4.1

各板件有效厚度计算图

人人文库专用〔5.4.2（b）〕。

·92·

6受弯构件的计算

61强度

.

611在主平面内受弯的构件其抗弯强度应按下式计算

..，：

MM

xyf

γWγW（）

xenx+yeny≤6.1.1

式中MM同一截面处绕x轴和y轴的弯矩对工字形截

x，y———（

面x轴为强轴轴为弱轴

：，y）；

WW对截面主轴x轴和y轴的较小有效净截面模

enx，eny———

量应同时考虑局部屈曲焊接热影响区以及

，、

截面孔洞的影响

；

γγ截面塑性发展系数应按表采用

x，y———，6.1.1；

铝合金材料的抗弯强度设计值

f———。

表6.1.1截面塑性发展系数γx，γy

截面形式

γ人人文库专用

弱

x1.001.001.00

硬

化

γ

y1.051.001.00

强γ

x1.001.001.00

硬

化

γ

y1.001.001.00

·03·

续表611

..

截面形式

弱γγ

γx1=1.00x1=1.00

硬x1.05γγ1.10

化x2=1.05x2=1.05

γ

y1.051.001.051.10

强γγ

γx1=1.00x1=1.00

硬x1.00γγ1.05

化x2=1.00x2=1.00

γ

y1.001.001.001.05

612在主平面内受弯的构件其抗剪强度应按下式计算

..，：

VS

τmaxf

Itv（）

=w≤6.1.2

式中V计算截面沿腹板平面作用的最大剪力

max———；

S计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩

———；

I毛截面惯性矩

———；

t腹板厚度

w———；

f材料的抗剪强度设计值

v———。

62整体稳定

.

621符合下列情况时可不计算梁的整体稳定性

..，：

1有铺板密铺在梁的受压翼缘上并与其牢固相连能阻止梁

，

受压翼缘的侧向位移时

。

2等截面工字形简支梁受压翼缘的自由长度l与其宽度b

之比不超过表人人文库专用所规定的数值时

6.2.1。

表6.2.1等截面工字形简支梁不需要计算整体稳定性的最大l/b值

跨中无侧向支承点的梁跨中受压翼缘有侧向支承点的梁不论

，

荷载作用在上翼缘荷载作用在下翼缘荷载作用于何处

fff

7.8240/0.212.0240/0.29.5240/0.2

·13·

对跨中无侧向支承点的梁l为其跨度对跨中有侧向支承点

，；

的梁l为受压翼缘侧向支承点间的距离梁的支座处视为有侧向

，（

支承

）。

622当不满足第条时在最大刚度平面内受弯构件的

..6.2.1，，

整体稳定性应按下式计算

：

M

xf

φW≤（6.2.2）

bex

式中M绕强轴作用的最大弯矩

x———；

W对强轴受压边缘的有效截面模量

ex———；

φ梁的整体稳定系数应按附录计算

b———，C。

623梁的支座处应采取构造措施防止梁端截面的扭转

..，。

人人文库专用

·23·

7轴心受力构件的计算

7.1强度

7.1.1轴心受拉构件的强度应按下式计算

：

N

σ=f..

A（）

en≤711

式中σ正应力

———；

铝合金材料的抗拉强度设计值

f———；

N轴心拉力设计值

———；

A有效净截面面积对于受拉构件仅考虑焊接热影响

en———，

区和截面孔洞的影响

。

7.1.2轴心受压构件的强度应按下式计算

：

N

σf

A（）

=en≤7.1.2

式中σ正应力

———；

铝合金材料的抗压强度设计值

f———；

N轴心压力设计值

———；

A有效净截面面积对于受压构件应同时考虑局部屈

en———，

曲焊接热影响区和截面孔洞的影响

、。

7.1.3轴心受力构件中高强度摩擦型螺栓连接处的强度应按下

，

列公式计算

人人文库专用：

㊣n㊣N

σ|l|f

㊣n㊣A（）

=1-0.5en≤7.1.3-1

N

σf

=A≤（7.1.3-2）

式中n在节点或拼接处构件一端连接的高强度螺栓数目

———，；

n所计算截面最外排螺栓处的高强度螺栓数目

1———；

·33·

A毛截面面积

———。

7.2整体稳定

7.2.1实腹式轴心受压构件的稳定性应按下式计算

：

N

f

φA≤（7.2.1）

-

式中φ轴心受压构件的稳定计算系数取截面两主轴计算

-———（

系数中的较小者应按第条和第条的

），7.2.27.2.3

规定进行计算

；

A毛截面面积

———。

7.2.2双轴对称截面轴心受压构件的稳定计算系数应按下式计算

：

φηηφ

-=ehaz（7.2.2-1）

式中η修正系数对需考虑板件局部屈曲的截面进行修正

e———，；

截面中受压板件的宽厚比小于等于表及表

5.2.1-1

规定时η

5.2.1-2，e=1；

截面中受压板件的宽厚比大于表规定时

5.2.1-1，

ηAAA为仅考虑局部屈曲影响的有效截面面

e=e/，e

积

；

η焊接缺陷影响系数按表取用若无焊接时

haz———，7.2.2，，

η

haz=1；

轴心受压构件的稳定系数应根据构件的长细比λ

φ———，、

铝合金材料的强度标准值f按附录取用

0.2B。

表7.2.2系数ηhaz、ηas

人人文库专用弱硬化合金强硬化合金

沿

构

当λ时

件≤0.2：

长AλAλ

1-1λ1.3（1-）η

η()()haz=1

度haz=1-1-A10-0.05+0.1A

η方其中为焊接热当λ时

hazAAAρA＞0.2：

向1=-haz（1-），hazλ

纵hazηλ（0.5-）

影响区面积haz=1+0.04（4）

向λ

λ1.4（1-）

焊-0.22

接

·43·

续表7.2.2

弱硬化合金强硬化合金

沿

截

面

方

η向ηρηρ

haz横haz=hazhaz=haz

向

焊

接

λ2λ2

ηψ2ηψ2

=1-2.4λ2λ2=1-3.2λ2λ2

as（1+）（1+）as（1+）（1+）

ηyy

asψmax-min其中y及y为截面最外边缘到截面形心的距离

=h。maxmin，

yyh为截面高度hyy

max≥min；，=max+min

ληf

注表中λ为相对长细比λe0.2其中长细比λ应按式计算

：：=E，（7.2.2-2）。

π

构件长细比λ应按下式确定

：

ll

λ0xλ0y

xiyi（）

=x=y7.2.2-2

式中λλ构件对截面主轴x轴和y轴的长细比

x，y———；

ll构件对截面主轴x轴和y轴的计算长度

0x，0y———；

ii构件毛截面对其主轴x轴和y轴的回转半径

x，y———。

7.2.3非焊接单轴对称截面的轴心受压构件的稳定计算系数应

按下式计算

：

φηηφ

-=eas（7.2.3-1）

式中η截面非对称性系数应按表取用

as———，7.2.2。

单轴对称人人文库专用截面的构件绕非对称轴的长细比仍应按式

λ

，x

计算但绕对称轴应取计及扭转效应的下列换算长细比

（7.2.2-2），

λ代替λ

yωy：

1

2

λ1[λ2λ2λ2λ22λ2λ2y2i2]

yω={yω（yω）yω（0/0）}

2+++-41-

（7.2.3-2）

·53·

i2A

λ0

ωII（）

=tω7.2.3-3

+l2

25.7ω

ii2i2y2

0=x+y+0（7.2.3-4）

式中λ构件绕对称轴的长细比

y———；

λ扭转屈曲换算长细比

ω———；

i截面对剪心的极回转半径

0———；

y截面形心至剪心的距离

0———；

I毛截面扇性惯性矩

ω———；

I毛截面抗扭惯性矩

t———；

l扭转屈曲计算长度应按附录中表的规定计

ω———，CC-1

算

。

7.2.4对于铝合金材料状态除和以外的端部焊接的构

O、FT4

件其计算长度取值时应按端部铰接考虑

，。

人人文库专用

·63·

8拉弯构件和压弯构件的计算

8.1强度

8.1.1弯矩作用在截面主平面内的拉弯构件和压弯构件其强度

，

应按下式计算

：

NMM

xyf

AγWγW（）

en±xenx±yeny≤8.1.1

式中N轴心拉力或轴心压力

———；

MM同一截面处绕截面主轴x轴和y轴的弯矩对工

x，y———（

字形截面x轴为强轴轴为弱轴

，，y）；

A有效净截面面积应同时考虑局部屈曲焊接热影

en———，、

响区以及截面孔洞的影响

；

WW对x轴和y轴的有效净截面模量应同时考虑局

enx，eny———，

部屈曲焊接热影响区以及截面孔洞的影响

、；

γ