古楼公寓超高模板施工技术计划C

PAGE厦门明发商业广场工程施工进度计划古楼公寓C区超高、超大模板支撑施工安全专项方案编制:审核:审批:编制单位：福州铁建建筑有限公司200７年1１月26日目录1、工程概况…………１2、编制目的…………13、支撑设计验算…………………14、模板支架支撑要求……………85、安全达标………96、安全组织管理…………………9７、安全技术管理…………………98、超高模板施工应急预案…………１19、模板拆除………20 PAGE32古楼公寓C区高大模板支撑专项方案PAGE1 高、大模板支撑设计专项方案1、工程概况古楼公寓总建筑面积８２２1７。25平方米,地下室１层,地上2４/２９层,分A区、B区、C１、Ｃ2、Ｃ3区,Ａ、B区建筑高度为９２.８m,C1、Ｃ2区的建筑高度为７8．8m，结构体系为框架—剪力墙。地下一层为社会停车场，地上一至三层为公交车停车场，四层为商场，五层以上为住宅.１。1。C区超大荷载（集中线荷载超过1５KN/ｍ）构件概况：1。１。1二、三层1/M－W轴交12-1６轴和1／Ｍ-W轴交25—２9轴的ＫL10和ＫL１3梁,截面尺寸分别为7０0×1600mm、600×127０mm,净跨为13.6米。及1２、16、2５、２9轴的５０0×150０mｍ、６0０×11０0ｍm梁,车道下的4０0×１６０0弧形梁等，C区最大的梁截面为700×1６0０mｍ。编制目的根据建设部《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》、《福建省建设厅关于加强模板工程安全生产管理的通知》及福建省建设厅[2007］3２号文和厦质监［20０７]14号文要求，为了避免在施工过程中出现各种质量和安全问题,规范施工操作程序，提高超高模板的施工质量,确保施工安全,对超高架体模板方案编制专项施工方案并请专家论证,为超高模板安装提供安全技术指导。2.高大构件计算分析:计算选取7０0×1600mm梁截面尺寸进行，６0０×127０ｍm、５00×1５０0mm、６00×1１００mm等梁按照700×160０的梁搭设支撑。梁截面B×Ｄ=700mｍ×1６00mm,梁底2道承重支撑立杆的横距Ｌ＝０．60m,纵向间距取600ｍm.木方１00×50,木枋间距25０,木枋长度不小于２000ｍm。梁模板采用18mｍ厚胶合板。钢管支撑架水平杆步距h=1．50m钢管支撑架采用Ф４．８×３.5钢管，但考虑实际情况计算时按Ф４8×3．０进行计算。3、支撑设计验算该工程地上结构是框剪结构，钢管脚手架为连成一片结构,按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ13０－2001）要求,高于4ｍ的模板支架，其两端与中间双向每隔4排立杆设一道竖向剪刀撑，从顶层开始向下每隔2步水平杆设置一道水平剪刀撑。３。1、70０×1600梁模板支撑计算:3.1。1、梁底模板采用１8厚的胶合板,其力学性能为：抗弯fm=13N/mｍ2,抗剪fｖ=1。４Ｎ/ｍm2，弹性模量Ｅ=９0００N／ｍm２，密度=5kN／m３,由于模板支架空隙大，可不考虑风载影响.３.１。２荷载：底、侧模自重:5×０．01８×2．5×１.2＝0。２７混凝土自重：24×0.7×1。6×1.2＝32。2钢筋自重:1.5×0。7×１.６×1。2＝2．0施工荷载：１×0。7×1。４=１.0震捣砼荷载:2×0．7×１.4＝２．0∑q１=3７。５KＮ／ｍ乘以折减系数0.９,则q2=ｑ１×0.9＝37.５×0．9＝3３。7ｋN／m３.1．３梁底模承载力计算：按五等跨连续计算,弯矩系数Km=—０．105，挠度系数Kw＝0．644,3．１.3．1梁底模弯矩计算:M=-0.１05qL2=-0．105×33.７×0．２52=-０.２２KN。m３。1。３。２梁底模抗弯计算：σ=Ｍ/W=(0．２２×１0６）÷(9００×182÷6)＝4.5Ｎ/ｍｍ2＜[fｍ]=13Ｎ/ｍm２（梁底模抗弯可满足要求)3。１。３.３梁底模抗剪计算:V=KＶQl＝－０。6０６×33。7×０．25=5。１ＫＮτ=V/A=5100÷（９00＊１8）=0．3１０N／ｍm２<［ｆＶ］=1．4Ｎ/ｍm２（梁底模抗剪满足要求）3。1.3．4梁底模挠度计算：fw＝0．644×ｑ2×L4／10０EI=0.６44×３3。4×2504／１00×９０0０×（900×1８３/12)＝0。22ｍm＜［ｆW]=３.０mm(梁底模挠度可满足要求）ﻩ3。1．４梁底木枋承载力计算：q＝ｑ2‘×0．6×0。25=３3．７×0。6×０。25＝5．０5kN/ｍ３.1.4.１梁底木枋弯矩计算计算简图如下：M＝-０.125ｑＬ2=—0.125×5。05×0.62＝-0．23KN.ｍ3．1．4.2梁底木枋抗弯计算:σ＝M／Ｗ=（０。２3×106）÷(50×１002÷６）＝２.76N／ｍｍ2＜[fm］＝1３Ｎ/mm２(梁底木枋可满足要求)3．１．4。3梁底木枋抗剪计算:V=qc/2=5．05×0.６／2＝１.116ＫＮ=1５15Ｎτ=V/A=1５15÷(１00×50）=0。303N/ｍm2＜［ｆV］=１.4Ｎ/ｍm2(梁底木枋抗剪满足要求）3。1．5梁底水平钢管承载力计算:梁底沿梁长双排立杆搭设纵横间距均为6０0，梁底沿梁长水平钢管采用Ｄ=4８ｍｍ,壁厚３.5ｍm钢管(按3.0ｍm计算），按五等跨连续梁计算，其力学性能为:截面积A=4。２3cm２,重量g=3．64ｋｇ/ｍ,截面惯性矩Ix=10.７8cｍ4,截面最小抵抗矩Ｗx=4.５6cm３则Ｐ=q1×０．6=３３.7×0。６＝2０.20kＮ。因水平钢管只承受０．5Ｐ的荷载，故P1＝Ｐ×0.5＝1０。1KＮ/m3．1。5.1梁底沿梁长水平钢管弯矩计算：沿梁长水平钢管按五跨连续计算,弯矩系数－０。１０5M=—0。1０5×Ｐ×L2=—0。105×10.１×０.6２＝—0。３8２ＫN．m3.１。５。2梁底水平钢管抗弯计算：σ=M/Ｗ=（0。３８2×106)÷4560＝83。８N/ｍｍ2〈[fm］=２0５N／mm2(梁底沿梁长水平钢管抗弯可满足要求)３。1。5.3梁底水平钢管抗剪计算:V=-1.281×P=—１。２８1×1０。１=1２。94ＫＮτ＝４V/３Ａ=12９4×4÷(3×４２３）＝4.08N／mｍ2〈［ｆV]=115Ｎ/mm２（梁底水平钢管抗剪可满足要求)３.１．５.４梁底沿梁长水平钢管挠度计算：挠度系数1．７９5fｗ=１.7９5×Ｐ×L4/1００EI=1.795×１0．１×6０04/1０0ＥI=1。7９5×1０。1×６０04/100×2.０６×1０５×10７800=1．06mm〈[ｆW]=3.0mm(梁底沿梁长水平钢管挠度可满足要求）ﻩ3.２、７００×160０梁底立杆承载力计算:３.２。１梁底立杆承载力计算:式中—计算立杆段的轴向力设计值,P=10.１kN；—轴心受压构件的稳定系数； —长细比,；—计算长度；—立杆的截面面积，查规范附录B表Ｂ，φ48×３。０mm钢管的截面面积；A＝４２３mm2—计算立杆段弯矩，MW＝0．382KN。ｍ；—截面抵抗矩,查表φ4８×３。0ｍｍ钢管截面抵抗矩；Ｗ=４。56×103mm3—钢材的抗压强度设计值,Ｑ２35钢材。３．2.2轴向受压构件的稳定系数3.２.2.１轴向受压构件的稳定系数,根据立杆长细比规范用表取值，当时,按计算。3.2。２．2立杆计算长度L0=h+２a=15０0+２×450=2400ｍm式中ｈ—立杆步距;ａ—立杆钢管最大悬臂段长3。２．2。3立杆的长细比式中—截面回转半径,查表得φ4８×3.０ｍm钢管.Λ=L0/i＝２４0０/1５。78=１52根据立杆长细比,查规范，轴向受压构件的稳定系数。Ψ=0。３1４３．2.2.4验算立杆的稳定性N/ψａ+Mｗ/W=10１0０/(0。314×423）+３８20０0／４560=15９．8N/mm2〈205N／mm２所以,700×160０梁底立杆的稳定性满足要求。模板承重架应尽量利用已浇剪力墙或柱作为连接连墙件,梁底支撑体系已浇剪力墙或柱抱箍连接；在超大梁两端设斜向支撑，支点靠近柱根部，以减少对已浇结构的弯矩。4、梁侧模验算梁侧模沿梁长及垂直梁长双向对拉螺杆间距按5０0新浇砼对模板最大侧压力计算：（1）Ｆ=0。22Υt０β１β2ｖ０.5F-新浇砼对模板最大侧压力（KN/ｍ2）Υ-砼重力密度２４（KＮ／m３）ｖ-砼浇灌速度(ｍ/h),按４m／hｔ0-砼初凝时间=２00/T+15（小时h）T为砼温度,按３０度计。β１—砼外加剂影响系数,不掺外加剂取1．0,掺有缓凝作用的外加剂取1．２．β１=1．2β2－砼坍落度影响系数，坍落度50－90mm时取1。0，坍落度1１0-１5０mm时取１.15，β２＝１．15Ｆ=0．2２×24×2００×１。２×1．1５×40.５／(３0+1５)=64．77KN／m2模板φ１２拉杆按下式计算：Ａ=９1ｍm２σ=2０5Ｎ/ｍm2Ｐ=６４．７7＊0。５0＊０。5０=16。2KＮ，P1＝Ａ*σ=９1＊2０5=18．６６ｋNP=16。2KN〈[P1]=18．６6ｋN则梁模板φ12拉杆间距〈０．50间距即可。5、模板面板计算楼板厚18０,支撑立杆间距800×80０，面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板按照三跨连续梁计算。静荷载标准值ｑ1=25。0０×0．18×0。80+0．35×0.8０＝３.８８kN/m活荷载标准值q２=（2.0０＋１。０0）×0.80=2。4kN/m面板的截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩Ｗ分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=80×1．8×１.8／6=４３.2cｍ３；I=8０×1．8×1．8×1．8/１２＝3８。8８ｃm４；5。1.强度计算：f=M/W＜［f］其中f——面板的强度计算值(N／mm2）；M——面板的最大弯距(N。ｍm）;W-—面板的净截面抵抗矩;［f]——面板的强度设计值,取1５N/mm２；M=0．1０0ql２其中ｑ——荷载设计值（ｋN/m）；经计算得到：M=0。1０0×（1．2×3.88＋1．4×2。4）×0.4×０.４=0．128kＮ。m经计算得到面板强度计算值f=0。１28×1００0×１０00/43２00=2。９63N/mm2面板的强度验算f<［ｆ]，满足要求!5.2。抗剪计算：Ｔ=3Q／2ｂｈ〈［Ｔ］其中最大剪力Q＝0．600×（1。2×3。８8+1.4×2。４）×0．4=1．9２4kＮ截面抗剪强度计算值：T=3×1924／（２×８00×1８.00）=0．2N/mm2截面抗剪强度设计值：［T]=1.4N/mm2抗剪强度验算Ｔ<[T］,满足要求！5.3。挠度计算:v＝０。677ｑｌ４／100EI〈[v］=l/２５0面板最大挠度计算值：v=０.677×6。28×4004/(１00×6000×3８8800）=０.4６7mm面板的最大挠度小于4００/２50,满足要求!５。4、支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。１．荷载的计算：（1）钢筋混凝土板自重（ｋN/ｍ)：ｑ11＝２5.00×0。１8×0．4=１。8kＮ/m（2)模板的自重线荷载(kN/ｍ）：ｑ12=0．35×0．4=０.１４kN/ｍ（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（ｋN/ｍ)：经计算得到：活荷载标准值q２=(1．00+2．０0）×｛Eｄt1．２kN/m静荷载q１=1。2×1。8+１.２×0.14=2。328kN/m活荷载q２=１.４×1.2=1．６8kN／m5.5．方木的计算：按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载ｑ＝3．20６/0．80＝4.0０8ｋN/m最大弯矩M=0.１ql２=0．1×4。0０８×0。80×0。80=0.２57kN.m最大剪力Q=0.６×0．80×４．０08＝１．92４kN最大支座力N＝1。1×０.80×4.０08＝3。527ｋN方木的截面力学参数为：本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩Ｗ分别为：W=5×1０×10/６＝８3．3cm３；I＝5×1０×１０×1０/12=41６。7ｃm４；（１）方木强度计算截面应力=0.257×106/83300=３．08N／ｍm２＝３。0８Ｎ／mm２<［σ］=13N/mｍ2方木的计算强度小于１3N／mm2，满足要求！(2）方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Ｑ=0。6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2ｂh<截面抗剪强度计算值T=３×1924/（2×50×1００）=0。578N／mm2T=０。５78N／ｍm2<［T］＝１。3N/ｍm2方木的抗剪强度计算满足要求！(3)方木挠度计算最大变形ｖ=０．6７７×３.１4×8004/（50×9500×８３333０0)=0．22ｍｍ方木的最大挠度小于８00/250,满足要求！５．6、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力Ｐ=3．53kN均布荷载取托梁的自重ｑ=0.1kN／m。托梁计算简图托梁弯矩图(ｋN。ｍ）托梁变形图（mm）托梁剪力图(kN）经过计算得到最大弯矩M＝０.４99kN．m经过计算得到最大支座Ｆ=７.67kN经过计算得到最大变形Ｖ=0．0５2mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=７。8ｃｍ3；截面惯性矩Ｉ＝25.６cm4；１．顶托梁强度计算：截面应力=０.４99×1０6/1．0５/７800=６3。９7N／mｍ2顶托梁的计算强度小于215．０Ｎ/mm２，满足要求!２．顶托梁挠度计算：最大变形v=0。052mm顶托梁的最大挠度小于８００／40０,满足要求!５。7、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范５．２。5）：R≤Rc其中Rｃ——扣件抗滑承载力设计值,取8.0ｋＮ;R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算.5。8、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.1。静荷载标准值包括以下内容：（１）脚手架钢管的自重(ｋN）NG１＝０.１29×1６．8０=2.1６７kＮ钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值,设计人员可根据情况修改.（2)模板的自重(ｋN）NG２=０.3５×0。80×０．80=0．224kN（3)钢筋混凝土楼板自重（kN)NG3＝25.０0×０.１8×０.8０×0．8０=２．88ｋＮ经计算得到,静荷载标准值NG＝NＧ1+NG２＋ＮG3=5。2７1ｋN。2．活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载:经计算得到：活荷载标准值NＱ=(1。0０＋2。0０)×０。80×0。8０=1.92ｋN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：N=1。2NG＋1．4NQ=1.2×5．２7+1.4×1.９2=9.01ＫN5。9、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值(kＮ);Ｎ=9.０1KN——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0／ｉ查表得到;i—-计算立杆的截面回转半径(ｃｍ)；i=1．58Ａ—-立杆净截面面积（cm２);Ａ＝4．24Ｗ—-立杆净截面抵抗矩(cm３）;W=4．５——钢管立杆抗压强度计算值（N/mｍ２）;［f］-—钢管立杆抗压强度设计值，［f］=2０5。00N/ｍm２;ｌ0——计算长度（m）；如果完全参照《扣件式规范》,由公式（1）或（2）计算l0=k1uhﻩﻩ(1)l0=（h+２a)ﻩﻩ（2)ｋ1——计算长度附加系数，取值为1。１６7;ｕ——计算长度系数,参照《扣件式规范》表5．3.3;ｕ=１。7a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0．00m；公式(1）的计算结果:=104．6８N／mｍ2,立杆的稳定性计算<［f]，{M公式(2)的计算结果：=33．52N／mｍ２，立杆的稳定性计算＜[f］，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式（３）计算ｌ0=ｋ1ｋ2(h+2a） (3)ｋ2——计算长度附加系数，按照表2取值为1。０３９；公式（３）的计算结果:=44N/ｍｍ2，立杆的稳定性计算〈[ｆ],满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1模板支架计算长度附加系数k1步距h(m）h≤０。9０.9<h≤1．２1。2＜h≤1．51．5〈h≤2．１k11.2４3１。1851．1671.１6３表2模板支架计算长度附加系数ｋ2H（ｍ)h+2a或ｕ1h（ｍ）1。351。４4１．５３1．６2１．8０1。９2２。０４２.2５2。７041.01。０１．０1．０１.01.０１.01。01．061。０141。０１21．0071.0０71。００71．00７1.0０7１。0０71.０0781.026１。022１．０１51．0１41。0141．０１21．０１2１．0１０１．0101０1．03９1。0３１1。02４１．0２１1．０20１.０１８１。０１81.0１61．0161２1。042１．03９1.0311.0２9１。０２61.024１.0221．02０１．0２014１.０541。04７1。0391.0３61.03３1．０301.0２91.０271．0271６1．0611。０５6１。0４71.０4３１。04０１．035１.0351.0３21.032１81．０811.06４１。０5５１．０511。04６１．０4２1.０391．０37１．03７2０1。０９2１。0７２1。０６２1.0561.0521。04８1．0４4１.042１。04２251.1１3１。09２1.07９1．07４1．0６71。0621.０６01．0５71．０5３301。13７1．1111．0971.0901．08１1。０76１.０73１。070１。06６３51．1551．1291。1141。１０61。０961．０9０1.０87１．０8１1.0７8４０1．1731。1４9１.１３２１．１２３１．111１．1041．1０11。0９41.０9１以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》5．1０、楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验］9层梁板支模时，７、8两层原有支撑架体保留；１4层梁板支模时，1１、１2、１3三层原有支撑架体保留；20层梁板支模时，17、１8、19三层原有支撑架体保留;挑空大梁下架体落地。１．模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b．立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度;c．梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变.2.立杆步距的设计：a．当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b。当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多;c.高支撑架步距以0。９－—1.5m为宜，不宜超过1．5ｍ。3。整体性构造层的设计:a．当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每４－－６米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/３；ｃ.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10－—15m设置，四周和中部每10—-１5m设竖向斜杆,使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;ｄ。在任何情况下,高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4、模板支架支撑搭设要求：超大梁底以下自地下室起的支模钢管架均保留。4。1、每根立杆底部应设置底座或垫板。梁下立杆采用顶托支撑方法，立杆搭接采用对接扣件的连接方法。板下立杆如采用搭接，搭接长大于1m，且接头错开0。５m以上，搭接采用3颗扣件连接以上的安全措施。4.2、满堂脚手架必须设置纵、横向扫地杆及水平杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距离底座上部不大于２00ｍm处立杆上,横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于1m。扫地杆以上纵横向水平杆按不大于1．5米步距满布。竖向剪刀撑双向每四排立杆一剪，剪刀撑底部落地于梁板结构上。高度大于4米的架体，沿架高每两步立杆设一道满布水平剪刀撑。4。３、满堂脚手架底层大横杆步距不应大于1.５米。4.4、对接、搭接应符合以下规定：4．4.1立杆上的对接扣件应交错布置:两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于5０0mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。4.4。2所有搭接或对接接头均不容许在同一截面上.4.４。３支架立杆应竖向设置,2m高度的垂直允许偏差为1５ｍm。4。4。４模板支架从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑.４．4。5架体除在四周方向设置水平剪刀撑外，其中间位置也需要设置水平剪刀撑。4．4．6、砼浇灌料斗卸料分多点卸料,堆料也以保证厚度小于0。２m为准。４.4.７、临边安全防护：在架体的最外边立杆上设立2道水平杆作为防护栏杆，第一道水平杆离板面位置2０cm,第二道水平杆离板面位置12０0cm,再在此水平杆周边满挂安全网。5、安全达标针对模板工程实现如下安全目标：杜绝模板坍塌事故；杜绝临边、洞口高空坠落、物体打击事故。６、安全组织管理项目经理出任组长，生产副经理、技术负责人任副组长,由各有关职能部门专业工长为成员,组成施工现场安全生产管理领导小组.设专职安全员1名，专职安全员有权因安全问题责令其分部分项工程停工整顿，各施工班组设安全检查监督员。支模架搭设过程中，模板及支架设计人员应现场交底、检查，发现问题及时整改。支模架搭设完毕,模板及支架设计人员应现场验收，合格方可使用。组织管理机构如下:项目经理项目经理技术负责人生产副经理技术负责人生产副经理质量部质量部安全部安全部安全员安全设施检查规章制度执行部安全员安全设施检查规章制度执行部机械员机械设备检修维修保养机械员机械设备检修维修保养架体及模板工长架体及模板工长文明施工检查文明施工检查防护用品供应及时质量检查防护用品供应及时质量检查防护用品的正确使用，不违章操作施工班组防护用品的正确使用，不违章操作施工班组7、安全技术管理７．１、满堂脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB50３６)考核合格的专业架子工.上岗人员应定期体检，合格方可持证上岗。7.2、搭设满堂架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。７．３、作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土的输送管等固定在满堂脚手架上,严禁悬挂起重设备。７．4、满堂脚手架的安全检查与维护，应根据相关的规范要求进行。安全网应按有关规定搭设与拆除。７．5、满堂脚手架在使用期间,严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。7。6、在满堂脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。７．7、工地临时用电线路的搭设及满堂脚手架接地、避雷措施等应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（ＪＧJ４６）的有关规定进行。7.8、搭设满堂脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。8、超高模板应急救援预案为贯彻我国《安全生产法》规定的企业负有“组织制定并实施本单位的生产安全事故应急救援预案的职责”：执行《建设工程安全生产管理条例》第四十八条的规定:施工单位制定本单位生产安全事故应急预案;建立应急救援组织或者配备应急救援人员,配备必要的器材、设备、并定期组织演练.结合公司生产的特点，制定本应急救援处理预案。8。１本工程应急预案的基本原则与方针更好地适应法律和经济活动的要求;给员工的工作提供更好、更安全的环境;应急预案体现安全第一,安全责任重于泰山;预防为主、自救为主、统一指挥、分工负责;优先保护人和优先保护大多数人，优先保护贵重财产等原则和方针。８。2本工程应急预案的级别根据本工程的生产特性，一旦发生重大安全事故,其有害影响只局限在本工程围墙界区之内，不会扩大到整个社区,故本工程应急预案按Ⅰ级进行制定。８.３本工程应急预案启动涉及的事故内容项目经理部施工场区内发生:坍塌、倾覆失稳、高处坠落、物体脱落事故;其它不可预见的应急总指挥认为必须启动应急预案的突发性事件。8．4、应急预案的启动前提施工场区发生重大事故前兆或发生评估预测为：死亡数在1人以上;直接财产损失在2万元以上；对施工场区外的影响有明显的破坏或人身伤亡。8.5、应急预案的启动和响应在砼浇筑过程中,组建由技术全面、责任心强、对模板架设有经验的技工组成检查小组，对梁底、板底支架关键部位巡查，发现问题及时报告，并采取措施，使事故消灭在初始状态。当事故的评估预测达到启动应急预案条件时,由应急总指挥发出启动应急反应预案令。由应急总指挥，事故现场操作副总指挥同时启动应急反应公司总部一级应急反应行动组织和项目经理部二级应急反应行动组织，按应急预案的规定和要求以及事故现场的特性，执行应急反应行动.根据事态发展的需求，及时启动协议应急救援资源和社会应急救援公共资源,最大限度地降低事故带来的经济损失和减少人员伤亡。8。６、应急预案的终止对事故现场经过应急预案实施之后,引起事故的危险源得到有效的控制、消除;所有现场人员均得到清点；并确保未授权人员不会进入事故现场;不存在其他影响应急预案终止的因素；应急救援行动已完全转化为社会应急公共救援，局面已得到控制；应急总指挥根据事故的发展状态认为可以终止的，由应急总指挥下达应急反应终止令或授权事故现场操作副总指挥下达应急预案终止的决定。８。7应预案的应急反应组织机构应急预案的应急反应组织机构按公司、项目部进行组建，公司总部设置应急预案一级应急反应组织机构，工程项目经理部设置二级应急反应组织机构。8.８、一级应急反应组织机构８．８．1、公司总部一级应急反应组织机构框架图:应急总指挥公共事务和法律咨询通讯联络与协调反应操作副总指挥危险源风险评估部培训演练部应急物资管理部应急人力管理部事故现场操作副总指挥工程技术服务部后勤供给部外部应急协作部8.9。应急计划的建立8.9.1、危险源的风险评估项目经理部施工场区支模相关危险源的风险评估，应依据施工场区周边的具体实际情况，施工场区内建筑物的总平面分布及施工特点，施工方案及组织设计的要求，文明施工、安全生产技术措施的要求,施工项目的内容和规模以及气象部门发出的台风、暴雨警报等，科学的评估出几种可能发生的事故及影响。综合评估后,提供合理的评估意见，建立最佳的应急方案。结合周边项目应急救援能力，制定出该项目的应急计划。上报公司总部备案并与公司总部的预案形成独立的项目总应急预案.8.9。2、应急反应行动的资源配置应急计划确立后,根据项目经理部施工场区所在位置的具体条件以及周边应急反应可用资源情况，按半小时自救的应急反应能力，配置合理的应急反应行动物资资源和人力资源.上报公司总部办公室备案。8。9.３、建立危险辩识体系根据施工场内外的特点和设备材料等特性确定危险源的清单,并根据危险源的分布情况建立落实管理人员、操作人员的危险辩识体系，定时、定向、定人、交叉进行检查,以便及时发现危险源的突显特征.8.9.４、应急报警机制应急报警机制由应急上报机制、内部应急报警机制、外部应急报警机制和汇报程序四部分组成.它的形式为由下而上、由内到外，形成有序的网络应急报警机制。８.9.4．1应急上报机制通过危险辩识体系获取危险源突显特征后,第一时间报告项目经理部施工现场负责人，施工现场负责人应立刻向公司总部汇报,由公司总部主要负责人决定是否启动应急预案。8．9。4.2内部应急报警机制应急预案启动后，一、二级应急反应组织启动,通过通讯工具通知公司总部的相关人员以及事故现场的全体人员进入应急预案及应急计划实施状态。8。９.4。3外部应急报警机制内部报警机制启动的同时,按应急总指挥的部署，立即启动外部应急报警机制，向已建立的外部应急反应协作体系、社会公共救援机构报警。８.9.4。4汇报程序按地方政府的事故上报规定和行业事故上报制度，依照程序向上级相关主管部门汇报.8.９.５建立应急反应救援安全通道体系应急计划中，必须依据施工总平面布置、建筑物的施工内容以及施工特点，确立应急反应状态时的救援安全通道体系,体系包括垂直通道、水平通道、与场外连接通道,并应准备好多通道体系设计方案，以解决事故现场发生变化带来的问题,确保应急反应救援安全通道能有效地投入使用。８．9.6通讯体系应急预案中必须确定有效的可能使用的通讯系统，以保证应急救援系统的各个机构之间有效地联系.建立有效的通讯体系.交通管制机构8.9．７交通管制机构由事故现场警戒隔离。其任务和作用构成。8．９。7.1警戒事故发生后,对场区周边必须警戒隔离.其任务和作用是:保护事故现场、维护现场秩序、防止外来干扰、尽力保护事故现场人员的安全等。8．９。7。2交通管制事故发生后,及时通知交警部门，对事故发生地的周边道路实施有效的管制，其主要目的是为救援工作提供畅通的道路。8．1０、应急预案的培训与演练８．10.1、应急反应培训应急预案和应急计划确立后，按计划组织公司总部和施工场区的全体人员进行有效的培训，从而具备完成其应急反应任务所需的知识和技能.8。10。2、培训的内容：超高模板施工要求;个人的防护措施及应急处置；对危险源的突现特性辩识；8．10.３培训目的：使应急救援人员明确“做什么"、“怎么做”、“谁来做”及相关法规所列出的事故危险和应急责任。８．11、应急预案实施终止后的恢复工作。应急预案实施终止后，应采取有效措施防止事故扩大，保护事故现场,需要移动现场物品时，应当做出标记和书面记录，妥善保管有关物证,并按照国家有关规定及时向有关部门进行事故报告.对事故过程中造成的人员伤亡和财物损失做收集统计、归纳,形成文件,为进一步处理事故的工作提供资料。对应急预案在事故发生实施的全过程，认真科学地做出总结，完善预案中的不足和缺陷，为今后的预案建立、制订提供经验和完善的依据.依据公司总部的劳动奖罚制度,对事故过程中的功过人员进行奖罚，妥善处理好在事故中伤亡人员的善后工作.尽快组织恢复正常的生产和工作。８.12、其他预案与各项目经理部的应急计划形成独立的项目总应急预案。预案的培训演练计划公司总部年度计划及各项目经理部的培训演练计划执行。8.13支模架倾覆事故应急预案ﻫ8.１3.１、应急准备１．1组织机构及职责

A、项目部倾覆事故应急准备和响应领导小组ﻫ

组长：项目经理ﻫ

组员：施工员、安全员、各班组长、技术员，质检员、后勤人员ﻫB、倾覆事故应急处置领导小组负责对项目突发倾覆事故的应急处理。ﻫ1．2、培训和演练Ａ、项目部安全员负责主持、组织全机关每年进行一次按倾覆事故“应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工,协调配合完成演练.演练结束后由组长组织对“应急响应"的有效性进行评价，必要时对“应急响应”的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。ﻫB、项目管理部负责对相关人员每年进行一次培训.ﻫ1。3、应急物资的准备、维护、保养ﻫA、应急物资的准备:简易单架、跌打损伤药品、包扎纱ﻫＢ、各种应急物资要配备齐全并加强日常管理.ﻫ2、应急响应ﻫ2.1、如果有倾覆事故发生,首先提醒现场有关人员立即通知现场负责人,由安全员负责拨打应急救护电话“12０"，通知有关部门和附近医院,到现场救护,现场总指挥由项目经理担当,负责全面组织协调工作，施工员亲自带领有关班组长及，分别对事故现场进行抢救，如有重伤人员由专人负责送外救护，电气应先切断相关电源，防止发生触电事故，门卫值勤人员在大门口迎接救护车辆及人员。

２.2、其他人员协助生产负责人对现场清理，抬运物品，及时抢救被砸人员或被压人员,最大限度的减少重伤程度，如有轻伤人员可采取简易现场救护工作,如包扎、止血等措施，以免造成重大伤亡事故。ﻫ2。3、如有脚手架倾覆事故发生,按小组预先分工，各负其责。架子班组长应组织所有架子工，立即拆除相关脚手架,其他人员应协助清理有关材料,保证现场道路畅通,方便救护车辆出入，以最快的速度抢救伤员，将伤亡事故降到最低。如事故严重，应立即报告公司。２。高处坠落事故应急预案1、目的 为确保本项目部在发生高处坠落时，能迅速救治受伤人员，使受伤者尽快脱离险情，特制定本应急预案.2、适用范围本应急预案适用于本项目部在发生高处坠落事故时，做出应急准备与响应。3、职责3．1项目经理应在项目部成立时,应组建安全管理小组，负责指挥处理事故.３．2安全员、施工员在发生高处坠落事故时应立即往事故发生地,协同处理事故。4、应急预案程序内容4.1发生事故４.1。1、一旦发生高处坠落事故，发现人要将信息迅速传到项目经理、安全员、机电工长、值班室、现场值班人员.4.１。２、相关人员接报后应立即前往事故发生地查看事故发生情况，了解受伤人员情况.4．1.3、受伤人员伤情较严重时，立即拨打110或1１９，同时进行现场急救。并通知单位负责人及相关人员。4.1.4、护送伤员的人员，应向医生详细介绍受伤经过。如受伤时间、地点，受伤时所受暴力的大小，现场场地情况。４.2电话报救须知4。2.１厦门市救护电话为1２0或1１0；4。２．2拨打电话时要尽量说清楚以下几件事:(１).说明伤情和已经采取了些什么措施，好让救护人员事先做好急救的准备；（2)。讲清楚伤者在什么地方，什么路几号，什么路口，附近有什么特征;（3）。说明报救者单位、姓名的电话；（4)。通完电话后,应派人在现场外等候接应救护车，同时把救护车进工地的路上障碍及时给予清除，以利救护到达后,能及时进行抢救。3.物体打击应急救援预案１、目的ﻩ为确保本项目部在发生物体打击时，及时采取有效措施,高效、有序地组织开展事故抢险工作，最大限度地减少人员伤亡和财产损失,能迅速救治受伤人员，使受伤者尽快脱离险情，依据《中华人民共和国建筑法》、《