2023隐式钢管混凝土结构技术标准

隐式钢管混凝土结构技术标准PAGEPAGE1目 次目 次 1总则 3术语和符号 222材料 77接料 7凝土 8基本设计规定 10般定 10平移值舒度要求 震级 13构震能设计 14结构体系和结构分析 15构系 15构析 16隐式框架构件设计 21心力件计算 21弯压构的算 22造求 35力计验算 37梁钢混土合梁 42抗侧力构件设计 547.154板力墙 57肋混土防曲钢墙 76框内混土力墙板 79节点设计 82柱接 82子接 898.391钢结构防护 94火94腐设计 9410施工 97一规定 97隐框柱件作和工 97混土工 98附表A轴心受压构件的稳定系数 100本标准用词说明 100ContentsContents 1Generalprovisions 3andsymbols 22Symbols 2Materials 7Steel 7ConnectionsandFastenersMaterials 7Concrete 8Basicrequirementsofdesign 10Generalrequirements 10Driftlimitandcomfortrequirements Gradesinseismicresistance 13Performancedesigninseismicresistanceofstructure 14Systemsofstructuralandanalysis 15Systemsofstructural 15Structuralanalysis 16Designofhiddenframemembers 21Axiallyloadedmembers 21Membersundercombinedaxialforceandbending 22Detailingrequirements 35Capacitydesign 37Steelbeamsandcompositesteelandconcretebeams 42Designoflateralforce-resistingmembers 54Diagonalbracing 54Steelplateshearwall 57Buckling-restrainedsteelplateshearwallwithtransverseribandconcretepanel767.4SteelframefilledwithRCshearwall Designofjoints 82Beam-columnjoints 82Spliceofcolumn 89Columnfooting 91Protectionofsteelstructures 94Fire-resistancedesign 94Corrosionpreventiondesign 94Erection 97Generalrequirements 97Fabricationandconstructionofhiddencolumns 97Concreteproject 98AppendixAStabilitycoefficientsofmembersunderaxialcompression 100Explanationofwordinginthisspecification 100PAGEPAGE1001总则2H本标准适用于多、高层民用建筑的隐式钢管混凝土结构设计、制作、施工与验收。隐框架 hiddenframe和Hframewithhiddencolumns本标准特指可以隐藏在建筑墙体内的框架柱，包括宽钢管混凝土柱、异形钢管混凝土柱。deepconcrete-filledsteeltubularcolumn24异钢混土柱 specialshapedconcrete-filledsteeltubularcolumn由若干矩形钢管和钢板拼装组成具有多个竖向空腔的异形单元，并在空腔内浇筑混凝土使得异形单元和管内混凝土共同承担荷载的构件，异形单元的形式有L形、T形等。隐钢混土构 hiddenconcrete-filledsteeltubularstructure由隐式框架柱、钢梁和抗侧力构件共同组成的承受竖向和水平作用的结构。钢剪墙 steelplateshearwall设置在框架梁柱间的钢板，以承担水平剪力为主，也可用于承担竖向力。钢剪墙级块 primarypanelofsteelwall由相邻的水平加劲肋之间或水平加劲肋与钢梁之间所围成的钢板区格。钢剪墙级块 secondarypanelofsteelwall由相邻的竖向加劲肋、水平加劲肋或钢梁之间所围成的钢板区格。M——弯矩设计值；Mu——截面受弯承载力设计值；Muk——框架柱的全塑性受弯承载力标准值；Mun——净截面受弯承载力设计值；ukMb——框架梁的全塑性受弯承载力标准值；ukuMj——节点的受弯承载力设计值；uN——轴心压（拉）力设计值；Nu——截面受压承载力设计值；Nuk——截面受压承载力标准值；Nun——净截面受压承载力设计值；NE——欧拉临界力；Nf——火灾时作用于柱子的轴向力设计值；Nuf——火灾时柱子承载力设计值；R——承载力设计值；S——不考虑地震作用时的荷载效应组合设计值；SE——考虑多遇地震作用时，荷载和地震作用效应组合的设计值；V——剪力设计值；Vj——环梁与柱结合面处剪力设计值；Vjs——环梁与柱结合面的直剪承载力设计值；Vjb——环梁与柱结合面处助钢筋上混凝土的局部承压力设计值；Vsu——矩形环梁的受剪承载力设计值；uVj——节点的受剪承载力设计值。uEc——混凝土的弹性模量；Es——钢材的弹性模量；f——钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值；fv——钢材的抗剪强度设计值；fce——钢材的端面承压强度设计值；fcftfyfck——混凝土的抗压强度标准值；fcu——混凝土的150mm立方体试块强度；ftk——混凝土的抗拉强度标准值；fw——焊缝的抗拉强度设计值；G——钢材的剪变模量；tf——构件的设计耐火极限；——钢材的线膨胀系数；——钢材的质量密度。As——钢管的截面面积；Asn——钢管的净截面面积；Ash——环梁外侧弯起钢筋的面积；Asv——柱宽或3倍框架梁宽二者之小者范围内的箍筋面积；c——钢管角部的有效焊缝厚度；b,h——矩形钢管截面的边长；bc,hc——管内混凝土截面的边长；bb——钢梁截面的宽度；b0,b1,b2——分别为弦杆、受压腹杆和受拉腹杆的截面宽度；d——肋钢筋直径，助钢板的挑出宽度；dn——管内混凝土受压区高度；e——偏心距；hb——钢梁截面的高度；h0,h1,h2——分别为弦杆、受压腹杆和受拉腹杆的截面高度；Is——钢管截面的惯性矩；Ic——管内混凝土截面的惯性矩；l——肋钢筋、肋钢板的长度；l0——轴心受压构件的计算长度；r0——矩形钢管混凝土轴心受压构件截面的当量回转半径；t——厚度；tj——内、外隔板厚度；——长细比；0——相对长细比；1,2——分别为受压腹杆、受拉腹杆与弦杆间的夹角。kscmx,tx——等效弯矩系数；c——混凝土强度影响系数；1——管内混凝土局部受压强度提高系数；mv——轴心受压构件的稳定系数；——系数；0——结构重要性系数；RE——承载力抗震调整系数；—一设计强度的降低系数；c——强柱系数；m——环梁的弯短放大系数；v——环梁的剪力放大系数。材料Q235Q355Q390Q420和Q345GJGB／T700GB／T1591GB／T19879GB50017GBJGJ99Z《厚度方向性能钢板》GB/T5313的规定。Q235A不应用于焊接结构。各类牌号的AGB50017GB500186.3.4GB50018的3.1.8 结构中钢筋混凝土构件的钢筋应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010HRB400HRB500GB／T5ll7GB/TGB／T-CGB／T5780-ABGB／T5782GB／T1228、GB／T1229GB／T1230GB／T1231GB/T3632GB／T363350017GB／T10433235N／mm2。GBT15856.1～15856.4、GB/T3098.11或《自攻螺栓》GB／T5282～5285的规定。GB50010GB50107C30Q235C30~C40Q355C40~C60Q390Q420C50JGJ/T283GBJGJ3JGJ99GB50009GB1当按承载能力极限状态设计时应考虑荷载效应的基本组合，必要时尚应考虑荷载GB:0SR

(4.1.4-1)0—GB5006850年；S—不考虑地震作用时，荷载效应组合的设计值；R—承载力设计值。:SE

1RE

(4.1.4-2)式中：SE—多遇地震作用时，荷载和地震作用效应组合的设计值；RE—承载力抗震调整系数，对隐式钢管混凝土结构，按表4.1.4的规定选用。表4.1.4承载力抗震调整系数构件名称强度验算稳定验算梁柱支撑节点板件连接焊缝柱支撑γRE0.750.850.90.8注：当仅计算竖向地震作用时，承载力抗震调整系数RE宜取1.0。GB500102 GB50017GB50017JGJ991/300。【条文说明】：宽钢管混凝土框架柱的混凝土工作承担系数一般小于0.3，底部1/3的柱子0.21/2501/300。（）bht混凝土工作承担系数cbht混凝土工作承担系数c16030060.32818040080.30116035080.273180450100.25816040080.281180500100.264160450100.239180550120.230160500100.244180600120.234160550120.211180600160.178160600140.185200600160.193160600160.1611/275。）1/50。9150m4.2.57III、IV8表4.2.5 宜行塑变形算竖不则构高范围烈度、场地类别房屋高度范围（m）8度I、II类场地和7度>1008度III、IV类场地>809度>60JGJ3隐式钢管混凝土结构的风振舒适度验算及楼盖结构舒适度验算应符合现行行业标JGJ99GB50223GB当建筑场地为IIIIV0.15g0.30g8（0.2g）90.15g0.30g4.3.3确定。表4.3.3 隐钢混结构抗等级结构类型烈度6度7度8度9度隐式钢管混凝土框架高度（m）≤24>24≤24>24≤24>24框架四级三级三级二级二级一级一级隐式钢管混凝土框架-支撑(钢板墙)高度（m）≤60>60≤60>60≤60>60框架四级三级三级二级二级一级一级隐式钢管混凝土框架-混凝土剪力墙高度（m）≤60>60≤60>60≤60>60框架四级三级三级二级二级一级一级混凝土墙三级二级三级二级二级一级一级隐式钢管混凝土框架-混凝土核心筒高度（m）≤60>60≤60>60≤60>60框架四级三级三级二级二级一级一级核心筒三级二级三级二级一级一级一级筒中筒高度（m）≤180>180≤150>150≤120>120内筒二级二级二级一级一级一级一级外筒三级二级二级一级一级一级一级注：1高度接近或等于高度分界时，应允许结合房屋不规则程度和场地、地基条件确定抗震等级；2合下的内力要求时，7～9（8.5）度的构件抗震等级应允许按降低一度确定。当框架-60m6度、7度、8度、9时应分别取四、三、二、一级。JGJ99GB-（5.1.3IV表5.1.3 隐钢混结构系适高（m）结构体系抗震设防烈度6度和7度(0.1g)7度(0.15g)8度（0.2g）8度（0.3g）9度隐式钢管混凝土框架8070605040隐式钢管混凝土框架-支撑(钢板剪力墙)16015013010080隐式钢管混凝土框架－混凝土剪力墙(核心筒)130100907565框筒，筒中筒200160140120100注：1（不包括局部突出屋顶部分；781250mm,适用高度参照《高层民用建筑钢结构技术规程》执行。隐钢混土构体民房适的大高比不大表5.1.4的定。表5.1.4 隐钢混结构系适高比烈度6度、7度8度9度最大高宽比765注：1计算高宽比的高度从室外地面算起；10.5；隐式框架-支撑(延性墙板)构件。7650m24m0.9~1.0。903000MPa0.8～0.9。nniGj/iji

(5.2.5-1)隐式框架-0.80.8HGEJ2EJd i1

(5.2.5-2)核心筒1.61.6HGEJ2EJd i1

(5.2.5-3)式中：Di——第i楼层的抗侧刚度(kN/mm)，可取该层剪力与层间位移的比值；hi——第i楼层层高(mm)；GGjN1.315倍的楼面可变荷载标准值的组合值；H（Edk2作用下结构顶点位移相等的原则，将结构的侧向刚度折算为竖向悬臂受弯构件的等效侧向刚度；【条文说明】：结构的刚度和重力荷载之比是影响重力P-效应的主要参数。隐式钢管混凝P-20隐式钢管混凝土结构的弹性计算模型应根据结构的刚度和质量分布以及各结构构JGJ99析方法时，假想水平荷载的取值宜符合现行国家标准《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99-2015轴向刚度弯曲刚度剪切刚度

IsIc

（5.2.9-1）（5.2.9-2）（5.2.9-3）式中 Is—管面所算方对形轴惯矩；Ic—管内混凝土截面在所计算方向对其形心轴的惯性矩；As、Ac—钢管、钢管内混凝土的截面面积；50m50m且小于100m时可取0.035；房屋高度不小于100m时宜取0.03；0.05；0.02~0.030.01~0.015。表5.2.10 多地下式钢混土构尼比结构类型结构高度（H）H≤50m50m<H≤100mH>100m隐式钢管混凝土框架0.040.035-隐式钢管混凝土框架-支撑(钢板剪力墙)0.040.0350.03隐式钢管混凝土框架-混凝土剪力墙（核心筒）0.040.040.035（251.81.1应按杆件特性确定。杆件的恢复力模型也可由试验研究确定。GB的地震影响系数曲线得到，或由建筑场地的地震安全性评价提出的加速度反应谱曲线得到。GBNNun

(6.1.1-1)式中：

N——轴心压力设计值；

Nunffc

(6.1.1-2)Nun——轴心受压时净截面受压承载力设计值；Asn——钢管的净截面面积；

0；有地震作用组合时，RE。Acn—钢管内混凝土的净截面面积；f fc—混凝土抗压强度设计值。当时，

NNu

(6.1.2-1)n当时，n

10.652

(6.1.2-2) 2(0.9652)242n n n n nn22n式中——轴心受压构件的稳定系数，其值可从附录A查得；n——隐式框架柱的正则化长细比，按第6.1.3条计算；

(6.1.2-3)Nu——轴心受压时截面屈服承载力设计值：NuAsfAcfc

(6.1.2-4)NukNENukNENukAsfyAcfck

(6.1.3-2)s2EIsN sIc

(6.1.3-3)lE 2l0式中：fy——钢材的屈服强度标准值；fck—混凝土抗压强度标准值；n——轴心受压构件的长细比；l0GB50017的NukNE

——轴心受压时截面受压承载力标准值。—轴心压杆弹性屈曲压力。NAsnf

(6.1.4)式中：N——轴心拉力设计值；6.2.1 N 1 N

N MNc:

c

(6.2.1-1)u 1cNun

1c

Nun

MunNNc:NNu

NN

1βM1

(6.2.1-2)cM un uncM式中：

Mun

1c2)2

MPm

(6.2.1-3)MPmMPs

1bh2f8ccc

(6.2.1-4)a 0.08min

(6.2.1-5),

a

(6.2.1-6)绕强轴弯曲时：

0.175

(6.2.1-7)x aminx a 0.2y y

0.175min

(6.2.1-8)N——M——弯矩设计值；

amaxc——混凝土工作承担系数，按式(6.3.5)计算；Mun——只有弯矩作用时净截面的受弯承载力设计值；bh——t——钢管壁厚；MPs—钢截面绕自身的形心轴弯曲时的塑性弯矩设计值；—指数，绕强轴和绕弱轴取不同的值；h)；maxb,hxy(6.2.1-1)6.2.1-2)参数不同。方钢管混凝土和宽钢管混凝土的轴力与弯矩相关关系曲线的四个算例如图C6.2.1-2“”(6.2.1-2)yxbhxhbyGB50017（6.2.1-6）yxbhxhby图C6.2.1-1160*160*5,Q355,C40m160*160*5,Q355,C40mx分段曲线CECS159折线mx54ck=0.3mx数据点抛物线0.8p0.60.40.20.0-0.2-0.4-0.60.0 0.2 0.4 0.6 0.8 mx,my

1.0cc屈服初始9折线S15CEC曲线分段线抛物点数据2658ck=0.屈服初始9折线15CSCE合曲线拟分段线抛物点数据476k=0.40.80.70.60.5p0.40.30.20.10.0-0.1-0.2-0.3-0.4-0.5-0.60.0 0.2 0.4 0.6m0.8 1.0 1.2 1.41.00.8

160*560*14,Q355,C60mx数据点

1.00.6p0.40.20.0

分段曲线m分段曲线my折线ck=0.2822

mm抛物线

0.80.60.4p0.20.0-0.2-0.4-0.6160*320*8,Q355,C40mx数据点m数据点y抛物线ck=0.308mx分段曲线拟合m分段曲线拟合yCECS159三折线折减后三曲线初始屈服mx初始屈服my

mx my

-0.4-0.60.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.00.0 0.2 0.4 0.6 0.8 mx,my

mx,myC6.2.1-2(6.2.2) 5/3

M 5/30.6Mx

y

(6.2.2)Mucx Mucy 式中Mucx——在轴力P同时作用下绕x轴的抗弯承载力，根据6.2.1条计算；Mucy——在轴力P同时作用下绕y轴的抗弯承载力，根据6.2.1条计算。【条文说明】：按照6.2.1条计算，即按照如下两个公式计算N 1 N 1 N2c:Muc 1c

Mun

(C6.2.2-1)Nu

1c

Nun

1cNunN M Nβc:Mucun 1

(C6.2.2-2)cNu 1βc

Nun分别对ｘ轴和ｙ轴应用以上两式子。对框架柱的两端，均应采用式(6.2.2)计算。对框架柱的两端，均应采用式(6.2.2)计算(6.2.3-1,6.2.3-2)N1cc

6N21NE

mM1

(6.2.3-1)Nu

1

1p1

NMu 1p6N21N NENu

NE

mM

(6.2.3-2)Nu

NNMu11

2c

N c式中

n u Em—弯矩作用平面内失稳的等效弯矩系数；1.0；(6.2.3-3)计算； 0.60.4M2

(6.2.3-3)MmxM1—轴压杆的稳定系数；M1,M2

—两端弯矩中的较大弯矩和较小弯矩；xy数的取值如下图。对钢管柱在线性弯矩作用下的压弯杆的弹塑性稳定分析表明，采用0.65+0.35m0.6＋0.4ｍ0.20.20.6+0.4m065+0.355+0.5m0.90.8m0.0.0.7.4.6.50.40.0.1p=00.80.6mx0.40.20.0-1.0

-0.5

0.0m

0.5

1.06.2.4MxNyNu

0.7txMxMux

(6.2.4)式中：

y——弯矩作用平面外的轴心受压稳定系数，按式(6.1.2-2)、式(6.1.2-3)计算，或从附录A查得；Mux——只有弯矩Mx作用时截面的受弯承载力设计值；tx——弯矩作用平面外弯扭屈曲的等效弯矩系数；等效弯矩系数tx应按下列规定采用：l tx1.0；1)无横向荷载作用时：0.60.4Mx20.4；MtxMx1Mx1Mx2——绕x取异号，Mx1Mx2；tx使构件产生反向曲率时，tx0.85；tx。(0.285(1+(0.285(1+)+0.430.65+0.35m0.6+0.4m>=0.4数值分析结果m=M2/M10.90.80.7tx0.60.50.40.30.2-1.0 -0.5 0.0 0.5 1.00.7Mx分担系数有关，可以取(1ck)（6.2.4） 5/3

5/30.6Mx

My

(6.2.5-1)M式中

uax

uay Muax——在轴力P同时作用下绕x轴的抗弯承载力，根据6.2.3条计算；Muay——在轴力P同时作用下绕y轴的抗弯承载力，根据6.2.3条计算；mxmy

——绕6.2.4——绕6.2.4【条文说明】：由6.2.3条计算的Muax,即为下面两个式子中的较小值。1N N

NNM xu 1x

(C6.2.5-1)uax

6N2

1

c x N N uxmx

1NN

c

u Ex Exuux 1Nux M

xNu

1pxxxx

N

(C6.2.5-2)xuaxx

1x1

6NN

1

11p

1

NxNx cx cMuay1N N

NNMuay yu 1y

2cy

M

(C6.2.5-3) 6N2

1c

NuNEymy1NN Eyuuy yu 1uy yu N

1py

NMuay 1yy1y

(C6.2.5-4) 6N2 1py

NEymy1cy

NNEyuNN

NxNu

，

NyNuN Mx

My

(6.2.6)f Munx

Muny L(6.2.7-1，6.2.7-2，6.2.7-3，6.2.7-4)当Mux2MxMux1,Muy1MyMuy2时：MM

1

MM

111 1x ux2

y

(6.2.7-1)Mux1Mux2 Muy2Muy1 当Mux3MxMux2,Muy3MyMuy2时：MM

2

MM

122 1x ux3

y

(6.2.7-2)Mux2Mux3 MM 当Mux3MxMux4,Muy4MyMuy3时：MM

3

MM

133 1x ux3

y

(6.2.7-3)Mux4Mux3 MM 当Mux4MxMux1,Muy4MyMuy1时：MM

4

MM

144 1x ux4

y

(6.2.7-4)Mux1Mux4 MM 式中：MxMy——yMy以x0部分受压为正(图6.2.7-1)；

Mx以翼缘肢受压为正，Mux1Muy1——Lx轴xyffc；Mux2Muy2Ly轴时，截面绕xyMux3Muy3Lx轴时，截面绕xyMux4Muy4Ly轴时，截面绕xy1,2,3,4——指数，计算式为；12p21.60.5p1.62p

(6.2.7-5)(6.2.7-6)(6.2.7-7)3 342pp——L形钢管混凝土柱的轴力设计值与全截面受压承载力之比；p=NNu

(6.2.7-8)(6.2.7-9)左翼缘上翼缘中翼缘

bhby b1ttb1hxtChxth2h2ysc弹性形心轴ysctytx下翼缘

右腹板图6.2.7-1L形钢管混凝土柱截面L形CFT6.2.7-12、本条给出的四个公式与图6.2.7-2所示的封闭曲线的四段对应；36.2.7-2xy翼缘肢y22mx1my31mx344腹板肢图6.2.7-2LCFT截面弯矩相关关系分段6.2.8L形截面的稳定计算，仍采用式(6.2.7-1)~式(6.2.7-4)计算，但弯矩应按式（6.2.8-1）和(6.2.8-2)式修正；Mxe

11N/

mxMx

250

(6.2.8-1)Ex Mye

11N/N

myMyNl0y250

(6.2.8-2)Ey 式中l0x,l0y—分别是x和y方向的计算长度，当采用二阶分析时，取几何长度；mx,my—等效弯矩系数，采用6.2.3条的规定计算；N—轴力设计值；NEx,NEy—绕x轴和绕y轴弹性弯曲屈曲的临界荷载，分别按照式(6.1.3-3)计算。520-251/250，mxMxT应满足式(6.2.9-1)和式(6.2.9-2)的要求：当MxMux2时：MM

2.1-

1M 2.1-pp 1x ux2

y

(6.2.9-1)Mux1Mux2 M 当MxMux2时：MM

1M 1.6p 1x ux2

y

(6.2.9-2)Mux3Mux2 M 式中M2,M2—（x0，图6..1平行于y轴时，绕x轴和绕y轴的塑性弯矩； Bx h1 h1 Bx h1 h1 t1yt1xt2b2b1h2Bh2Bymmux1mx0.01.0my0.5mux3.(m,m)-1.0 -0.5 0.0 0.5 1.0图6.2.9-2 T形CFT柱双压相曲线段T形CFT6.2.9-12、本条给出的两个公式与图6.2.9-2所示的封闭曲线的两段对应；当弯矩my是负的，曲线关于mx轴对称；6.2.9-2曲线上的mxx矩，1是翼缘肢受压时的弯矩，3是翼缘肢受拉时的弯矩。2,2是塑性中yxyT6.2.96.2.8条计算。6.2.11 fvVyfv式中：Vx,Vy—隐式框架柱中沿主轴xyfv—钢材的抗剪强度设计值。—xx—yy

(6.2.11-1)(6.2.11-2)120mm4mm0.40.254800mmL3,350mm；T形钢管混凝土柱的翼缘肢总宽度不宜大于腹板肢净宽度的3倍，翼缘肢净宽不宜小于300mmLT26.3.3表6.3.3 宽管凝的长比值抗震等级一二三四框架柱60k70k80k100k50k60k70k85kb/t,h/t（图6.3.634的规定。 bttb b t拉 bt h 1 bttb b t拉 bt h 11压1hhh压 压 压 压hhh压 压拉

拉 压拉 压（a）轴压 (b)纯弯 （c）压弯图6.3.4 宽管凝截面表6.3.4宽厚比限值构件类型b/th/t轴压比>0.6≤0.6>0.6≤0.6轴压（图6.3.3-a）54k60k54k60k弯曲（图6.3.3-b）54k60k135k150k压弯（图6.3.3-c）54k60k当01时270.921.72.8k当10时270.7421.442.8k当01时300.921.72.8k当10时300.7421.442.8k注：1

k ；fy

fy=235N/mm2，对Q355钢fy=355N/mm2，对Q390钢/fyfy=390N/mm2，对420钢fy/fy2，,（/m1 215/0当工段算表4.4.3中限值以1.5，但k ，0应第4.1.65/0段荷载作用下的板件实际应力设计值，压弯时0取0。c0.15～0.6c按式(6.3.5)计算：c

Acfcf

(6.3.5)式中:f,fc—钢材、混凝土的抗压强度设计值；As,Ac—钢管、管内混凝土的截面面积。当混凝土的分担率小于0.3时，可以参照钢结构决定侧移指标。6.3.6N

N

N(ffc

n0

(6.3.6)Nf,fcs A,A（2s 表6.3.6隐式框架柱轴压比限值[n0]柱子类型抗震等级一级二级三级四级钢管混凝土柱，宽钢管混凝土柱，异形柱0.650.70.750.83mC6.3.6。C6.3.63m)柱窄边尺寸抗震等级一级二级三级四级1600.540.580.620.661800.560.600.640.682000.580.620.660.702200.600.640.670.72350和异形柱0.650.700.750.80形和T20mm。 5/30.6M1My M

M

(6.4.1-1)

ucxk

c uxk 5/30.61Mx

M

（6.4.1-2）式中：

Mucxk

uykMucxk——强轴平面内交汇于节点的框架柱的全塑性受弯承载力标准值，按6.2.1条计算，但材料强度取标准值；Mucyk——弱轴平面内交汇于节点的框架柱的全塑性受弯承载力标准值，按6.2.1条计算，但材料强度取标准值；c——强柱系数，一级取1.15，二级取1.10，三级取1.05，四级取1.0；MbMMbM

b,h——分别为宽钢管截面的宽度和高度；Nuk——宽钢管混凝土柱轴心受压时，截面受压承载力标准值；fck——框架柱管内混凝土的抗压强度标准值；Mx,My

——计算时采用的柱轴力和柱端弯矩，按多遇地震作用组合的柱轴力设计值和弯矩设计值；计算时采用的轴压承载力和抗弯承载力，采用材料的标准值计算。【条文说明】：1、抗震设计时才需要能力设计法进行第二阶段设计。2、按照6.2.1条计算，即按照如下两个公式计算：N N 1 N2ck:Muck1ck

Muk

(C6.4.1-1)Nuk

Nuk

1ckNukN M Nβck:Muckuk 1

(C6.4.1-2)Nuk

1β

NukMuk

1ck2)2

MP,max

(C6.4.1-3)MP,maxMPs,k

1bh2f8ccck

(C6.4.1-4)ck

AcfckAfAf

(6.4.1-5)sy cckNukfyfck式中：N——按多遇地震作用组合的柱轴力设计值；Nuk——fck——框架柱管内混凝土的抗压强度标准值；bc——钢管内混凝土与弯曲轴平行的宽度；hc——钢管内混凝土与弯曲轴垂直的高度；——公式的指数，参照6.2.1条；

(6.4.1-6)对x轴和对y6.4.116.42Mk,Mk。LMkMk

bMMc

(6.4.2-1)(6.4.2-2)当Mux2kMxMux1k,Muy1kMyMuy2k时： MM

111McxkMux2k1y

Mux1kMux2k

(6.4.2-3) MMuy1k MM

111McykM1x ux1k

Muy2kMuy1k

(6.4.2-4) MkMk当Mux3kMxMux2k,Muy3kMyMuy2k时： MM

122McxkMux3k1y

Mux2kMux3k

(6.4.2-5) MM MM

122McykM1x ux3k

MM

(6.4.2-6) MkMk当Mux3kMxMux4k,Muy4kMyMuy3k时： MM

133McxkMux3k1y

Mux4kMux3k

(6.4.2-7) MMuy4k MM

133McykM1x ux3k

MM

(6.4.2-8) MkMk当Mux4kMxMux1k,Muy4kMyMuy1k时： MM

144McxkMux4k1y

Mux1kMux4k

(6.4.2-9) MM MM

144McykM1x ux4k

MM

(6.4.2-10) MkMkMux1kMuy1k——x轴xyfyfck；Mux2kMuy2ky轴时，截面绕xyMux3k,Muy3k——给定轴力下，L形截面的翼缘侧混凝土受拉，塑性中性轴平行于x轴时，截面绕xyMux4kMuy4ky轴时，截面绕xy1,2,3,4——指数，按照式（6.2.7-5）～式6.2.7-8）计算，式中的p为Np (6.4.2-11)NNuk【参考6.2.7条和6.4.1条的条文说明】T(6.4.2-1)(6.4.2-2)MxMucxk2时： M

12.1-p2.1pMcxkMucxk21y

Mucxk1Mucxk2

(6.4.3-1) M MM

12.1-p2.1pMcyk1

x ucxk2

M

(6.4.3-2) M1M2 当MxMucxk2时： M

11.6+p1.6pMcxkMucxk21y

Mk3M2

(6.4.3-3) M MM

11.6+p1.6pMcyk1x ucxk2

M

(6.4.3-4) M3M2 式中M2,M2—（x0y轴时，绕x轴和绕y轴的塑性弯矩标准值；Mucxk1—给定轴力下，翼缘肢受压，塑性中性轴平行于x轴时的塑性弯矩标准值；Mucxk3—给定轴力下，翼缘肢受拉，塑性中性轴平行于x轴时的塑性弯矩标准值。p—轴压比，按照式(6.4.2-11)计算。【参考6.2.9条和6.4.1条的条文说明】25%；20%；柱轴压比不超过0.4；N2Nu时N22)。GB50017JGJ99GB500176.5.3hwttfthwttfte0r0h0<0.7hr0hwbtfbl0 s0twhth h0hbtfthwttfthwte0h0l0=h0 s0hwbtfbtwhth h0hb图6.5.3－1开孔梁的尺寸表6.5.3孔的布置要求圆孔矩形孔最大孔高h00.8h0.7hT形截面最小高度tf30mm0.1h上弦T最小高度tf30mm0.1h；未加劲时尚应0.1l0上弦T与下弦T截面高度的比例0.5hb3ht1hb2ht未加劲时孔宽l0最大值高剪力区；低剪力区2.5h0水平加劲时孔宽l0最大值高剪力区2.5h0低剪力区4h0相邻孔间桥墩最小宽度s0低剪力区高剪力区低剪力区0.5l0高剪力区l0矩形孔四角圆弧半径第一个孔离端部距离0.5h0max(l0,h0)离集中荷载的最小距离未加劲0.5h加劲孔0.25h0未加劲h水平加劲孔0.5h0注：高剪力区是指截面剪力大于最大剪力0.5倍的区域。be0.2L

(6.5.3-1)0.187L0.25L0.2L。6.5.3-2CentroidztheffzbCentroid hcCentroidztheffzbCentroid hccNb,RdcNb,RdNb,RdzNb,RdNc,Rd

(b)图6.5.4整体抗弯计算

Nb,Rd

(c)Tfv

(6.5.5-1)1T1TN2ATf

(6.5.5-2)式中fv—考虑下弦拉应力影响后的抗剪强度设计值，NT—下弦拉力设计值；—下弦的两端塑性铰弯矩时应考虑下弦拉力的影响；也可采用边缘屈服准则计算两端的屈服弯矩；由两端弯矩计算下弦和上弦能够承担的剪力Vms；cCpw

(6.5.5-3)fckC10.18k(100f)1/3,0.035k1.5 fck

(6.5.5-4) 1ck c 200hck1 200hc

(6.5.5-5)式中：

1

Aslbwhc

(6.5.5-6)Asl

—抗裂钢筋网提供的有效宽度范围内的钢筋面积，也包含开孔部位额外增加的配筋，这些额外增加的配筋必须在外伸到有效宽度范围外三个楼板宽度以上。c1.4是抗力分项系数。hc—楼板厚度，压型钢板时取压型钢板上部的厚度；bw—楼板参与空腹桁架工作的有效宽度，取钢梁宽度加两倍楼板厚度；cp—5VminVrsVrc,Vms

(6.5.5-7)2部的钢－混凝土组合作用。当孔比较长时，比如孔长与上弦钢截面的高度相比大于3，加密的双排栓钉能够显著改善刚度和承载力。nn

(6.5.6-1)式中nc—开孔宽度范围内的栓钉数量；Ns—一颗栓钉的承载力；Nv

nNsh z

(6.5.6-2)cs,R cv t c式中hslab

—楼板总厚度，hc—压型钢板时是压型钢板以上的楼板厚度，zt—上弦钢截面的形心到钢梁上翼缘表面的距离Vcs,R

Mcs,Rl0

(6.5.6-3)与下弦空腹桁架机构提供的抗剪能力迭加后作为开孔段的抗剪承载力。nNs(h 0.5h)n—栓钉的列数；

Fst

cv slab cnl0

(6.5.6-4)l0—孔净宽；v v

2/3NsNVNs

(6.5.6-5)

v

0.8Ns Ns—一颗栓钉的承载力；按照《钢结构设计规范》GB50017计算；NvNv—栓钉承担的剪力，由整体计算得到。【条文说明】：整体计算是开孔部位弯矩到支座0弯矩这一段范围内的栓钉的剪力，且不小于按照0弯矩截面到最大弯矩截面计算的栓钉平均剪力。由此可知，除按照未开孔梁那样布置栓钉外，在开孔的端部各增补一个栓钉可以避免附加计算。235/fy235/fy当孔上剩余腹的高比于10 （性235/fy235/fy性设计）时，宜设置水平加劲肋；水平加劲肋参与上下弦的受力。235/fy6.5.7a8mm,10150mm，且应满足lr/的要求，235/fy2当腹板的高厚比大于70

时，尚应在背面增加竖向加劲肋或采用双面水平加劲肋。竖向加劲肋的厚度tvtr，宽度可与翼缘齐平减10mm。(a)hw(a)hwtw<70lrlhwh bthwlhwllr(b)hwtw>70bbtht图6.5.7孔边加强1从受力角度分析，孔边设置竖向加劲肋是没有必要的，因为开孔释放的孔两侧腹板的应力，查阅资料发现，国外很多不设加劲肋或仅设水平加劲肋，如图所示。(b)(c) (d)图6.5.7-1组合梁的开孔及开孔加强（a）空腹桁架破坏模式图6.5.7-2单个开孔的破坏机构图6.5.7-3单孔破坏模式图6.5.7-4双孔破坏模式6.5.8所1计算孔间腹板水平剪力shs

(6.5.8-1)s—两个孔中心间距V—桥墩竖向截面的剪力，

0 b bVh—桥墩水平截面的剪力；zb—下弦截面形心到下表面的距离；hb—下弦截面高度；h0—孔高度；b—下弦分配到的截面剪力的百分比，可以按照上下截面的惯性矩分配，也可以按照上下截面的抗剪承载力分配。

(0.4~

，即40%-50%被假设分配到h 0.5hhz了下弦。

0 b bv1.5Vhfs0twv

(6.5.8-2)式中s0—桥墩的宽度。w0ts2/6w0

(6.5.8-3)s0h0s0h0fytw

(6.5.8-4)当不满足(6.5.8-4)式时，应按照下式计算稳定性：30.84 30.84 02kh

s0f， (6.5.8-5)h0s0fh0s0fyEt2w

(6.5.8-6)或设置孔口竖向边缘加劲肋。hh hb s

0.5h0Vb

Vhhb z s b

图6.5.8孔间桥墩w

xx2lI 0 0

(6.5.9-1)add

19.21 2

1w跨中集中荷载：

w

LLLIx0 xx2lI 0 0

(6.5.9-2)add

121 2 1w式中xw是未开孔梁的挠度。

LLLIx0 Ix0削弱后截面的惯性矩，不考虑滑移影响；Ix原截面的惯性矩，不考虑滑移影响； 2xl3Iws,add

1.61

0 xL I

(6.5.9-3)跨中集中荷载：

2xl3Iws,add

1

0 xL I

(6.5.9-4) 式中IxT是上弦T和下弦T的惯性矩的平均值。wws,add。（a）弯挠增加 （b）剪挠度图C6.5.9开孔使挠增加0.76.5.46.5.525%,高剪力区桥墩宽度不应小于梁高。hwlrlrhhwlrlrh0l0h图6.5.10腹板单侧开孔:H-7.1.1-1(a)～(d)7.1.1-2(a)(b)7.1.1-2(c)（a） （b） （c） 图7.1.1-1 中支类型 (b)(c)7.1.1-2678、91.57br)

（7.1.2-1）式中：br－是两个方向的支撑的正则化长细比的较大值，按式（6.1.3-1）计算。120k180。JGJ99的有关规定执行。,VN

brf/1

(7.1.3-1)式中：br

br1brr1br

(7.1.3-2)A—支撑斜杆的毛截面面积(mm2)；Abr—500177.1.4120mm,48mmC30。图7.1.4钢筋混凝土圈梁用于减小支撑计算长度影响；H9度（(7.1.5)；抗震设计时，支撑节点连接的极限承载力应符合现行国家标准《建筑抗震设计规GB8.2.8GB50017 图7.1.5支撑与梁柱的贴板和插板连接节点JGJ99参与承担竖向荷载的钢板剪力墙，采用各向同性的平面应力单元参与结构整体的hshsaas图7.2.4未加劲钢板抗剪墙0,

0,fv1311310.86 60,

(7.2.4-1)(7.2.4-2)0,τ

(7.2.4-3)fy30,ek2fy30,e0,e

0, s2)a2s

(7.2.4-4)1:k 5.34 4

(7.2.4-5)a 0,

(h/a)2s 1:k 4

s s 5.34

(7.2.4-6)a 0,

(h/a)2s 式中：fv——钢材的抗剪强度设计值；

s s 0,

——剪切屈曲的稳定系数；——剪切屈曲的正则化长细比；——剪切屈曲的嵌固系数，取1.23；hs,as,t——分别为钢板剪力墙的高度、宽度和厚度(mm)。(7.2.4-1).p

.p1

31310.8 3.6 3.60,

(7.2.4-7)(7.2.4-8)

―――考虑屈曲后强度的剪切强度折减系数。式(7.2.4-9)计算：p0sf

(7.2.4-9)式中N—拉力场在钢梁内产生的压力。顶部横梁尚应考虑拉力场的均布竖向分力产生的弯矩，与竖向荷载产生的弯矩叠加。拉力场的均布竖向分力按下式计算：0,1)tbfv(0,2)tufv式中tb—下层钢板墙厚度；

(7.2.4-10)tu—上层钢板墙厚度；,p1,

—分别是下层和上层钢板墙剪切屈曲后强度的剪切强度折减系数；0,1,0,2—分别是下层和上层钢板墙的剪切屈曲稳定系数；qv,b—上下层钢板墙之间的钢梁承担的钢板墙拉力场的竖向分量。

qh.c(.p0,)tfv—作用于边框柱的钢板墙拉力场的水平分量。

(7.2.4-11)形的区格。竖向加劲肋的竖向强度、刚度应分别满足下列公式的要求：Ntp0xfvEIsy60

(7.2.4-12)(7.2.4-13)xy xpEt3pD12(12)

(7.2.4-14)式中：ax——竖向加劲肋之间的水平距离(mm)，在闭口截面加劲肋的情况下是区格净宽。Gravity0.50,σf 1fy0,e0,σ0,σ (1fy0,e0,σ

(7.2.4-15)(7.2.4-16)0,σ

(7.2.4-17)k2E t2

0,σ as1212 as

(7.2.4-18)h a h2s1:a

0,

ssh a

(7.2.4-19)s1:

s s

(7.2.4-20)as式中：σ－嵌固系数，取1.6。

0, 钢板剪力墙分担的重力荷载对应的应力按下式计算：G

Ni

(7.2.4-21)Ni(N)As——剪力墙的截面面积。0,b

b0,bf1310.81310.86 60,b

(7.2.4-22)(7.2.4-23)0,b

(7.2.4-24)fyb0,ek2fyb0,eb0,e

0,b as2) as

(7.2.4-25)0.67as

k0,b

(7.2.4-26)h h2 a2 s0.67:k 11s142.2s

(7.2.4-27)a 0,b b a2 h2s s s 式中：b－弯曲屈曲嵌固系数，可取1.3-1.6。 2 2

b

(7.2.4-28)0,fv 0,bf

0,fy

EIsyDmin(asp

,

(7.2.4-29)当钢板剪力墙考虑屈曲后强度时，竖向边缘构件宜采用工字形截面或双加劲肋，0.7C7.2.4,TT用屈曲后强度，对边缘构件有所要求，但是不是太大的要求。斜拉力场将把壁板拉弯变形斜拉力场将把壁板拉弯变形T设内加劲肋，给拉力场提供锚固C7.2.415层－20 jNDead,2NLive(j20)NDead1Gravity

AAk sND1，ND2)传递给钢板墙的折减系数。假设后固定的楼层数20j(7.2.4-28)式剪应力项的分母也可以采用屈曲后强度，条件是两侧立柱不会产生图C7.2.4钢管混凝土柱aspasp1asp钢管混凝土柱aspasp1asp钢管混凝土柱1-1图7.2.5-1仅设置竖向加劲肋的钢板墙（图7.2.510.7倍。Isy.th

1310.81310.86 6sp,τ

0,

athfathfsppsv

(7.2.5-1)sp,

(7.2.5-2)sp,τ

(7.2.5-3)fy,fy,esp.ekτ,sp12(12)a2kτ,sp

(7.2.5-4) 1:k

5.342

(7.2.5-5)sp τ,sp 1:k 42sp τ,sp

(7.2.5-6)开口截面加劲肋:

sp τ,sp sp 1e6p3)

(7.2.5-7)闭口截面加劲肋：

10.085

(7.2.5-8)1.7sp

sp 式中Isy——竖向加劲肋的惯性矩； hsphs0,asp当

—按照式(7.2.4-2)计算；—加劲区格的水平宽度；Isy.thsp,τfv

(7.2.5-9)Isy.τth时

I

0.60τ0yfv

(7.2.5.10) Isy.τth

—扣除加劲肋上承受的轴压力的影响后的竖向加劲肋的有效惯性矩，见本条第5款；7.2.5GB500177.2.5闭口加劲肋开口加劲肋单侧加劲肋曲线c曲线d双侧加劲肋曲线b曲线cdstsbdstsbstptpdstpybsxbs tstsbstptptpdstp tp图7.2.5-2加劲肋－墙板有效截面的组合压杆截面 12(0.327sp,σ)

(7.2.5-11)fysp,efysp,ek

2Et

(7.2.5-12)2sp,e2

σ.sp12(1

)asp)a

(7.2.5-13) k.

41st st(1.161.05)2

(7.2.5-14)st

st GJs

(7.2.5-15)(2asptpAs)cs

(7.2.5-16)st (atA)f式中

spp s—按加劲肋－钢板墙有效宽度组合压杆计算的承载力除以组合截面面积得到的应力；

As—单根加劲肋的面积； )

(7.2.5-17)g,cr 0.e sp.e 式中Iy,σth是刚度参数门槛值

Isy.σthσy

nA

k h2I 1vs

0 st3

(7.2.5-18)sy,σth

2)

at

1n)2a psp v y40hp3nv是加劲肋的道数

(7.2.5-19)g(2a(2asptp)fy(asptp)g,cr

1

(7.2.5-20)(7.2.5-21)g,σ计算加劲板件的承载力stp g st /3stp g st stp—加劲钢板墙受压稳定系数;g,cr1，01cr,c

(7.2.5-22)(7.2.5-23)cr,c—加劲肋组合压杆（加劲肋+两侧一半的区格宽度组成的压杆）的弹性屈曲临界应力；按照毛截面计算；stpf

(7.2.5-24)【条文说明】：考虑竖向加劲肋承担竖向力，则竖向加劲肋没有门槛刚度：只要不停地施加这样，按照压杆计算的加劲钢板剪力墙的平均稳定系数的方法是：建模阶段要输入板厚tmodel；hv1111nhvs 234选定板厚tpas(tmodeltp)nnv

ts

确定；计算单侧闭口加劲肋的宽度bs

。bs应大于50，小于100，超出100的应注意墙的总厚4,55tp)Ae(2tpds)tp2bstsdftsdtbb2tysss ss0 AI(2td)ty22t

y3(by)3dt(by)2sy p sp

3s 0 s 0 sss 0Isy/AIsy/Aehs/iyE/fyE/fyg g 在双侧对称加劲肋的情况下，有效宽度系数计算公式中的长细比可以采用下式cscssp,e因为cs(7.2.5-12)计算。接下去是按照正交异性板件计算整体屈曲的弹性临界应力以及屈曲后强度系数，插值得到加劲板件的屈曲系数stp(7.2.5-17)IsyIsy.σth，计算得到的临界应力可以大于小区格屈曲的临界应力。27.2.5条第3款进行，其中st仍按照(7.2.5-16)计算；加劲肋不是均布时，st按照相邻区格板块的有效宽度计算取平均值。g

1

10g.b

(7.2.5-25)g,b

(7.2.5-26)(2asptp)fy(pt(2asptp)fy(ptpsr

3

g.cr

(7.2.5-27)0 stp g st 0 stp g st 1st1stpf

(7.2.5-28)(7.2.5-29)(7.2.5-30)式中：1

—钢板墙受力较大边缘的应力；—钢板墙受力较小侧的应力；—第一道加劲肋处的竖向应力；g.cr—按照轴压计算的临界应力；当仅有一道加劲肋时，按(7.2.5-33)式验算加劲板压弯承载力：712

512

cf

(7.2.5-31)（7.2.5-2） Ah2Isy

st.essI2E

(7.2.5-32)As

ptpfvstfst

(7.2.5-33)小区格在组合内力作用下的弹塑性稳定承载力按下式计算： 2 2

b

(7.2.5-34)sp,τfv sp.σf sp.bf1sp,σ

(7.2.5-35),sp

(7.2.5-36)fyfysp,eb,spsp,b b,sp

(7.2.5-37)sp,b

(7.2.5-38)fysp,be Afysp,beIsyIsy

st.ess2E

(7.2.5-39)式中：sp,τ——小区格的弹塑性剪切屈曲稳定系数；sp.σ——小区格钢板墙轴压稳定系数；sp.b——小区格钢板墙弯曲屈曲稳定系数；sp,e—小区格轴压屈曲应力；sp,be—小区格弯曲屈曲应力；,b,—st.e

—加劲肋有效截面上的应力；I 2.4sx,σth x.p4

4tata

(7.2.6-1)yyppc3pcsp,e

(7.2.6-2)sp

0sp1.0， (7.2.6-3)s 钢管混凝土柱钢梁钢梁1ay1ay钢梁a钢管混凝土柱钢梁钢梁1ay1ay钢梁ax=as图7.2.6仅横向加劲的钢板墙 2Et2ycr,c 2)a2y

(7.2.6-4)2a a2

2E t2sp.ehσsy2 2

(7.2.6-5)ay )hσ

73ep

(7.2.6-6)sp st0.147sp st 1sp

(7.2.6-7) 1c 2.724

(7.2.6-8)fyfysp.ec,sp

(7.2.6-9)fycr,cfycr,cay

hsn1

(7.2.6-11)开口加劲肋时闭口加劲肋时：

hxσ.p h8xσ.p 2.1tanh0.251.8

(7.2.6-12)xσ.ph

1e4Ks

(7.2.6-13)Ksx

Jsx6I

(7.2.6-14) GJsx

(7.2.6-15)sxay——nh——

Das——区的高，

，通常大于1。asp spayh—系数，一道闭口加劲肋时取1，二道及以上时取0.67.ata2fI

ysy

(7.2.6-16)sx.th

sp.τ

32Esp0.218sp

2.7711.976

K0.487sp 2.7711.242 sp

(7.2.6-17)0.137

1 K0.4870.144 sx

3.081.sp

sp 1310.81310.86 6.sp

(7.2.6-18)fy3sp.e.spfy3sp.esp.e kτ,spsp.e kτ,sp2

2E t2s

(7.2.6-20)

ayay

1:1:

5.34τ,sp0 τ,sp0 4τ,sp0 τ,sp0

(7.2.6-21)(7.2.6-22)按照三边简支一边固定计算时： k 7.132

(7.2.6-23)asp 3s1f sp spay k 3.972

(7.2.6-24)sp a 3s1f sp 3y sp小区格钢板墙的剪切屈曲系数为：kτ,sp

,sp0(h1v

(7.2.6-25)h0.40.08sp

1.152

3Jsxa

(7.2.6-26)sp yJsxIsx——.spfv

(7.2.6-27)

/f

5/3 IsxIsx.σth,Isx,τth, 1 2Isx.thv 0,

Isx.τth

(7.2.6-28) 2s

式中1,

—两侧的竖向应力，12。 2 2b

(7.2.6-29) f ( f)2 f)2c.sp b.sp sp.v7.2.77.2.5

n1

取值；一级板块在竖向轴压、弯h矩和剪应力作用下，满足7.2.5条的要求。4,5,6钢梁钢梁1钢梁钢梁11钢梁钢梁10010010010048067207200480900126020001260900加劲肋的间距可以计算确定抗压抗弯为主板块宽厚比50抗压抗弯为主板块宽厚比50抗压抗弯抗剪宽厚比75抗剪为主的板块宽厚比110~170抗压抗弯抗剪宽厚比75钢管混凝土柱钢管混凝土柱hs钢管混凝土柱钢管混凝土柱1-1asp1-1

asp2

asp3图7.2.7同时设置横向和竖向加劲肋的钢板墙Isxth,

2.4N a3 csu s14E a

1

(7.2.7-1)y h 式中Ncsu—加劲板一级板块的竖向轴压承载力；Nup2iitif

(7.2.7-2)53n82n

22

(7.2.7-3)xσ.pe

.p

—竖向加劲钢板墙的修正高宽比：as Day Dy4pas Day Dy4fyg,cr —级块照7.2.5计算竖轴屈的则化细；fyg,crσ.sp

Et3

σ.spD—钢板墙的抗弯刚度，D12(12)Dy—单位宽度竖向加劲钢板墙的抗弯刚度，含加劲肋均摊的部分；单侧加劲肋上，考虑钢板墙的有效截面部分与加劲肋形成的截面计算；iaspiAyi

—二级板块参与一级板块加劲肋的有效宽度系数，按照7.2.5条计算；—二级板块的宽度；—

ata2I II

ysf

(7.2.7-5)sx,th x sp.τ

2E v式中：0.——未加劲墙板的弹塑性剪切屈曲稳定系数，整个墙板区格

ashs；II——二级板块aa的弹塑性剪切屈曲稳定系数；sp.τ x yx.τ—修正系数，按照(7.2.6-14)式计算，其中sp采用修正的一级板块的修正宽高比(7.2.7-4)式；75

/f

5/3Isx1 2Isx,th

v II

Isx,

(7.2.7-6)同时要满足：

u

sp.τ0.

IxxIh,Ih

(7.2.7-7)（7.2.4-29）7.2.47.2.57.2.6条；(7.2.8)Q cV

(7.2.8)capacity whcapacity——Vcapacity——门洞上方钢梁截面的抗剪承载力；h——层高；c——若门洞开在墙体中部，取门洞一侧的钢板剪力墙宽度；若门洞开在墙体两端，取剩余部分的钢板剪力墙宽度；w——钢板剪力墙的剪力增大系数，一级取1.4，二级取1.3，三级取1.2。JGJ99(7.2.8)EBF0.25倍;1/3;8,为承载面积参与计算时，加劲肋应延伸过孔边不少于150，不少于单侧宽度的2.5倍，延伸长度的焊缝与加劲肋的抗拉强度等强。8003m3m12aaayIayIaaayIayIIhsaaaayIIayIIIaayhsayhs(d)IIIIaayayhsayIIayIIIayhsayaa(e)IIayayayayhsaIIayIIayhIIIaysayaa(f)

(g)IIIayIIIIIayhsayaaa(h)IIIayIIIayhIIIsxIIaysayaaa(i)贯通加劲肋支承楼板竖肋下部留缝避免竖向传力底部与楼板结合形成整体贯通加劲肋支承楼板竖肋下部留缝避免竖向传力底部与楼板结合形成整体钢柱或钢管混凝土柱钢柱或钢管混凝土柱图7.3.1-2肋－板防屈曲钢板墙构造3)sIsx,σths

spy4Eay

ta4

(7.3.2)式中：E——钢材弹性模量(N/mm2)；fy——钢板剪力墙的钢材屈服强度标准值(N/mm2)；t——钢板剪力墙的厚度(mm)；ay——上下水平加劲肋的间距(mm)；ax——钢板剪力墙的净宽度，当设置竖向加劲肋时，取区格净宽度(mm)；n——水平加劲肋的数量，11.5（。式(7.3.2)axax2,3公式(7.3.2)ay

越小，对加劲肋的刚度要求越大，这个看上去1m3000（3000-350-100）/3=2550/3=850mm准层可以统一规定n=2,2atfh2EI xys

(7.3.3)sv 2式中：ax——设置竖向加劲肋时区格的宽度(mm)。【条文说明】：竖向加劲肋要能够完全替代钢板墙的竖向承载力，即2EI svatfh2 xyhs取安全系数2，即可以得到(7.3.3)式。(1.4.1)3.2a

t3 7EAxyy

ca

(7.3.4)s h2 2E 500

xc0c0 式中：Ec——混凝土弹性模量(N/mm2)；h0——混凝土板有效厚度(mm)；ay——水平加劲肋的竖向间距(mm)；As——混凝土板外侧的配筋面积(mm2)。850m1300mm(7.3.5-1)(7.3.5-2)y ftay 5301n5301n

(7.3.5-1)M tfyah

(7.3.5-2)sv 350xsMsxNmm)；MsvNmm)。M≤Mu

(7.3.6-1)M NcmaxNcmay500(NcmNcmax)

(7.3.6-2)Ncmax2axtfy2ax 3 1

(7.3.6-3)aNcm 20.002Et12(0.22Ec3.75Eah)a

(7.3.6-4)y x0