003后浇带独立支撑体系施工方案

万卷风华小区二期 后浇带悬臂构件独立支撑施工方案后浇带悬臂构件独立支撑施工方案第一节、工程根本概况1、各方主体单位工程名称：万卷风华小区二期工程地点：桐乡市秋和路南侧、秋实路北侧建设单位：桐乡荣金置业勘察单位：浙江恒欣建筑设计股份设计单位：浙江施朗龙山工程设计监理单位：浙江中合工程治理施工单位：浙江天苑景观建设2、工程概况：本工程为-127层框剪构造，建筑面积为88001.62㎡。地下室层高为4.75-5.00m，室外地下室顶板面标高为-1.6m、-1.35m。2#、5#、7#楼建筑高度为30.0m，栏板上口高度为31.9m，一层层高为3.9m，二至十层层高3.0m。3.6m，3.0m。10#、11#楼建筑高度为51.6m，栏板上口高度为52.15m，局部最高点为53.5m，一层层高为m3.0m。13#、18#楼建筑高度为45.0m，栏板上口高度为45.55m，局部最高点为46.9m，一至十五层3.0m。2.9。1万卷风华小区二期 后浇带悬臂构件独立支撑施工方案其次节、后浇带支撑1、为确保后浇带模板撤除后构造支撑体系的安全，便利施工，节约材料本钱，在后浇带处承受独立柱的支撑体系，与平台模板连接处断开，不影响平台模板的撤除。支撑承受2-4根Ø48*3.0〔两根〕4根Ø48*3.0钢管搭设，小方柱设两道水平管，分别为底板上300mm，中上部设一道以确保独立柱支撑的稳定性。21.5m时，砼强度到达100200~300mm处，2Ø48*3.03、在平行两道梁中间部位或者两轴线柱帽中间位置、轴线位置、后浇带边距柱帽距离1.5mØ48*3.0246m1.5m处板边加设独立支撑，保证该板不下垂；凡后浇带边距柱帽、板支座处距离大于1.5m的，均在梁端、板端加设独立柱支撑Ø48*3.045、后浇带边距悬臂梁板支座处距离大于3m的均在梁板端部和中间分别各加一独立柱支撑。6、后浇带支模时承受独立支撑系统，后浇带800宽度以内的底模不支，只支设两端梁竖200mm900mm1500mm7、梁端竖向独立支撑要直接支撑在梁底砼面，即梁端竖向独立支撑在第一次支模时，设，并独成体系，且不能阻碍其他模板的撤除。8、后浇带处模板与其他模板断开，为独立模板支撑体系。其余部位的模板正常支拆。1.5mØ48*3.0柱支撑。9、后浇带两侧梁属于悬臂构造，后浇带处两侧的钢筋独立柱支撑不得与平台梁模板一75%时，才可撤除后浇带模板和独立支撑。10有效垂直传递而不造成对梁、板的损害。后浇带的支模见附图所示2万卷风华小区二期 后浇带悬臂构件独立支撑施工方案后浇带悬臂构件独立支撑体：3万卷风华小区二期 后浇带悬臂构件独立支撑施工方案附后浇带支撑架计算式计算依据：1、《建筑施工模板安全技术标准》JGJ162-20232、《混凝土构造设计标准》GB50010-20233、《建筑构造荷载标准》GB50009-20234、《钢构造设计标准》GB50017-2023一、工程属性浇混凝土楼板名称浇混凝土楼板名称B2，标高3.50m浇混凝土楼板板厚(mm)350浇混凝土楼板边长L(m)7.25浇混凝土楼板边宽B(m)1.75二、荷载设计当计算面板和小梁时的均布活荷载当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承构造构件时的均布活荷1载(kN/m2)面板自重标准值0.1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75浇筑混凝土自重标准值G (kN/m)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.12k3风荷载标准值ωk(kN/m2)根本风压ω0(kN/m2)风压高度变化系数μz风荷载体型系数μs0.20.650.0650.5三、模板体系设计模板支架高度模板支架高度(m)3.6立柱纵向间距la(mm)立柱横向间距lb(mm)110011004万卷风华小区二期 后浇带悬臂构件独立支撑施工方案水平拉杆步距h(mm)立柱布置在混凝土板域中的位置立柱距混凝土板短边的距离(mm)立柱距混凝土板长边的距离(mm)主梁布置方向小梁间距(mm)小梁最大悬挑长度(mm)主梁最大悬挑长度(mm)构造外表的要求设计简图如下：

1500中心对称325325平行楼板长边200100100构造外表隐蔽模板设计剖面图(楼板长向)四、面板验算面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 21

面板弹性模量E(N/mm2)

7100面板验算方式 简支梁5.2.1“面板可按简支跨计算“的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：5万卷风华小区二期 后浇带悬臂构件独立支撑施工方案W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q＝0.9max[1.2(G

+(G +G

)×h)+1.4Q ，1.35(G +1

3k

1k 1k(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.16)+1.4×0.7×2.5]×1=7.595kN/m2 q＝0.9×1.2×G ×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝2 M ＝max[ql2/8,ql2/8+pl/4]=max[7.595×0.22/8，0.108×0.22/8+3.15×0.2/4]=0.158kN·mmax 1 2σ＝Mmax/W＝0.158×106/37500＝4.214N/mm2≤[f]＝21N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.16)×1=4.116kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×4.116×2023/(384×7100×281250)＝0.043mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm满足要求！五、小梁验算小梁类型 方钢管 小梁材料规格(mm) □40×40×3小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125小梁弹性模量E(N/mm2)小梁截面惯性矩I(cm4)

2060009.32

小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁验算方式

4.66简支梁因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进展最不利组合，计算简图如下：6万卷风华小区二期 后浇带悬臂构件独立支撑施工方案1、强度验算q＝0.9max[1.2(G +(G +G )×h)+1.4Q ，1 1k 3k 2k 1k1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.16)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.562kN/m1 M＝ql2/8＝1.562×1.12/8＝1 2 q＝0.9×1.2×G ×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝2 2 M＝qL2/8+pL/4＝0.065×1.12/8+3.15×1.1/4＝2 M＝max[qL2/2，qL2/2+pL]=max[1.562×0.12/2，0.065×0.12/2+3.15×0.1]＝0.315kN·m3 11 21 1M ＝max[M，M，M]＝max[0.236，0.876，0.315]＝0.876kN·mmax 1 2 3σ＝Mmax/W＝0.876×106/4660＝187.994N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算1 V＝0.5qL＝0.5×1.562×1.1＝1 2 V＝0.5qL+0.5p＝0.5×0.065×1.1+0.5×3.15＝2 V＝max[qL，qL+p]＝max[1.562×0.1，0.065×0.1+3.15]＝3.156kN3 11 21V ＝max[V，V，V]＝max[0.859，1.611，3.156]＝3.156kNmax 1 2 3τ ＝V /(8Iδ)[bh

2-(b-δ)h2]=3.156×1000×[40×402-(40-6)×342]/(8×93200×6)＝max max z 017.425N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.16)×0.2＝0.863kN/mmax跨中ν ＝5qL4/(384EI)=5×0.863×11004/(384×206000×93200)＝0.857mm≤[ν]＝l/250＝max1100/250＝4.4mm悬臂端ν ＝qL4/(8EI)=0.863×1004/(8×206000×93200)＝0.001mm≤[ν]＝l

×2/250＝max 1200/250＝0.8mm满足要求！六、主梁验算主梁类型主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁验算方式简支梁1、小梁最大支座反力计算1kQ ＝1.5kN/m21kq＝0.9max[1.2(G +(G +G )×h)+1.4Q ，1 1k 3k 2k 1k7万卷风华小区二期 后浇带悬臂构件独立支撑施工方案1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.16)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.16)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.362kN/m2 1k 3k q＝(G +2 1k 3k 承载力量极限状态按简支梁，R

＝0.5q

L＝0.5×1.362×1.1＝0.749kNmax 11 按悬臂梁，R＝ql=1.362×0.1＝1 R＝max[R ，R]＝0.749kN;max 1正常使用极限状态按简支梁，R

＝0.5q

L＝0.5×0.903×1.1＝0.497kNmax 21 按悬臂梁，R＝ql=0.903×0.1＝1 R＝max[R ，R]＝0.497kN;max 12、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)M ＝0.532kN·mmaxσ＝Mmax/W＝0.532×106/4490＝118.399N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)maxV ＝2.111kNmax2Vτ＝2Vτmax

max/A=2×2.111×1000/424＝9.956N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！8万卷风华小区二期 后浇带悬臂构件独立支撑施工方案4、挠度验算主梁变形图(mm)maxν ＝1.951mmmax跨中νmax=1.951mm≤[ν]=1100/250=4.4mmmax悬挑段ν ＝0.57mm≤[ν]=100×2/250=0.8mmmax满足要求！七、立柱验算钢管类型立柱截面回转半径i(mm)抗压强度设计值[f](N/mm2)

Ф48×315.9205

立柱截面面积A(mm2)立柱截面抵抗矩W(cm3)

4244.49λ＝h/i＝1500/15.9＝95≤[λ]＝150满足要求！查表得，φ＝0.634Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.065×1.1×1.52/10＝0.018kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4ΣNQik+Mw/lb]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.16)+0.9×1.4×1×1.1×1.1+0.018/1.1]＝6.534kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝6534.346/(0.634×424)+0.018×106/4490＝28.371N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30按上节计算可知，可调托座受力N＝6.534kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)立杆底座长a(mm)F1=N=6.534kN1、受冲切承载力计算

300150

混凝土强度等级立杆底座宽b(mm)

C30150依据《混凝土构造设计标准》GB50010-2023第6.5.1条规定，见下表9万卷风华小区二期 后浇带悬臂构件独立支撑施工方案公式 参数剖析F1β

局部荷载设计值或集中反力设计值h≤800mβ=1.h≥2023mmh 时，取β

h=0.9；中间线性插入取用。Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0

ftσpc,mumh0η1η2

混凝土轴心抗拉强度设计值临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值掌握在1.0-3.5N/㎜2范围内临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值局部荷载或集中反力作用面积外形的影响系数临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数η=min(η,η)

局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸s s 0 s s 0 η=0.4+1.2/β,η

=0.5+as×h

/4U βs

比较，β不宜大于4：当β<2时取β=2，当面积为圆形时，1 s 2

取βs=2a as=40，对边柱，取s a=30：对角柱，取a=20s s说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载力量安全储藏。可得：βh=1，ft=1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=280mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1720mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1×1720×280/1000=482.082kN≥F1=6.534kN满足要求！2、局部受压承载力计算依据《混凝土构造设计标准》GB50010-2023第6.6.1条规定，见下表公式 参数剖析F1fcFl≤1.35βcβlfcAln βcβlAlnAl

局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值混凝土轴心抗压强度设计值；可按本标准表4.1.4-1取值混凝土强度影响系数，按本标准第6.3.1条的规定取用混凝土局部受压时的强度提高系数混凝土局部受压净面积混凝土局部受压面积βl=(Ab/Al)1/2

Ab 局部受压的计算底面积，按本标准第6.6.2条确定可得：fc=14.3N/mm2，βc=1，10万卷风华小区二期 后浇带悬臂构件独立支撑施工方案βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(450)×(450)/(150×150)]1/2=3，Aln=ab=22500mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×14.3×22500/1000=1303.088kN≥F1=6.534kN满足要求！十、拆模后回顶安全验算1、工程属性浇混凝土楼板名称浇混凝土楼板边长L(m)设计简图如下：

B2，标高3.50m 浇混凝土楼板板厚(mm)6.4m 浇混凝土楼板边宽B(m)

3501.75后浇带钢管支撑平面简图(楼板长向)11万卷风华小区二期 后浇带悬臂构件独立支撑施工方案后浇带钢管支撑立面简图(楼板长向)2、支撑体系验算(一)钢管柱支撑验算：当横向按后浇带方向布置钢管立柱，纵向按轴线及轴线中间处各布3米，纵向取最大一跨4米时，计算选取截面最大板3*4来计算〔3〕。板自重：25KN/m³*3*4*0.35*1.2〔动荷载修正系数〕=126KN。4Ø48*3.0竖向承载力验算3米，离地201.5小横杆瘦长比：Ø48*3.0钢管，回转半径R=1.58cm强度：立杆最大间距为1200mm，则每根立柱受轴力N=126KN÷4=31.5KN单根钢管截面积A=489mm2σ=N/A=31500÷489=64.42N/mm2<<[σ]=205N/mm21K1=[σ]/σ=205÷64.42=3.181稳定性由于步高L=1500mm,长细比λ=L/i=150÷1.58=94.9412万卷风华小区二期 后浇带悬臂构件独立支撑施工方案查表得稳定性系数φ=0.626又钢管截面积A=489mm2σN/〔φ*A〕=31500÷〔0.626*489〕=102.90N/mm22=K2=[σ]/σ=205÷102.90=1.99故满足要求！2

<<[σ]=205N/mm2(二)钢管支撑梁验算：当边距柱帽距离小于1.5m的，则在主次梁穿插处梁底加设Ø48*3.0钢管2根作支撑加强独立柱支撑时，板选取梁两边各1m计算；板+梁自重：gk=〔25KN/m³*1.5*2*0.35+25KN/m³*1.5*0.3*0.45〕*1.2〔动荷载修正系数〕=37.58KN1〕2.552〕Ø48*3.0钢管，回转半径R=1.58cm3〕N=37.58.KN÷2=18.79KN单根钢管截面积A=489mm2σ=N/A=18790÷489=38.43N/mm2<<[σ]=205N/mm21K1=[σ]/σ=205÷38.43=5.3314〕稳定性由于步高L=2550mm,长细比λ=L/i=255÷1.58=161.39查表得稳定性系数φ=0.245又钢管截面积A=489mm2σN/〔φ*A〕=18790÷〔0.245*489〕=156.84N/mm22=K2=[σ]/σ=205÷156.84=1.31故满足要求！2

<[σ]=205N/mm2〔三〕无支撑：当边距柱帽距离小于1.2m的不设置独立支撑，按悬臂板计算时。当板较大悬挑长度为1200mm，为最不利组合取最大跨距6400mm，计算简图如下：1〕13万卷风华小区二期 后浇带悬臂构件独立