地下室顶板通道加固培训汇报

地

下

室

顶

板

通

道

加

固

培

训

PPT课件培训人：

202x年12月安亭新镇国际汽车城21B-13地块项目一期总建筑面积约15.3万

m2

，其中地上建筑面积约为7.7万m2

，地下建筑面积约为7.6万m2

。项目一期由6栋住宅及地下一层车库组成，其中7#楼27层，

8#

、9#

、11#楼26层，10#楼23层，12#楼21层，地下一层层高3.5m

，地上标准层层高2.9m

。本工

程±0.000相当于绝对标高+5.300。本项目车库顶板上的施工道路设置在承载力相对较强的消防车道部位，考虑到预制构件运输车辆的荷载，对施工道路处的顶板（5

m×

5m）进行钢管支撑加固措施。顶板上的施工道路采用

黄黑相间的油漆进行标识，避免车辆驶出道路外，对车库结构造成破坏。项目背景一、车辆类型二、荷载计算

三、加固计算

四、楼板验算目

录一

、

车辆类型经向PC厂家（平湖万家兴）

调查：

常规PC运输车：

15m×2.4m

，

回转半径6~8m

，

空车重量约为20t

，

载重10~13方混凝土

，

满载重量52.5t

，4个前轮

，

8个后轮

超大PC运输车：21m×3m

，

回转半径12m

，满载总重达70t

，

一般极少用。

钢筋运输车与常规PC运输车相似。1、运输车车辆类型超大rC运输车常规rC运输车重型消防车

结构设计中的重型消防车：

15.7m×2.45m

，

回转半径6~8m

，满载重量30t

，

2个前轮

，

4个后轮。2、消防车车辆类型二、

荷

载

计

算1、

PC运输车荷载等效计算荷载计算

常规PC运输车：(1)单向板楼盖（板跨不小于2m）

和双向板楼盖（板跨不小于3m×3m）

：

61.25kN/m2(2)双向板楼盖（板跨不小于6m×6m

）和无梁楼盖（柱网不小于6m×6m）

：

35kN/m2

超大PC运输车：21m×3m

，

回转半径12m

，满载总重达70t(1)单向板楼盖（板跨不小于2m）

和双向板楼盖（板跨不小于3m×3m）

：

81.7kN/m2(2)双向板楼盖（板跨不小于6m×6m

）和无梁楼盖（柱网不小于6m×6m）

：46.7kN/m2

博园路项目顶板跨度5m×5m

，按线性插值考虑

，

面荷载取43.75kN/m21、

PC运输车荷载等效计算荷载计算运输行驶作用下楼面等效均布活荷载的确定：按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录C：

楼板等效均布活荷载

，

可按单跨简支计算。

但计算内力时

，仍应按连续考虑。按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录C：单向板上局部荷载（包括集中荷载）

的等效均布活荷载qe

=8Mmax/bL2式中

L——板的跨度

，取最大轴线间距5000mm；b——板上荷载的有效分布宽度

，按本附录C确定；M

max——简支单向板的绝对最大弯矩

，按设备的最不利布置确定。根据PC厂家提供的信息

，

常规PC运输车自重52.5吨

，

共有6个车轮轴

，

每轴8.75吨

，按运输车行驶时的最不利情况运输车三分之二车身处于两条结构柱之间考虑

，后车轮作用在跨中考虑

，后轮均作用在一个共同的平

面上

，轮胎着地尺寸为0.6m×0.2m

，后车轮作用荷载取35吨。2、

PC运输车荷载按规范计算荷载计算由于运输车行驶时车轮下无垫板

，

bcx

、

bcy按车轮接触面积取值：bcx

=0.2m

，

bcy

=0.6mbcx＜bcy

,

bcy

≤2.2l

，

bcx

≤l时b=2/3bcy

+0.73lb=（2/3*0.6）

+（0.73×5）

=4.05qe

=8Mmax/bl2

=(8×298)/(4.05×52)=23.6KN/m2原设计该位置荷载为20KN/m2

，不能满足运输车行驶要求

，需进行回顶加固。Mx

=350KN×5m×0.146=255.5KN.mMy

=350KN×5m×0.146=255.5KN.mMmax

=255.5+255.5×1/6=298KN.m按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录C2、

PC运输车荷载按规范计算荷载计算

（1）

以中型消防车荷载为基准

，

常规PC运输车等效荷载：

43.75kN/m2

，此方法计算简单

，方便理解；

（2）

根据规范计算车辆实际荷载为23.6kN/m2

，相较上述方法

，此方法计算复杂

，理解较为困难。实际上PC运输车相较消防车轮胎增加一倍

，

车轮接触面积大

，荷载按等效折算相较规范计算取值偏于安全，希望大家务必掌握第一种等效折算方法

，在此前提下

，尽量掌握第二种方法

，

以便节省加固费用。3、等效荷载与计算荷载对比荷载计算三、

加固计

算钢管强度为205.0

N/mm2

，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.3m，立杆的纵距b=0.40m

，

立杆的横距

l=0.40m

，

立杆的步距h=1.50m。面板厚度15mm

，

剪切强度1.4N/mm2

，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用40×90mm木方

，

间距200mm，木方剪切强度1.7N/mm2

，

抗弯强度17.0N/mm2

，

弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管φ48×3.0mm。模板自重0.30kN/m2

，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值43.75kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。1、方法一：排架回顶加固（必须掌握）此种加固方法只考虑由排架承受车辆荷载

，

未考虑楼板自身承载力

，

总体安全可靠。1、方法一：排架回顶加固（必须掌握）PKPM施工软件操作加固计算通过结构设计软件计算楼板的支点数，在保证整体钢架稳定的前提下

，

满足

加固回顶要求

，

此方法可保证车辆在

地库内正常通行

，

且可以满足地下通

风管安装空间

，

根据具体项目具体考

虑。2、方法二：型钢加固（要求技术员具备一定设计功底）加固计算名称X向底板钢筋Y向底板钢筋X向支座

左边钢筋X向支座

右边钢筋Y向上边

支座钢筋Y向下边

支座钢筋实际配筋

10@360+

12@360+8@360

10@180+

12@360

10@360+

12@360+

14@180

10@360+

12@360+

14@180

10@360+

12@360+

14@180

10@360+

12@360+

14@180活载20kN/m2配筋

10@140

10@140

10@140

10@140

10@140

10@140活载25kN/m2配筋

10@140

10@140

10@130

10@130

10@130

10@130活载43.75kN/m2配筋

10@140

10@140

14@140

14@140

14@140

14@140

3、方法三：配筋加固（要求技术员具备一定设计功底）通过加强地下室顶板配筋

，

满足荷载要求

，

经对比

，

可发现增加配筋相较回顶加固便于施工

，

且经济。加固计算四、

楼

板

验

算Mq-按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值计算荷载效应Mq

=

Mgk+ψq*Mqk=(0.0176+0.0176*0.200)*(2.000+1.0*43.750)*52

=24.156

kN*m计算受弯构件的短期刚度Bs1)计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq

=

Mq/(0.87*ho*As)混规(7.1.4-3)=24.156×106/(0.87*230*560)

=215.571

N/mm2)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积:Ate

=0.5*b*h

=0.5*1000*250=

125000mm2

ρte

=As/Ate混规(7.1.2-4)=

560/125000

=0.448%3)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψq

=

1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq)混规(7.1.2-2)=

1.1-0.65*2.20/(0.448%*215.571)

=

-0.381因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψq

=0.24)计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE

=

Es/Ec

=2.0×105/3.15×104

=6.3495)计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，

γf=06)计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ

=As/(b*ho)=560/(1000*230)

=0.243%7)计算受弯构件的短期刚度Bs计算受弯构件的长期刚度B1)确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响

增大影响系数θ当ρ'=0时，

θ=2.0混规(7.2.5)2)计算受弯构件的长期刚度BBq

=

Bsq/θ

(混规(7.2.2-2))=

1.133×104/2.0=

5.667×103

kN*m24.计算受弯构件挠度fmax

=f*(qgk

+Ψq*qqk)*Lo4/B=6.408mm5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=5000/200=25.000mmfmax=6.408mm≤fo=25.000mm，满足规范要求!Bsq

=

Es*As*ho2/[1.15ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf')](混规(7.2.3-1))=2.0×105*560*2302/[1.15*0.200+0.2+6*6.349*0.243%/(1+3.5*0.0)]=

1.133×104

kN*m21、跨中挠度验算楼板验算跨中X方向裂缝1)计算荷载效应Mx

=表中系数(qgk+ψq*

qqk)*Lo2=

(0.0176+0.0176*0.200)*(2.000+1.00*43.750)*52

=24.156

kN*m2)带肋钢筋,所以取值vi

=1.03)因为C

<

20，所以取C

=

204)计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq

=Mq/(0.87*ho*As)

混规(7.1.4-3)=24.156×106/(0.87*230*560)=215.571N/mm5)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*250=125000mm2

ρte=As/Ate混规(7.1.2-4)=560/125000

=0.0045因为ρte=0.0045

<0.01,所以让ρte=0.016)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq)

混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*2.200/(0.0100*215.571)=0.4377)计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist

=

1000/140=78)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq

=

(∑

ni*di2)/(∑

ni*vi*di)=7*10*10/(7*1.0*10)=109)计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte)(混规(7.1.2-1)=1.9*0.437*215.571/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)=0.1055mm

≤0.30,满足规范要求2、裂缝宽度验算楼板验算支座上方向裂缝1)计算荷载效应Moy

=表中系数((qgk+ψq*

qqk)*Lo2)=0.0513*(2.000+1.00*43.750)*52=

58.674kN*m2)带肋钢筋,所以取值vi

=1.03)因为C

<

20，所以取C

=

204)计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉