新燕尾山隧道工程三标段（右线YK4+749.849左线K4+748.966~终点）支挡工程施工图设计说明

第第页新燕尾山隧道工程三标段（右线YK4+749.849，左线K4+748.966~终点）支挡工程施工图设计说明工程概况1.1项目建设背景项目区位图根据《重庆市主城区综合交通规划评估及优化》（2015-2030年），新燕尾山隧道工程位于内环吉庆隧道北侧，四横线分流道鹿角隧道南侧，西接巴南花溪片区，并通过白居寺大桥联系大渡口片区，东接内环快速路，并向东延伸接渝黔复线高速，其所在的道路系统呈东西布置，为主城区南部片区重要的主干路。本项目西起太阳岗立交（不含太阳岗立交），往东穿越铜锣山，止于内环南泉立交（不含南泉立交）。1.2工程范围及规模本项目全长约7.6km，采用主干路标准，设计车速60km/h，标准路幅为双向6车道，主要工程包括长隧道1座（新燕尾山隧道，长2542m），简易立交1座（花溪立交），互通式立交2座（南温泉立交、苦竹坝立交）。1.3设计内容因本项目涉及对在建太阳岗立交的改造，因此，本项目分为2段，具体如下：（1）K0+000-K0+874.364段该段长度为874.364米，其为对太阳岗立交改造段，涉及太阳岗立交部分匝道及主线的改造。本次对该段改造的工程量单列统计，具体实施单位由本项目建设业主和太阳岗立交建设业主协商确定。（2）K0+874.364-K7+564.703段该段长度为3390.339米，包含花溪立交、南温泉立交、苦竹坝立交、新燕尾山隧道。本次施工图设计内容包含道路工程、桥梁及结构工程、隧道工程、高边坡及支挡工程、排水工程、照明工程、交通工程、房建工程共8个专业。其内容包括以下八册，其中隧道工程分为两个分册：第一册道路工程第二册桥梁及结构工程第三册隧道工程第四册高边坡及支挡工程第一分册高边坡工程第二分册支挡工程第五册排水工程第六册照明工程第七册交通工程第八册房建工程本册为新燕尾山隧道工程施工图第四册第二分册支挡工程。1.4工程规模和主要工程内容本次挡墙分布主要为：桥梁桥台接挡墙、地通道进出口接挡墙，相邻道路高差挡墙，道路路肩挡墙，红线限制需设置的挡墙等。挡墙结构形式的设置主要根据地形、填土高度、基础条件及环境限制条件，分别采用悬臂式挡墙、扶壁式挡墙、重力式挡墙、衡重式挡墙、桩板挡墙和锚杆挡墙。根据不同位置及挡墙形式，二标段（K4+490~K7+564.703）挡墙分布如下表所示。表1.1挡墙设置分段表一（主线、花溪立交）挡墙号起讫桩号位置长度(m)最大高度(m)支护方式安全等级主线挡墙7a隧道左线K4+748.619~K4+760.661左侧63.3重力式一级主线挡墙7b隧道右线K4+749.495~K4+763.428右侧14.16.7重力式一级主线挡墙8b隧道右线K7+305.825~K7+349.332右侧43.519.2桩板挡墙一级主线挡墙8a隧道左线K7+297.140~K7+340.663左侧43.519.2桩板挡墙一级主线挡墙9a隧道左线K7+340.663~K7+353.340左侧12.56.32重力式一级主线挡墙9b隧道右线K7+349.332~K7+361.862右侧12.56.32重力式一级主线挡墙10隧道左线K7+445.416~K7+468.688左侧165.7重力式一级基坑支护挡墙K4+740.000~K4+770.000两侧11010桩板墙一级表1.2挡墙设置分段表二（还建道路）挡墙号起讫桩号位置长度(m)最大高度(m)支护方式安全等级还建挡墙5还建道路10K0+344.184~K0+504.549右侧16613扶壁+悬臂一级还建挡墙6还建道路10K0+264.525~K0+328.938左侧70.00813.6桩板一级还建挡墙7还建道路10K0+011.339~K0+118.430左侧100.71810.5扶壁+悬臂一级设计依据及采用标准规范2.1设计依据2.1.1合同依据

建设单位与我联合体签订的合同。

2.1.2政府相关批复意见及相关文号《中国地震动参数区划图》（GB18306－2015）《重庆市城乡总体规划(2007-2020年)》(2014年深化)《重庆市主城区综合交通规划评估及优化》（2015-2030年）李家沱片区、界石片区最新控规资料巴南区全区用地规划（2015年）巴南区全区路网规划（2017年）测绘成果沿线现状地形图资料既有道路勘察、设计成果重庆市主干路五横线白居寺长江大桥及引道工程施工图设计成果渝黔复线高速公路连接道工程施工图设计成果《建设工程设计方案审查意见函》渝规巴南方案函【市政】（2018）0033号2019年10月重庆市规划与自然资源局《关于工程办理规划管理手续的函复意见书》渝规通函（2019）巴南市字第0016号《新燕尾山隧道工程高边坡、深基坑方案安全专项论证意见》2018年9月19日2019年1月《重庆市城市建设发展有限公司新燕尾山隧道工程桩板挡墙人工挖孔灌注桩可行性论证专家意见》《重庆市住房和城乡建设委员会关于新燕尾山隧道工程方案设计对轨道交通影响的专项审查意见》渝建轨建控审[2019]067号《重庆市建设项目环境影响评价文件批准书》渝（巴）环准[2019]038号重庆市规划局2018年7月2日《建设项目选址意见书》（选字第市政500113201800032号）重庆市发改革委关于开展本项目前期工作的函（渝发改投函[2017]663号）《重庆市发展和改革委员会关于新燕尾山隧道工程可行性研究报告的批复》渝发改投【2019】1309号《重庆市城乡建设委员会关于新燕尾山隧道工程方案设计的审查意见》渝建方案审[2018]17号《重庆市巴南区公安消防支队关于同意重庆市建设发展有限公司新燕尾山隧道工程（方案）的消防设计审查意见的函》渝巴公消建方[2018]76号《重庆市巴南区水利局关于新燕尾山隧道工程洪水影响评价的批复》巴南涉河[2019]11号《重庆市建设项目环境影响评价文件批准书》渝（巴）环准[2019]038号

2019年6月6日《新燕尾山隧道工程高边坡支护方案设计可行性评估报告》2018年11月《重庆市巴南区南温泉旅游风景区管理处关于《新燕尾山隧道工程穿越南山-南泉风景名胜区征求意见的函》的复函》2018年7月20日《重庆市城乡建委委员会关于新燕尾山隧道工程方案设计的审查意见》渝建方案审[2018]17号

2018年7月24日《新燕尾山隧道工程工程地质详细勘察报告》（共四册，重庆市市政设计研究院2018.11）《新燕尾山隧道工程（宗申段）工程地质详细勘察报告》（重庆市市政设计研究院2019.05）《新燕尾山隧道工程（K0+300～K0+330）两处边坡稳定性补充评价》（重庆市市政设计研究院2019.11.4）《新燕尾山隧道工程安全评估-对汤山别院小区及边坡安全影响评估》（重庆市建筑科学研究院2019.11.11）2.2设计规范及标准（1）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）（2）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）（3）《建筑结构荷载规范》(GB-50009-2012)（4）《混凝土质量控制标准》（GB50164—2011）（5）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（2015年版）（6）《混凝土结构耐久性设计规范》(GB/T50476—2008)（7）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版）（8）《砌体结构设计规范》（GB50003-2011）（9）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（10）《挡土墙》（17J008）（中华人民共和国住房和城乡建设部）（11）《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》（GB50086-2015）（12）《建筑边坡工程施工质量验收规范》（DBJ/T50-100-2010）（13）《地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029-2004）（14）《普通硅酸盐水泥》（GB175—2007）（15）《混凝土强度检验评定标准》（GB/T50107-2010）（16）《滑坡防治工程设计与施工技术规范》（DZ/T0219-2006）（17）《建筑基桩检测技术规范》（JGJ106-2014）（18）《重庆市市政工程施工图设计文件编制技术规定（2017年版）》（19）重庆市《进一步加强全市高切坡、深基坑和高填方项目勘察设计管理的意见》渝建发【2010】166号（20）《重庆市建筑边坡支护设计文件编制深度规定和重庆市建筑边坡工程方案可行性评估和施工图审查深度规定》(2005年修订)上阶段意见的批复及执行情况上阶段意见：根据详勘资料，复核高边坡设计等有关岩土方面的设计内容。执行情况：施工图根据详勘资料复核高边坡设计相关内容，不同地质条件分别设置不同类型的挡墙，优化设计。建设条件本节内容摘录于《新燕尾山隧道工程工程地质详细勘察报告》（共四册，重庆市市政设计研究院2018.11），以下简称报告。4.1自然地理4.1.1地理位置及交通现状新燕尾山隧道工程（K0+600～K3+870）位于重庆市巴南区，西接白居寺长江大桥、上跨渝南分流道、横穿宗申集团、上跨渝南大道，交通方便。4.1.2气象勘察区内属亚热带湿润季风气候区，具冬暖春早，夏热秋短，降水四季分配不匀，多伏旱、日照少、湿度大、雾日多、风速小等特点。据市气象局资料：勘察区多年平均气温18.4℃，月平均最高气温是8月为28.1℃，月平均最低气温在1月为5.7℃，日最高气温44℃，日最低气温-1.8℃；多年平均降水量1100mm左右，降雨多集中在5～9月，其降雨最高达746.1mm左右，多年平均日最大降雨量122.9mm，日降雨量大于25mm以上的日数占全年降雨日数的62%左右，小时最大降雨量可达62.1mm。4.1.3水文花溪河在场地内蜿蜒流过，主线在里程K1+500处第一次穿过花溪河，花溪河在该处五十年一遇洪水位为195.74m，百年一遇洪水位为196.45m。苦竹坝立交渝南分流道南端（K1+240）加宽桥处横跨花溪河，花溪河在该处五十年一遇洪水位为197.15m，百年一遇洪水位为197.88m。主线里程K1+910～K2+150段右侧与花溪河相邻，花溪河在该处五十年一遇洪水位为197.45m，百年一遇洪水位为198.24m。主线里程K3+650～K3+870段右侧与花溪河相邻，花溪河在该处五十年一遇洪水位为200.62，百年一遇洪水位为201.21m。主线里程K0+810处有一水塘，水塘南北长约153m，东西宽约79m，面积约8928m2，横跨整个主线。勘察期间该水塘水位约208m，最大水深约7m。拟建主线在该处为填方，设计高程约223m，即该处将回填15～22m。该处原为农田，由于周边回填后形成水塘。其底部基本无淤泥，且该处回填厚度大，因此该处下部既有土层对道路路基影响小。北辅道里程K0+380左侧有一鱼塘，该鱼塘大致呈边长约40m的方形，面积约1600m2。勘察期间该水塘水位约192m，最大水深约2m。拟建道路在该处为填方，设计高程约206m，即该处将回填约16m。鱼塘底部淤泥厚度一般约1～2m。由于该处回填厚度较大，底部淤泥对路基沉降及变形或影响较小。建议设计进行软弱下卧层验算及路基沉降变形验算，以此决定是否需对该处淤泥进行换填或者抛石挤淤处理。4.2地形地貌场地原为构造剥蚀浅丘沟谷地貌，后期受人类活动改造后，目前为施工区、城区房屋道路和地坪。花溪河在场地内蜿蜒流过。沿线总体地形较平缓。场地最高点在起点太阳岗立交处，浅丘坡顶高程约248m，最低点在花溪河周边，高程最低约188m，相对高差约60m。花溪大道简易立交段地貌主要为施工弃渣回填及原始地貌。农村房屋及厂房正在拆迁中。施工弃渣回填的素填土一般呈松散～稍密。本段场地最高点在起点太阳岗立交处，浅丘坡顶高程约248m，最低点在花溪河周边，高程最低约188m，相对高差约50m。苦竹坝立交段地貌主要为城郊房屋道路及施工区。地形整体较平缓。本段场地最高点在主线K2+370处宗申厂区内，高程约230m，最低点在花溪河周边，高程最低约189m，相对高差约41m。南温泉立交段地貌主要为城区房屋道路。地形整体较平缓。本段场地最高点在主线K2+650处宗申厂区内，高程约228m，最低点在花溪河周边，高程最低约193m，相对高差约35m。4.3地质构造勘察区起点位于重庆向斜轴部，而后向东延伸，进入南温泉背斜西翼，无断裂构造发育。构造纲要图见下图3.2-1。图3.2-1场地构造纲要图线路里程范围内各段岩层裂隙产状如下。花溪大道段（主线里程K0+600～K0+830）本段岩层呈单斜产出，岩层产状为120～140∠5～10，优势产状为130∠7，层间结构面结合很差，属软弱结构面。岩体中主要发育两组构造裂隙：J1：倾向40～50，倾角60～75，优势产状为40∠68，裂隙面平整，多裂开2～5mm，局部闭合，无充填物，局部倒倾，裂隙间距1～4m，走向方向延伸1.5～3.0m，结合差，为硬性结构面。该组裂隙主要发育于砂岩中，出露较普遍；J2:倾向295～315，倾角60～70，优势产状为305∠65，裂隙面平整，多呈闭合状，无充填物，局部倒倾，裂隙间距2～10m，走向方向延伸1～3m，切割深度大于2.0m，结合差，为硬性结构面。该组裂隙发育在砂岩和泥岩中。是场地区内主要构造裂隙，出露较普遍。花溪大道段（主线里程K0+830～K1+200）场地内岩层产状265°～275°10°～18°，其优势产状约272°12°，层间结构面结合很差，属软弱结构面。岩体中主要发育两组裂隙，裂隙J1：倾向92°～105°，倾角60°～72°，其优势产状约95°∠63°，裂隙面平直，宽度1～3mm，局部有泥质、岩屑碎石或方解石充填，裂隙间距1～4m不等，延伸一般5～8m；结构面发育程度好，结合差，为硬性结构面。裂隙J2：倾向160°～175°，倾角65～82°，其优势产状约170°∠78°，裂隙面较粗糙，宽1～3mm，局部有泥质、岩屑碎石或方解石充填，裂隙间距2～6m不等，延伸3～5m，结合差，为硬性结构面。花溪大道段（主线里程K1+200～K1+510）场地内岩层产状265°～275°18°～28°，其优势产状约272°20°，层间结构面结合很差，属软弱结构面。岩体中主要发育两组裂隙，裂隙J1：倾向92°～105°，倾角60°～72°，其优势产状约95°∠63°，裂隙面平直，宽度1～3mm，局部有泥质、岩屑碎石或方解石充填，裂隙间距1～4m不等，延伸一般5～8m；结构面发育程度好，结合差，为硬性结构面。裂隙J2：倾向160°～175°，倾角65～82°，其优势产状约170°∠78°，裂隙面较粗糙，宽1～3mm，局部有泥质、岩屑碎石或方解石充填，裂隙间距2～6m不等，延伸3～5m，结合差，为硬性结构面。苦竹坝立交段（主线里程K1+510～K2+670）场地内岩层产状275°～295°45°～60°，其优势产状约270°55°，层间结构面结合很差，属软弱结构面。岩体中主要发育两组裂隙，裂隙J1：倾向98°～113°，倾角20°～35°，其优势产状约108°∠25°，裂隙面平直，宽度1～3mm，局部有泥质、岩屑碎石或方解石充填，裂隙间距1～4m不等，延伸一般5～8m；结构面发育程度好，结合差，为硬性结构面。裂隙J2：倾向162°～175°，倾角65～82°，其优势产状约170°∠71°，裂隙面较粗糙，宽1～3mm，局部有泥质、岩屑碎石或方解石充填，裂隙间距2～6m不等，延伸3～5m，结合差，为硬性结构面。南温泉立交段（主线里程K2+670～K3+870）场地内岩层产状270°～285°52°～60°，其优势产状约280°57°，层间结构面结合很差，属软弱结构面。岩体中主要发育两组裂隙，裂隙J1：倾向85°～105°，倾角20°～35°，其优势产状约95°∠23°，裂隙面平直，宽度1～3mm，局部有泥质、岩屑碎石或方解石充填，裂隙间距1～4m不等，延伸一般5～8m；结构面发育程度好，结合差，为硬性结构面。裂隙J2：倾向180°～205°，倾角65～80°，其优势产状约195°∠70°，裂隙面较粗糙，宽1～3mm，局部有泥质、岩屑碎石或方解石充填，裂隙间距2～6m不等，延伸3～5m，结合差，为硬性结构面。4.4地层岩性通过地质钻探、地面地质调查和搜集前人成果及相关地质资料，场地内出露地层由新到老主要为第四系全新统(Q4)土层、侏罗系中统沙溪庙组(J2s)沉积岩层、侏罗系中统新田沟组(J2x)沉积岩层、侏罗系下统自流井组(J1-2z)沉积岩层、侏罗系下统珍珠冲组(J1z)和三叠系上统须家河组(T3xj)沉积岩层。各层岩土特征由新到老分述如下：4.4.1第四系全新统(Q4)(1)人工填土(Q4ml)：杂色，以素填土为主，主要由砂泥岩块(碎)石和粉质粘土组成。骨架颗粒粒径20～600mm为主，部分可达1000~1500mm，含量一般为20～50%，主要呈稍密～中密状，稍湿。广泛分布于整个场地表层。局部含砖块等建筑垃圾和少量生活垃圾。填土最大厚度约40m，位于起点花溪大道土石方弃渣区域内。主线里程K0+600～K1+760范围内填土主要为土石方开挖弃渣回填，为机械抛填，回填年限约2～5年，主要呈松散～稍密。主线里程K1+250～K1+450段原房屋已拆除，现场残留较多建筑垃圾和少量生活垃圾，厚度约1～2m。主线里程K1+760～K3+870范围内填土主要为修建渝南分流道、渝南大道、房屋等回填形成。大部分填土采用机械压实，堆填年限约8～20年，一般呈稍密～中密状。(2)残坡积土层(Q4el+dl)：粉质粘土，浅褐色、黄褐色，未见包含物，切面稍有光泽，无摇振反应，韧性中等，干强度中等，可塑～硬塑状。钻探揭露最大厚度一般约1～5m，部分钻孔有所揭露。（3）冲积土层(Q4al)：粉细砂，灰褐色，稍湿、松散，夹少量粘性土，夹少量碎石，分选性好，颗粒均匀，可见长石、石英、云母等矿物，颗粒粒径接近粗玉米粉大小，手搓偶有黏着感，钻进时有涌砂、塌孔现象，砂粒含量40-60％。经本次钻探揭露厚度一般为2～5m，主要分布于花溪河岸边。4.4.2侏罗系中统沙溪庙组（J2s）为一套强氧化环境下的河湖相碎屑岩沉积建造，由砂岩～泥岩不等厚的正向沉积韵律层组成，主要分布在场地西侧，主线里程K3+180以西。(1)泥岩(J2s－Ms)：红褐色，泥质结构，中厚层状构造；主要矿物成份为粘土矿物；强风化层厚度一般约0.5～2.0m，强风化岩芯多呈碎块状、短柱状，风化裂隙发育；中风化岩芯呈柱状、长柱状，岩体较完整，属软岩，岩体基本质量等级为Ⅳ级。泥岩广泛分布于表层第四系土层以下，为场地内的主要岩层。(2)砂岩(J2s－Ss)：灰褐色、灰色，细粒～中粒结构，中厚层状构造，泥钙质胶结，主要矿物成份有：石英、长石等；强风化层厚度一般约0.5～2.0m，强风化岩芯多呈碎块状、短柱状，风化裂隙发育；中风化岩芯呈柱状、长柱状，岩体较完整～完整，属较硬岩～较软岩，岩体基本质量等级为Ⅲ级。砂岩在本场地内厚度不大，呈夹层分布于基岩中。(3)粉砂岩(J2s－Ss)：灰黄色，细粒～中粒结构，中厚层状构造，泥质胶结，主要矿物成份有：石英、长石等；强风化层厚度一般约0.5～3.0m，强风化岩芯多呈碎块状、短柱状，风化裂隙发育；中风化岩芯呈柱状、长柱状，岩体较完整～完整，属极软岩，岩体基本质量等级为Ⅴ级。粉砂岩在本场地内厚度不大，呈夹层分布于基岩中。4.4.3侏罗系中统新田沟组(J2x)为一套还原～次氧化环境下的淡水湖相杂色碎屑岩沉积建造，呈南北向条带状展布。大致分布于主线里程K3+180～K3+340。其岩性特征为：紫红色夹黄绿色泥岩、深灰色页岩夹石英粗砂岩、细砂岩、黄绿色泥岩、粉砂岩。与下伏自流井组呈假整合接触。(1)泥岩(J2x-Ms):紫红色、局部黄绿色，泥质结构，中厚层状构造；主要矿物成份为粘土矿物。强风化层厚度一般约0.5～3.0m，强风化岩芯多呈碎块状、短柱状，风化裂隙发育；中风化岩芯呈柱状、长柱状，岩体较完整，属软岩，岩体基本质量等级为Ⅳ级。泥岩广泛分布于表层第四系土层以下，为场地内的主要岩层。(2)砂岩(J2x-Ss)：灰色、黄灰色，细粒～中粒结构，中厚层状构造，泥钙质胶结，主要矿物成份有：石英、长石等。强风化层厚度一般约0.5～2.0m，强风化岩芯多呈碎块状、短柱状，风化裂隙发育；中风化岩芯呈柱状、长柱状，岩体较完整～完整，属较硬岩～较软岩，岩体基本质量等级为Ⅲ级。砂岩在本场地内厚度不大，呈夹层分布于基岩中。(3)页岩(J2x-Sh)：深灰色，灰色，灰黑色，泥质结构，页理状构造，主要由粘土矿物组成。强风化层厚度一般约1.0～3.0m，强风化岩芯多呈碎片状，风化裂隙发育；中风化岩芯呈柱状、长柱状，岩体较完整，属极软岩，岩体基本质量等级为Ⅴ级。页岩分布于新田沟组岩层下部。4.4.4侏罗系中下统自流井组(J1-2z)为浅湖相泥岩及半深水湖相碳酸岩盐建造，呈南北向条带状展布。大致分布于主线里程K3+340～K3+610。其岩性以紫红色泥岩为主，夹黄灰色、浅灰色细砂岩，偶夹薄至中厚层状介壳灰岩。(1)泥岩(J1-2z-Ms):紫红色、局部灰绿色，泥质结构，中厚层状构造；主要由粘土矿物组成，局部含砂质。强风化层厚度一般约0.5～2.0m，强风化岩芯多呈碎块状、短柱状，风化裂隙发育；中风化岩芯呈柱状、长柱状，岩体较完整，属软岩，岩体基本质量等级为Ⅳ级。泥岩广泛分布于表层第四系土层以下，为场地内的主要岩层。(2)砂岩(J1-2z-Ss)：灰色、浅黄色，细粒结构，中厚层状构造，钙质胶结，主要矿物成份有：石英、长石等。强风化层厚度一般约0.5～2.0m，强风化岩芯多呈碎块状、短柱状，风化裂隙发育；中风化岩芯呈柱状、长柱状，岩体较完整～完整，属较硬岩～较软岩，岩体基本质量等级为Ⅲ级。砂岩在本场地内厚度不大，呈夹层分布于基岩中。(3)介壳灰岩(J1-2z-Ml)：深灰色，隐晶质结构，中厚层状构造，主要矿物成分为方解石，含介壳生物化石。岩芯多呈柱状、长柱状，岩体较完整～完整，属软岩，岩体基本质量等级为Ⅳ级。介壳灰岩在本场地内厚度不大，呈夹层分布于基岩中。4.4.5侏罗系下统珍珠冲组(J1z)为浅水湖相碎屑岩建造，呈南北向条带状展布。大致分布于主线里程K3+610～K3+770。按其岩性可分为两段，上部泥岩段、下部石英砂岩段。由于地表广泛分布第四系土层，仅局部可见基岩露头，因此本阶段初步勘察在平剖面图上未进一步细分。珍珠冲组岩性以紫红色泥岩为主，夹灰绿色、黄灰色等杂色泥岩及浅灰色、黄灰色薄至中厚层状石英细砂岩；底部为浅灰、灰黄色中厚层至厚层细至中粒石英砂岩夹泥岩粉砂岩。泥岩层理不明显，砂岩常见水平层理及微波状斜层理，泥岩中富含亲水矿物、遇水极易软化崩解。(1)泥岩(J1z-Ms)：杂色，粉砂泥质结构，中厚层状构造。表层强风化带厚度一般较大，强风化岩心呈碎块状，风化裂隙发育,岩体基本质量等级为Ⅴ级；中风化岩心呈柱状、长柱状，岩体较完整，属软岩，岩体基本质量等级为Ⅴ级。(2)砂岩(J1z-Ss)：浅灰、浅黄色，细～中粒结构，中厚层状构造，钙质胶结。主要矿物成分为石英、长石。强风化岩心多呈碎块状、短柱状，质软，岩体基本质量等级为Ⅴ级；中等风化岩心呈柱状、短柱状，岩体较完整，属较硬岩～较软岩，岩体基本质量等级为Ⅲ级。4.4.6三叠系上统须家河组(T3xj)为内陆湖泊沼泽～河流沼泽相碎屑岩含煤沉积建造，与下伏雷口坡组呈假整合接触。呈南北向条带状展布。大致分布于主线里程K3+770～K3+900。该组地层在南温泉背斜西翼可分为六段，其中一、三、五段以黑灰、深灰色页岩为主夹薄层砂岩，局部可见煤线或薄煤层，所夹煤层一般较薄而不稳定；二、四、六段以青灰色厚层状中粗粒长石石英砂岩为主，局部夹粉砂岩、页岩。本场地范围内为第六段，岩性以长石石英砂岩为主。(1)泥岩(J1-2z-Ms):紫红色、局部灰绿色，泥质结构，中厚层状构造；主要由粘土矿物组成，局部含砂质。强风化层厚度一般约0.5～2.0m，强风化岩芯多呈碎块状、短柱状，风化裂隙发育；中风化岩芯呈柱状、长柱状，岩体较完整，属软岩，岩体基本质量等级为Ⅳ级。泥岩在本段中呈夹层分布于砂岩中。(2)砂岩（T3xj-Ss）：青灰色厚层块状中粗粒岩屑石英砂岩为主，顶部有一薄层的含铁质石英长石砂岩，含铁质，偶见薄层页岩或煤线。强风化层厚度一般约0.5～2.0m，强风化岩芯多呈碎块状、短柱状，风化裂隙发育；中风化岩芯呈柱状、长柱状，岩体较完整～完整，属较硬岩～较软岩，岩体基本质量等级为Ⅲ级。4.4.7基岩面及强风化带特征基岩面特征：场地基岩面与地形坡角基本一致，一般约5～20°，局部平缓或陡坎。强风化带特征：场地基岩强风化带厚度一般为0.5～3.0m。基岩强风化带岩体破碎，风化裂隙发育，岩质极软，岩体基本质量等级为Ⅴ级。4.5水文地质条件场地地下水以其含水介质可分为松散层孔隙水和基岩裂隙水两类。场地地下水主要为大气降水和地下管网渗漏补给，水量总体较小。(1)松散层孔隙水主要分布于第四系松散层中，主要由大气降水和地下管网渗漏补给，在岩土界面上从高处往低处排泄或下渗进入基岩裂隙中。花溪河在场地内蜿蜒流过，雨季时，花溪河水位高涨，花溪河水对地下水形成补给。枯水期时，花溪河水位低，地下水则补给花溪河水。该类型地下水水量大小受地貌和覆盖层范围、厚度、透水性制约，受季节、气候影响大。在原始地貌丘包地带，覆土层薄，除雨季外一般无地下水；在原始地貌沟心地带，覆土层较厚，有少量地下水存在，其流量随季节变化大。雨季时，地下水埋藏浅，枯水期时，地下水埋藏深，为季节性潜水。根据历史影像图及钻探情况，花溪大道段原始地貌主要为沟谷，沟谷位置位于主线里程K0+760～K0+900段、K1+030～K1+250左侧，花溪大道里程K0+340～K0+620。渝南大道左侧排水箱涵周边也为原始地貌沟谷。钻探结束后提干孔内循环水，24小时后观测钻孔内水位。本次勘察期间降雨小。仅在以下钻孔中测得地下水位（主要为松散层孔隙水），该水位受季节、降雨影响呈动态变化。(2)基岩裂隙水基岩中地下水主要集中在岩体裂隙中，岩层中构造裂隙总体不发育～较发育，不利于地下水赋存和接受补给，基岩中地下水水量有限，呈脉状分布。由于地下水主要由大气降水补给，水量受季节和气候影响明显。4.6不良地质作用及特殊性岩土经调查和收集资料，勘察范围内地层层序正常，未见滑坡、崩塌、泥石流等不良地质作用，场地整体稳定性较好。场地内未发现埋藏河道、沟滨、墓穴、孤石等不利地下埋藏物。场地内有四处人防洞室，位于苦竹坝立交东侧。人防洞室位置示意图其一入洞口在南辅道K1+073处，洞室走向主要向东北延伸，总长约130.5m。洞室底标高194.4～196.0m，洞跨一般2.2m，洞高一般2.0～2.5m，埋深2～10m左右，条石衬砌厚度0.30m。根据现场调查访问，人防洞室现状稳定。该洞室平面上与南辅道、主线、北辅道、苦竹坝立交D匝道、C匝道、H匝道依次相交，对道路高架部分桥墩桩基础的布置影响较大。其二入洞口在苦竹坝立交H匝道K0+460右侧，洞室先向东再向北延伸，总长约87m。洞室底标高200.2～202.8m，洞跨一般3.0～3.6m，洞高一般2.0～3.0m，埋深9m左右，条石衬砌厚度0.3m。根据现场调查访问，人防洞室现状稳定。该洞室平面上不与立交、道路相交，对本项目影响小。其三入洞口在北辅道K1+320左侧，洞室主要向西北方向延伸，总长约45m。洞室底标高198.1～198.9m，洞跨一般2.0m，洞高一般2.2m，埋深2～6m左右，条石衬砌厚度0.3m。该洞室西北端已被封堵。该洞室平面上与现状支路相交。本工程拟在现状支路处修建还建道路11，将对现状道路填方约7m。还建道路11修建时应做好既有防空洞的监测保护工作。其四入洞口在主线里程K2+200右侧以及K2+260右侧，洞室走向主要向东南延伸，呈树枝分叉状，总长约301m。洞室底标高197.7～215.0m，洞跨一般1.9～2.9m，洞高一般2.2～3.5m，埋深1～21m左右，条石衬砌厚度0.30m。根据现场调查访问，人防洞室现状稳定。该洞室平面上与主线、南辅道相交，拟建主线（设计标高209m）修建将挖除、破坏部分现有人防洞室。4.7地震根据《中国地震动参数区划图》(GB18306—2015)，拟建场地抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组。4.8特殊性岩土及有害气体根据勘察，本场地的特殊性岩土为人工填土，其物质成分不均匀，密实度差别大，厚度差别大，在场地内分布不均。人工填土主要由修建城市道路回填形成，物质成分主要为粘性土和砂岩、泥岩块碎石，含少量建筑垃圾和生活垃圾，骨架颗粒粒径一般20～600mm，部分可达1000~1500mm，含量20～50，结构松散~中密，其厚度变化较大，均匀性差，级配一般。人工填土在工程上的特殊性主要表现在它的非均质性和湿陷性；其块石粒径大小不均，分选较差，土体内局部存在大块石架空现象，其整体均匀性较差，其物理力学等性质差异较大；人工填土在地下水的浸泡渗透下，还容易出现不均匀沉降。根据勘察，场地地层主要为侏罗系沉积岩层，岩性为泥岩、页岩和砂岩，该套岩层存在有害气体的可能性小。场地内未见工业垃圾、生活垃圾、富含有机质的淤泥、煤、石油、天然气、曾经发现过有毒有害气体的地区、厂矿、工厂等排污企业建设旧址。综上所述，沿线存在有害气体的可能性小。4.9地下水腐蚀性评价本次勘察在XK1-374、XK3-173号钻孔内采取地下水样进行了室内水质简分析试验，并利用了初步勘察试验数据，试验结果见下表。表4.4-1水质简分析成果汇总水样编号Ca2+Mg2+NH4+HCO3-CO32-Cl-SO42-OH-游离CO2侵蚀性CO2pH值mg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/LCK0-735.948.420.00166.430.0019.395.870.008.220.007.25花溪河水71.0610.900.00221.910.0041.8458.730.005.480.007.33XK1-37493.8122.920.00382.800.0026.1755.920.002.360.006.98XK3-17397.0720.380.00375.430.0028.3667.110.002.360.007.23根据《岩土工程勘察规范》GB50021－2001(2009版)第12章第2节Ⅱ类环境判定，场地地下水和花溪河水对混凝土结构有微腐蚀；素填土作为强透水土层，场地地下水对混凝土结构有微腐蚀；场地地下水对钢筋混凝土结构中钢筋有微腐蚀。4.10土、石可挖性分类根据《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）附录A，全线岩、土可挖性分类为：II级（普通土）：沿线表层的人工填土和粉质粘土。III级（硬土）：泥岩、页岩和砂岩等基岩强风化带，岩石风化强烈，呈碎块状，部分呈土状或土夹石状。IV级（软石）：中等风化的泥岩、页岩、粉砂岩、介壳灰岩，层状～块状结构，裂隙不发育。V级（次坚石）：中等风化的砂岩，块状结构，裂隙不发育。4.11岩土设计参数取值原则及建议值(1)岩土层地基承载力基本容许值根据岩土层性质和试验成果查《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)第3.3.3条并结合重庆地区经验确定。(2)岩体抗剪强度建议值：内摩擦角取岩块标准值的0.90倍，粘聚力c取岩块标准值的0.3倍。岩体抗拉强度取岩块标准值的0.4倍。(3)变形模量、弹性模量建议值取岩块平均值的0.70倍，泊松比建议值取试验平均值。(4)岩石与锚固体极限粘结强度标准值按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）表8.2.3-2确定。表中岩土与锚固体极限粘结强度标准值适用于注浆强度等级为M30，施工时应通过实验验证。(5)地基系数按《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)附录G选用。(6)主线里程K0+600～K1+760段填土为新近回填形成，填土一般呈松散～稍密状，此段填土负摩阻力系数建议取值0.20。其余区段填土一般回填年限较长，可不考虑填土对桩的负摩阻力。若局部为新近回填的松散填土，也应按前述建议值考虑负摩阻力。(7)表中素填土为场地内现有的填土。压实填土为工程施工中回填的填土，其填料成份、压实度等质量应满足设计要求，其参数应采用现场实测确定。(8)岩层面、裂隙面参数是基于岩体受扰动很小状态下的指标，因此该类指标主要适用于支护结构设计。当采用坡率法放坡处理边坡时，岩体结构面受放坡影响大，结构面强度会降低，岩层面、裂隙面参数应根据实际情况进行适当折减。(9)嵌岩桩基础单桩轴向受压容许承载力[Ra]按《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)第5.3.4条中公式计算：其中岩石抗压强度值frk取岩块抗压强度标准值(砂岩、粉砂岩取饱和值，其余岩石取天然值)，建议钻孔桩C1取0.45，C2取0.04。(10)其他参数根据试验成果或地区经验，结合本工程的特征确定。根据场地地层岩性的区别，本工程岩体参数分三段即花溪大道段（K0+600～K1+500）、苦竹坝立交段（K1+500～K2+600）、南温泉立交段（K2+600～K3+870）进行统计并建议岩体设计参数。由于岩石抗压强度变异系数位于0.2～0.4之间，变异性为中等～高，因此建议的岩体设计参数根据统计标准值并结合地区工程经验提供。（1）设计参数取值原则：岩石单轴抗压强度取统计值的标准值；岩体抗剪强度建议值：粘聚力c取岩块值的0.3倍，内摩擦角取岩块值的0.9倍；岩体抗拉强度取岩块值的0.4倍；岩体的变形模量、弹性模量标准值取岩石试验平均值的0.7倍，泊松比取岩石试验平均值。岩体水平抗力系数由《工程地质勘察规范》DBJ50-043-2005表9.2.12-2取值。其它参数根据试验成果或地区经验，并结合本工程的特征按照《公路路基设计规范》(JTGD30-2015)和《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)确定。岩土体设计参数建议值按照表3.5-1采用。（2）桩基的单桩轴向受压容许承载力[Ra]，建议按《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)第5.3.4条中公式计算：其中岩石抗压强度标准值根据试验统计取值，桩侧土的侧阻力标准值根据施工工艺按规范表5.3.3-1和5.3.3-4取值，其它参数按照《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)取值。（3）岩质地基承载力基本容许值：依据岩体完整性、岩体裂隙发育程度、岩石破碎程度、岩块单轴饱和抗压强度标准值查《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)表3.3.3-1确定。（4）基底摩擦系数根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013表11.2.3选用，岩石与锚固体极限粘结强度根据岩石天然单抽抗压强度特征值按《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013表8.2.3-2选用。（5）当压实度达到94%时，填土地基承载力基本容许值[fa0]可取120kPa，填土综合内摩擦角取30°。拟建线路岩土体物理力学参数推荐值一览表如下。表4.11-1岩土物理力学参数建议表（一）地层岩性重度(kN/m3)岩石抗压强度标准值岩土体抗剪强度抗拉强度(kPa)变形模量(MPa)弹性模量(MPa)泊松比μ地基承载力基本容许值kPa)岩土体与锚固体极限粘结强度标准值(kPa)基底摩擦系数地基系数（水平方向）MN/m3）土质地基系数（水平方向）(MN/m4)自然值(MPa)饱和值(MPa)内摩擦角φ(°)内聚力C（kPa）层面1430裂隙面1850岩、土界面916素填土（天然值）21（20.5）25（28）5（7）400.37压实填土21.5285120600.315粉质粘土（天然值）19.5（18.8）9.1（12.8）16.3（23.0）140400.25强风化基岩2000.32020沙溪庙组（J2s）（中风化）花溪大道段（K0+600～K1+560）泥岩24.66.54.132.3430170121012500.355004200.4120砂岩23.825.819.236.21050620506053800.23190010800.5290沙溪庙组（J2s）（中风化）南辅道、北辅道独立高架段（K0+580～K0+694）泥岩24.65.93.732.3430170121012500.355000.4110砂岩23.819.714.036.21050620506053800.2312000.5220沙溪庙组（J2s）（中风化）苦竹坝立交段（K1+560～K2+350）泥岩25.77.85.132.2450240164016900.3310004700.4130砂岩25.326.019.036.41000720510053600.23190010800.5290沙溪庙组（J2s）（中风化）南温泉立交段（K2+660～K3+870）泥岩24.89.16.132.2500220130013800.3210005200.4150砂岩23.923.016.835.71100700427046500.2617009900.5260粉砂岩24.03.62.330.030010090010000.404003400.480页岩25.35.53.431.53201209409800.374003800.4100新田沟组（J2x）（中风化）泥岩25.78.25.331.032012095010000.45004900.4140页岩25.36.24.031.5310150115011800.365004100.4110砂岩25.127.020.035.71100700794085100.20200011200.5300自流井组（J1-2z）（中风化）泥岩25.56.54.331.5410240101010600.355004200.4120砂岩25.119.613.835.71100700500056000.2512008900.5240介壳灰岩25.56.64.331.5410240101010600.355004200.4120珍珠冲组（J1z）（中风化）泥岩24.66.34.132.2410230121012800.345004100.4110砂岩25.127.020.035.71100700500056000.2512008900.5240须家河组（T3xj）（中风化）泥岩24.64.53.131.93601207207300.375003500.490砂岩25.124.618.035.71100700500056000.2512008900.5240表4.11-2岩土物理力学参数建议表（二）工点地层代号岩性重度(kN/m3)地基承载力基本容许值(kPa)地基承载力特征值(kPa)岩石抗压强度(MPa)岩土体抗剪强度岩体抗拉强度(kPa)变形模量(MPa)弹性模量(MPa)泊松比μ弹性抗力系数岩石与锚固体极限粘结强度标准值(kPa)基底摩擦系数μ天然饱和Ф(°)C(kPa)全线Q4el+dl粉质粘土20.0*120*13013.5029.17200.25红粘土17.4*140*15010.6647.59*15*0.30Q4col+dl粉质粘土夹碎块石20.0*150*160*20.0*25.5*25*0.20Q4ml素填土（松散）*20.0*120*130*25*0*15*0.20道路部分（K3+870-K4+760段）T3xj砂岩24.515001424839.2530.9642.21981794344039360.1780036013000.60页岩25.450018625.133.0132525200106313590.36500403600.40泥岩*25.4*500*1742*4.8*3.1*30*500*80*1000*1200*0.38*400*40*350*0.40T2l角砾状灰岩25.7100033219.155.802930986200023410.258002808000.50灰岩26.720001850250.9742.0443.7259897424435255270.08100040015000.65T1j角砾状灰岩26.81000565215.5710.66361131376591366970.128002808000.50灰岩26.720001597244.034.4541.1268190921065226240.09100040015000.65角砾岩*26.050019205.293.25*30*500*80*1000*1200*0.38*400*40*350*0.40白云岩26.220001772548.8337.6340.82949105923376244510.11100040015000.65道路部分（K7+300-K7+564段）J1-2z泥岩25.250016484.542.792934111485111770.34400403500.40砂岩24.315001509741.5931.5740.82250856421044120.2280036013000.60页岩24.650016884.652.7028.2255696289040.37500403600.40隧道部分（K4+760-K7+300段）J1z泥岩25.550017314.772.762935711895412690.35400403500.40砂岩*251500952126.2319.2*40*1840*650*2895*3200*0.20*800*360*1000*0.60T3xj砂岩24.715001266534.8925.9940.51816737364539440.2080036013000.60页岩25.150011073.051.82303819383411600.37500403600.40泥岩*25.4*500*1742*4.8*3.1*30*500*80*1000*1200*0.38*400*40*350*0.40*T2l白云岩*26.0*2000*15841*43.64*33.39*39.7*2484*866*17742*19720*0.13*1000*400*1500*0.65角砾状灰岩*25.7*1000*3321*9.15*5.80*29*309*86*2000*2341*0.25*800*280*800*0.504.12结论及建议4.12.1结论1、本次采用综合的勘察手段、精心组织外业作业、科学分析及多方验证,查明了线路区工程地质条件和水文地质条件，勘察成果编制及深度符合相关规范规程要求，满足施工图设计文件需要，达到了勘察目的，较好地完成了勘察任务。2、新燕尾山隧道工程穿越南温泉背斜，可溶岩出露范围广且穿越煤层和采空区等，线路区地质条件复杂，但区域地质环境相对稳定，隧道和构造线近乎垂直相交，地震影响有限，地表未发现滑坡、崩塌、泥石流等不良地质现象。因此，线路区总体稳定，适宜本工程的修建。管理用房区：据地表地质调查及钻探揭示，场区内无断层分布，未见滑坡、危岩崩塌、泥石流等不良地质现象；场地未见埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物，场地现状稳定；当对边坡有效支挡后场地整体稳定，适宜拟建物建设。3、隧道区水文地质条件复杂。线路区主要有两大含水层：Ⅰ号（T2l+T1j+T1f）含水层属中等富水性弱透水性岩溶裂隙含水层，Ⅱ号（T3xj）含水层属中等富水性弱透水性砂岩裂隙含水层。起决定作用的为Ⅰ号（T2l+T1j+T1f）含水层。隧道单洞的平水期涌水量为15396m3/d，施工期涌水量为30792m3/d，雨季涌水量为46188m3/d。隧道衬砌时外水压力0.22～0.93Mpa。隧道开挖至可溶岩地带时，岩溶水易发生突泥、突水事故及造成地表水漏失和地面塌陷。涌突水地带主要在雷口坡组与须家河组、雷口坡组与嘉陵江组、嘉陵江组与飞仙关组以及雷口坡组、嘉陵江组岩溶发育地段。对可能发生突水、突泥及岩溶的地段应进行超前预报，提前采取堵、排水措施。因岩溶水及地面塌陷问题复杂，建议进行专项的论证工作，对地表潜在隐患点进行监测和逐一排查，确定恢复或保护方案。4、线路区出露的地层岩性有侏罗系中下统自流井组的泥岩、粉砂岩，下统珍珠冲组的泥岩、粉砂岩，三叠系上统须家河组的砂岩、炭质页岩、薄层煤，中统雷口坡组的灰岩、白云岩、页岩，下统嘉陵江组的灰岩、白云质灰岩、盐溶角砾岩、角砾状灰岩，飞仙关组钙质泥岩。道路及桥梁区出露砂泥岩及灰岩等，呈互层状，地质环境稳定，岩土条件较好。隧道区岩性多变，围岩类别多以III～V级为主。左线总长2535m，其中III级围岩长度1512m，占隧道区的59.6%，IV级围岩长度712m，占隧道区的28.1%，V级围岩长度311m，占12.3%；右线总长2542m，其中III级围岩长度1481m，占隧道区的58.3%，IV级围岩长度726m，占隧道区的28.6%，V级围岩长度335m，占13.1%。V级围岩稳定性差，易发生突水突泥，建议施工时加强衬砌，采用超前钻探、地质雷达等方法探测前方的松散破碎体，做好预测预报工作，以便及时采取措施。5、穿越须家河组地层时会出现受构造影响的破碎带及泥岩、粉砂岩夹层，会引起围岩类别降低。该段裂隙水多为面状或点状渗流，局部地带会存在股状涌水量较大的承压裂隙水。工程类比可达单点最大可达1～2万方及静水头压力0.6～0.8MPa。该类水具有较好的可恢复性，一般在围岩衬砌完成后可自行恢复，仅在施工期有一定的影响。6、须家河一段、三段为含煤地层。须家河一段分布在背斜东翼YK6+504～YK6+553段（右线），须家河三段分布在背斜东翼YK6+858～YK6+909段（右线）。7、嘉陵江二段、四段为灰岩夹石膏岩段，对砼有腐蚀性，且易出现膨胀变形。由于该层厚度小，该层分布位置及厚度尚不明确，施工应加以重视。8、线路区属抗震设防烈度6度区，设计基本地震加速度值为0.05g，为抗震第一分组。隧道及一般路基段覆盖层为中软土，场地类别为Ⅱ类，特征周期为0.35s。桥梁、挡墙设防类别为B类,抗震措施设防等级为7度，详见地震效应评价章节。9、线路区内，按水环境类型考虑，地下水对砼结构、钢筋及钢结构腐蚀等级为弱腐蚀，地表水对砼结构腐蚀等级除须家河组地表水为弱腐蚀外，其余为微腐蚀；粉质粘土对砼及砼中钢筋、钢结构均具微腐蚀性，人工填土按经验对砼及砼中钢筋、钢结构均具微腐蚀性；石膏对砼中的钢筋及钢结构有弱腐蚀性；煤按经验对砼结构、砼中的钢筋及钢结构也具弱腐蚀性。10、隧道区地应力不高，属以自重应力为主的应力场。11、软岩大变形的可能性较低，但施工中仍应注意须家河煤线地层、石膏层、核部地带等局部发生掉块及坍塌、滑移剥落的现象。12、本隧道岩爆的可能性不大，仅局部可能产生弱岩爆。但岩爆影响因素较多，易受施工影响，施工中应对灰岩等硬质岩加强岩爆的监测预防。建议施工中可用声发射仪监测岩体内声波的变化，用钢筋应力计监测岩层的应力变化等，分析岩爆的可能性，遇异常情况可用超前钻孔注水减少岩爆的突发。13、隧道出口段地表覆盖层厚度及基岩面坡度较大，现状地表有厂房、办公楼等，地质环境敏感。隧道浅埋段存在冒顶塌方的问题，拱顶围岩变形、失稳可能引起地表覆盖层滑移，导致大范围灾害和损失。4.12.2建议1、拟建隧道为岩溶深埋越岭长隧道，地质条件复杂，穿越地层多，岩层产状陡埋深较大，隧道洞身地层岩性及围岩工程地质、水文地质特征仅由几个钻孔揭示和地表测绘联合推测的精度有限，施工开挖中出现和图件标示里程偏差在所难免。因地质体的复杂性和不可确定性，建议加强施工期间的地质鉴别工作。应以本报告标示的岩性或评价对象作为施工指导依据，而不应以绝对里程作为判别准则。加强施工现场的监控量测工作并进行超前钻探，及时反馈信息，进行动态设计、信息法施工。超前钻探核查及提前预报的重点部位为：报告中预测的岩溶水突水点、含煤层位、三叠系须家河组软砂岩部位、破碎段及浅埋段部位、采空区等。2、由于隧道开挖改变了地下水水环境，不同含水层会出现越层补给或连通现象造成水质出现变化。因此建议施工期间加强对地下水的侵蚀性复查工作，并采取相应的工程措施。3、由于隧道开挖引起岩溶水的涌出是产生地表水漏失和地面塌陷的根本原因，同时隧道涌水对围岩危害性很大；构造破碎带、岩溶发育地带特别容易发生突水、突泥现象，故施工期对隧道涌水、突水问题应更加重视，隧道施工方案应贯彻“以堵为主、限量排放、有效利用”的原则，尽量不破坏山体的地下水循环体系。对于施工中不可避免的对岩溶地下水产生的扰动，建议加强对地表及地表水的监测工作，确保可控。4、对须家河组煤系地层必须严格按照“煤矿安全规则”采取严密的安全措施，加强超前地质钻探和瓦斯监测，加强隧道通风、洒水降尘，确保人身和机具安全。5、本隧道为双向3车道的特长隧道，施工周期长，对环境及围岩的影响较大，施工方案应尽量采用“弱爆破、短进尺、及时支护”等措施。因施工扰动造成围岩级别下降及调整不在本报告的论述范围内。值得注意的是：①须家河组的砂岩围岩类别为III级为主，其指标接近IV与III级的界限值，②侏罗系地层以IV为主，但其指标接近Ⅴ与IV级的界限值，请在支护设计充分考虑。建议在施工中加强围岩检验工作，校核围岩分级，并对隧道浅埋段加强支护6、隧道进出洞口存在边、仰坡稳定性问题，建议除按要求防护外，也可洞口适当外移，早进洞的方式，不形成边、仰坡，减少对环境的破坏。7、场地平场及边坡支挡施工时，应按照《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）第18.1.2中的规定和场平设计方案，采用逆作法施工，先支挡后开挖，严禁无序大开挖作业。施工及建筑（构）物使用期间应加强边坡支挡结构及周边环境的监测。遇与报告不符的不利结构面及时通知勘察、设计到场校核。8、线路区第四系覆盖层厚度变化不大，下伏基岩连续完整，承载力较高。场地挖填整平后，建议路基夯实填土或基岩作为基础持力层；桥墩台以中风化基岩作为基础持力层，采用扩展基础或桩基础；挡墙以压实填土或基岩作为基础持力层。9、道路主线K7+480～K7+564段挖方边坡高度达42.0m，按重庆市建委渝建发[2010]166号文规定为超限边坡，应对支护方案设计进行安全专项论证。10、主线2号桥部分桥墩台（35#桥墩～39#桥墩台）位于污水箱涵（Ф800）周边或范围内，应根据已有资料详细核实查明，做好拆迁或加护工作；主线2号桥部分墩台位置受现状道路（老渝黔公路）及其构筑物（人行道桥及路基挡墙）影响较大，建议建设方和设计进一步核查现状道路及其构筑物的分布，注意桥墩位置的合理性。11、建议对该填方进行碾压夯实，回填时采取合理粒径级配并控制含水量在最优含水量的±2%，减少分层厚度等措施，严格控制压实质量。填筑前应清除填土底部杂草、淤泥质土，并设置反坡、加强排水等措施，以有效降低高填土带来的潜在隐患,同时建议由相关检测单位出具合格的检测报告后方可使用。12、隧道施工弃渣应统一选择地点，统一堆放，严禁无序堆填，以免诱发工程滑坡。13、边坡的开挖方式对稳定性有很大的影响，特别应注意在本报告所提出的欠稳定边坡，需严格按照相关设计要求和规范要求进行，否则易诱发工程滑坡，需另行处置。14、加强对邻近需保护建（构）筑物的监测和保护工作。特别是拟建桥梁及挡墙的基础开挖施工、边坡开挖及回填施工，应做好详细的施工方案，采取切实可行的施工措施，减小相邻建筑物影响。15、边坡治理、建筑物和隧道施工过程中，应作好隐蔽工程记录；若发现异常现象，应及时通知勘察、设计、监理、质监等相关部门到现场会商解决。16、各项设计参数建议值见报告中相应章节。4.12.3存在的问题及下阶段工作建议由于本工程的特殊性，在详勘外业结束后部分桥梁墩台位置发生调整，或在外业施工期间道路沿线厂房、库房及居民建筑物未拆迁，部分钻孔无法进场施工，存在桥梁墩台、挡墙等局部位置无钻孔控制的情况，或无法在拟设桥墩台及挡墙位置施钻，钻孔位置偏移量较大，对桥墩台及挡墙评价有一定影响，施工时应紧密结合勘察报告，做好施工地质工作，如遇与勘察报告不符的情况，应及时与设计及勘察单位联系，共同协商解决。本次勘察无钻孔控制或钻孔偏移较大的桥梁墩台及挡墙：主线2号桥：28、32、34～40#桥墩（位于基岩陡崖或建筑物内）钻孔无法施工或钻孔偏移较大。主线3号桥：左幅Z3#桥墩及右幅Y0#桥台、Y1#桥墩、Y3#桥墩（位于厂房、民房内）钻孔无法施工，部分桥墩钻孔偏移较大。还建道路9桥：2#～6#桥墩（位于厂房内）钻孔无法施工及1#、7#桥墩、0#、9#桥台（勘察外业结束后桥梁墩台位置设计调整）无钻孔控制或钻孔偏移较大。2#、14#挡墙（位于厂房或民房内）部分钻孔无法施工或钻孔偏移较大。以上桥墩（台）或挡墙位置本次勘察未能钻探施工或钻孔偏移较大，虽然经过前期资料、地质调查、访问等手段取得部分地质资料，但无法达到详细勘察精度要求。建议待拆迁完成或现场具备钻探施工条件后，施工队伍进场前，进行补充勘察工作，进一步确认场地覆盖层厚度和验证地基承载力，尤其桥梁位于灰岩地区，岩溶较发育，桥梁周边部分钻孔发现溶洞，一定要确保桥墩（台）基础持力层以下5m内无空洞（溶洞）存在。设计技术标准（1）挡墙安全等级：一级（2）设计荷载：汽车荷载城—A级，人群荷载4KN/m2。（3）结构设计年限：100年.（4）抗震设防标准：抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g,抗震设防措施等级为6级。（5）设计环境类别：二a类材料及质量要求（1）混凝土C35P8防水砼：U型挡墙。C30混凝土：悬臂式挡墙、扶壁式挡墙、桩板挡墙、桩基护壁。C25混凝土：重力式挡墙、衡重式挡墙可掺入MU40强度以上的块片石，掺量不超过总体积的20％）。C20混凝土：混凝土垫层或结构配重所需混凝土。C30喷射砼：锚喷支护（2）普通钢筋：采用的钢筋应符合GB1499.1－2008和GB1499.2－2007国家标准的相关规定，直径≥12mm者采用HRB400热轧带肋钢筋；直径＜12mm者则采用HPB300热轧光圆钢筋。（3）钢筋连接：钢筋直径≥22mm的HRB400钢筋采用等强剥肋滚轧直螺纹连接，接头等级为Ⅰ级，质量应符合中华人民共和国行业标准《钢筋机械连接技术规程》(JGJ107－2010)的要求，且同一截面接头数量应满足相关规范要求。凡需焊接的钢筋均应满足可焊要求。（4）锚杆：普通砂浆锚杆，垫板材料采用Q235钢。（5）焊条：HPB300钢筋、Q235钢采用E43型焊条，HRB400钢筋采用E55焊条。（6）钢材：挡墙顶部预埋件及附属设施均采用Q235-B钢。挡墙结构设计7.1设计原则本次设计遵循“安全、经济、实用”的指导思想，根据工程地质，综合经济性等因素确定设计方案。本次边坡的主要设计原则如下：（1）安全性：边坡设计采用动态设计法，施工时加强监测，设计应根据现场地质情况以及监测报告合理优化、动态设计，以确保坡体的稳定。采用动态设计信息化施工。（2）经济性：在场地许可的范围内，边坡的坡比宜尽量放缓，以减少支护费用，节约工程投资。（3）美观性：为满足景观、环保要求，设计考虑坡面采用边坡植被护坡绿化，预留绿化平台，栽植灌木。以美化边坡，恢复植被，做到边坡结构设计与景观协调统一。（4）设计充分结合已有地质勘察资料，根据边坡的岩性、地质构造、地下水的作用和风化程度，采取相应措施，确保边坡的安全可靠。（5）加强地质勘探和现场踏勘，深入分析工程地质条件，增强工程研判，增强边坡处理技术措施的针对性。（6）边坡采用信息化施工、动态设计。边坡动态设计时应充分结合边坡变形监测数据，及时根据边坡的变形情况调整工程措施。（7）支挡工程遵循：“定性分析为基础、定量计算为手段”的原则。（8）对绿化较好边坡支挡结构尽量采用对开挖量较小的结构形式（如桩板等），减小对环境的影响。7.2设计内容7.2.1重力式、衡重式挡墙（1）挡墙材料重力式与衡重式挡墙墙体材料采用C20片石混凝土，片石含量不得超过总体积20%，粒径不得大于30cm，片石强度等级不低于MU40。（2）挡墙地基重力式挡墙以强风化岩层或土层作为持力层，若挡墙基础置于土层，在不满足设计承载力时，应采取换填措施，换填材料为砂卵石，换填层密实度不小于95%。地基承载力和襟边宽度应满足挡墙大样图的设计要求。（3）挡墙基坑挡墙基坑应跳槽开挖，分段长度宜大于10m小于20m，基坑土质、强风化岩质边坡坡比不应陡于1:1，若基坑开挖放坡条件受限时，可采用支撑加固开挖等方法以减少占地。当挡墙地基纵向坡度大于5%时，基底应做成台阶形式，当填方挡墙墙后地面的横坡坡度大于1:6时，应先挖台阶处理后再填土。挡墙起终点应注意与边坡的顺接。挡墙基底倒坡应按设计要求设置，以保证墙体的稳定性。（4）变形缝沿墙长每隔10～15m设置变形缝，缝宽2cm。缝内沿墙的内、外、顶三边填塞沥青麻絮或沥青木板，塞入深度不小于30cm。（5）墙后排水挡墙距离地面大于30cm处应设置泄水孔，泄水孔水平间距2.0m，外斜5%。重力式挡墙背后0.5m内设置连槽砂卵石反滤层，且回填透水性好的粒料，以便于墙后排水顺畅。为防止泄水孔堵塞，在泄水孔进水端采用渗水土工布包扎，为防止墙背水下渗至基底，于墙后最低排泄水孔下用粘土回填封闭夯实。当墙后渗水量较大或在集中水流处，为了减少动水压力对墙身的影响，应加密、加大泄水孔尺寸或增设纵横向地下排水设备（如渗水暗沟等）。其出水口下部应采取措施，防止水流冲空基础。（6）墙后回填填料优先选用砂性土，若砂性土填料缺乏可采用粘性土，但应掺入碎石、粗砂等。墙背填料内摩擦角≥35°,墙身3m范围内，只能采用人工夯实。其余采用机械分层碾压夯实，夯实后密实度同道路路基设计要求。7.2.2U型、扶壁式及悬臂式挡墙（1）挡墙材料U型挡墙墙体材料采用C35P8防水砼现浇施工。扶壁式及悬臂式挡墙墙体材料采用C30钢筋混凝土现浇施工。2）挡墙地基挡墙持力层基本为土层，挡墙地基承载力应不小于挡土墙大样图中尺寸要求。基础应进行换填处理，换填深度应满足挡土墙尺寸表中要求深度，填料粒径≤30cm，压实度不小于95%。换填以下原状地基土压实度不小于95%。（3）挡墙基坑挡墙基坑应跳槽开挖，分段长度宜大于10m小于20m，基坑土质、强风化岩质边坡坡比不应陡于1:1，若基坑开挖放坡条件受限时，可采用支撑加固开挖等方法以减少占地。当挡墙地基纵向坡度大于5%时，基底应做成台阶形式，当填方挡墙墙后地面的横坡坡度大于1:6时，应先挖台阶处理后再填土。挡墙起终点应注意与边坡的顺接。挡墙基底倒坡应按设计要求设置，以保证墙体的稳定性。（4）墙后回填填料优先选用砂性土，若砂性土填料缺乏可采用粘性土，但应掺入碎石、粗砂等。墙背填料内摩擦角≥35°,挡土墙基底摩擦系数0.3。墙身3m范围内，只能采用人工夯实。其余采用机械分层碾压夯实，夯实后密实度同道路路基设计要求。（5）变形缝扶壁式挡墙每隔9m，悬臂式挡墙每隔10m，以及在基底的地层变化处设置变形缝，缝宽2cm。缝内填塞麻青沥丝或其他有弹性的防水材料，缝内塞入深度不小于30cm。（6）墙后排水挡墙距离地面大于30cm处应设置泄水孔，泄水孔水平间距2.0m，外斜5%。墙背均设置竖向Φ50mm软式透水管，墙底设置纵向通长的Φ100mm透水软管，通过横向Φ100mmPVC管从泄水孔处排出，就近接入道路排水系统。7.2.3桩板挡墙7.2.3.1桩板挡墙布置设计（1）主线挡墙8a、8b#挡墙1）概况主线挡墙8a、8b#挡墙位于主线隧道东洞口段，两侧受地形及还建道路10平面位置限制无放坡条件，采用桩板挡墙进行直切坡。沿线地勘评价如下：左右两侧边坡赤平投影图该路段现状为平台及陡坡，局部地形较陡，场地现状整体稳定。该路段按设计场平后道路两侧将形成最高约42.0m的岩（土）质边坡。根据赤平图可知，左线左侧边坡：边坡为切向坡，L2与边坡大角度相交，L1为外倾结构面，边坡稳定性主要受L1控制，边坡有沿L1结构面滑移的可能性，L1、L2组合交线与边坡同向，直立切坡后形成不稳定块体，易产生崩塌掉块现象；右线右侧边坡：边坡为切向坡，L2与边坡大角度相交，L1为内倾结构面，L1、L2组合交线与边坡反向，对边坡稳定性影响小，边坡稳定性主要受控于岩体强度。边坡岩体类型为IV类，岩体等效内摩擦角取50°，边坡破裂角取60度。2）边坡稳定性计算左侧边坡稳定性计算简表（8a#挡墙）天然重度岩体滑面滑面倾角cφ下滑力抗滑力安全系数剩余下滑力（kN）（kN/m3）体积（m3）面积（m2）α(°)(kpa)(°)（kN）（kN）252812.860501811588331.357313）主要设计：根据地形及周边建设条件，并考虑到隧道洞口景观协调一致要求，两侧对称布置8a、8b#挡墙，采用2.0×2.5方桩@4.0m。（2）还建挡墙61）概况还建挡墙6位于还建道路10（K0+264.525~K0+328.938）左侧，该路段现状为陡坡及居民厂房区域（未拆迁），地形起伏较大，局部为陡坎，且该段为隧道仰坡区域无放坡条件，采用桩板挡墙进行直切坡。沿线地勘评价如下：（K0+260~K0+310）段根据赤平图可知，左侧边坡为顺向破，裂隙1、裂隙2与边坡倾向大角度相交，层面与边坡倾向夹角为28度，为顺向边坡；直立切坡易沿层面发生顺层滑动。直立切坡易沿层面发生顺层滑动。边坡赤平投影图（K0+260~K0+310）（K0+310~K0+325）段岩层面与边坡大角度相交，为切向坡；裂隙1与边坡倾向大角度相交，裂隙2属外倾结构面；边坡稳定性受裂隙2控制，直立切坡可能沿裂隙2发生滑动破坏。边坡岩体类型为IV类，岩体等效内摩擦角取50°，边坡破裂角取60度。边坡赤平投影图（K0+310~K0+325）2）边坡稳定性计算平面滑动及计算稳定性(剖面SDC1-SDC1’)如下：左侧边坡稳定性计算简表K0+260~K0+310）天然重度岩体滑面滑面倾角cφ下滑力抗滑力安全系数剩余下滑力（kN）（kN/m3）体积（m3）面积（m2）α(°)(kpa)(°)（kN）（kN）25.110727.356201223028421.352266平面滑动及计算稳定性(剖面SDC10-SDC10’)如下：左侧边坡稳定性计算简表（K0+310~K0+325）天然重度岩体滑面滑面倾角cφ下滑力抗滑力安全系数剩余下滑力（kN）（kN/m3）体积（m3）面积（m2）α(°)(kpa)(°)（kN）（kN）25.118.65.66050184433541.352443）主要设计：（K0+264~K0+280）段位于隧道顶根据地形及周边建设条件，还建挡墙6对于悬臂高度（7≤H≤14）采用2.5×4.0方桩@4.0m+多层锚索方案，对于悬臂高度（H＜7）采用1.5×2.0方桩@4.0m+多层锚索方案，锚索采用8φs15.2。（K0+310~K0+325）段因坡向改变,下滑力较小，采用采用2.5×4.0方桩@4.0m。（3）基坑支护挡墙1）概况基坑支护挡墙位于主线道路桩号K4+740.000~K4+770.000两侧，该路段现状为陡坡，地形起伏较大，局部为陡坎，且临近主线隧道进洞口，无放坡条件，采用桩板挡墙进行直切坡。地勘评价如下：根据设计标高开挖后，管理用房南侧和东侧将形成挖方环境边坡，边坡高约2.0～8.7m，边坡岩体由灰岩组成，为岩质边坡，边坡安全等级为一级。现分段评价如下：南侧边坡(剖面图2-2’、6-6’):位于场地南侧，边坡长约12m，高2.5～4.0m，由粉质粘土夹碎块石、素填土和强、中等风灰岩组成，做赤平投影图分析如下：根据图10.1-1分析：岩层面与边坡大角度相交，为切向坡；裂隙1为外倾结构面，裂隙2为内倾结构面，边坡稳定性受裂隙1控制，直立切坡可能沿裂隙1发生滑动破坏。边坡岩体类型为=3\*ROMANIII类，岩体等效内摩擦角取60°，边坡破裂角取60度。南侧环境边坡赤平投影图按平面滑动及计算稳定性如下：南侧环境边坡稳定性计算简表天然重度岩体滑面滑面倾角cφ下滑力抗滑力稳定性系数（kN/m3）体积（m3）面积（m2）α(°)(kpa)(°)（kN）（kN）26.632.2712.23605018743.38750.951.01根据计算结果，南侧边坡直立开挖后处于欠稳定状态，说明边坡有沿裂隙1发生滑动的可能性。东侧边坡(剖面图2-2’～6-6’):边坡长约53.0m，高4.0～8.7m，由粉质粘土夹碎块石和强、中等风灰岩组成，做赤平投影图分析