云阳县北部新区污水处理厂工程挡墙工程计算书

目录TOC\o"1-2"\h\z\u1、工程概况 32、设计依据 33、设计规范 34、设计标准 45、工程地质情况 45.1、工程地质 45.2、水文地质条件 75.3、不良地质作用及主要工程地质问题 85.4、场地地震效应 95.5、岩土体物理力学指标建议值 106、挡墙布置分段 117、挡墙及边坡计算 117.1、悬臂式挡墙验算（3.0m高度） 117.2、悬臂式挡墙验算（4.0m高度） 207.3、悬臂式挡墙验算（5.0m高度） 307.4、悬臂式挡墙验算（6.0m高度） 397.5、扶壁式挡墙验算（7.0m高度） 497.6、扶壁式挡墙验算（8.0m高度） 617.7、衡重式挡墙验算（6m高度） 727.8、衡重式挡墙验算（7m高度） 807.9、衡重式挡墙验算（8m高度） 877.10、土质边坡安全性验算（2m高度） 958、河岸稳定性计算 988.1典型横断面（5-5） 988.1.1折线滑移法 988.1.2圆弧滑动法 1008.2典型横断面（6-6） 1088.2.1折线滑移法 1088.2.2抗滑桩计算（桩悬臂长度11m） 1108.2.3抗滑桩计算（桩悬臂长度10m） 1208.2.4抗滑桩计算（桩悬臂长度9m） 1298.2.5抗滑桩计算（桩悬臂长度8m） 1398.2.6抗滑桩计算（桩悬臂长度7m） 1498.2.7抗滑桩计算（桩悬臂长度6m） 1588.2.8抗滑桩计算（桩悬臂长度5m） 1689、结论 1781、工程概况项目位于重庆市云阳县北部新区，为污水处理厂项目。本次设计为云阳县北部新区污水处理厂工程厂区环境子项，其中包括两段环境挡墙、一段环境边坡和一段河岸消落带。环境挡墙形式主要为悬臂式挡墙和扶壁式挡墙，悬臂式、扶壁式挡墙高度约3-8m，长度约188m。环境边坡采用1：1.5~1:1.75放坡+坡面植草+截排水沟治理，边坡主要为土质边坡，高度约为2~7m，长度约为181.41m。河岸消落带采用埋地抗滑桩治理，桩间距为3.5m和4.0m，桩径为1.8m，采用大直径机械钻孔灌注桩，桩数为12根，单根桩长约为12m-25m。2、设计依据（1）设计合同及委托书（2）业主提供的工程范围内1：500现状地形图（3）《云阳县北部新区污水处理厂工程地质勘察报告》（详细勘察）重庆北江岩土工程勘察设计有限公司2018年6月。（4）其他国家现行有关规范和标准3、设计规范1）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）2）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）3）《建筑结构荷载规范》(GB-50009-2012)4）《建筑抗震设计规范》(GB-50011-2010)（2016年版）5）《混凝土质量控制标准》（GB50164—2011）6）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（2015版）7）《通用硅酸盐水泥》（GB175—2007）8）《混凝土强度检验评定标准》（GB/T50107-2010）9）《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）10)《重庆市建设领域禁止、限制使用落后技术通告》（2019年版）11)重庆市住房和城乡建设委员会关于印发《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程质量常见问题防治要点（2019年版）》的通知渝建（2019）198号文12）相关国家工程建设技术标准强制性条文。4、设计标准（1）挡墙及边坡安全等级：二级（2）设计荷载：坡顶荷载20KN/m2。（3）结构设计使用年限：50年（4）抗震设防烈度：6度（ag=0.05g），设计地震分组为第一组。5、工程地质情况5.1、工程地质（1）地形地貌云阳县地处四川盆地东部边缘，长江由西向东流经县境。两侧地势渐高，山脉连绵起伏，主要有北东～近东西向齐耀山余脉、铁峰山余脉和大巴山余脉等，最高峰位于北部云峰山野猪槽包，高程1809m。长江右岸（南岸）有长滩河、磨刀溪，左岸（北岸）有汤溪河、彭溪河（小江）等支流发育，受长江及其支流切割，形成本区以岭谷相间分布为主要特征的构造剥蚀侵蚀中低山地貌景观。拟建场地位于位于长江支流彭溪河岔河左岸斜坡中下部，属构造剥蚀低山河谷地貌。场地原始地貌为西南、北东走向的山脊，后由于电力公司修建变电站、工业园区修建松树包污水厂及县城投公司修建库房和卸料平台，对该条状山脊及彭溪河岔河进行了较大规模地改造（挖填土石方），形成目前的平台、陡坡、平台相结合的较复杂地形（见照片2.2-1、2.2-2）。拟建厂区位于三级平台之上（高程分别约为182m、179m、176m，其中182m平台现为尚未硬化的松树包污水处理厂的进场泥结碎石道路；179m平台为卸料平台车间旧址，地面铺筑了厚约200mm的混凝土；176m平台则为部分为库房旧址，地面铺筑了厚约200mm的混凝土，部分为尚在使用的卸料平台，地面未硬化处理），平台之间为坡角60～70°的陡坡。拟建场地北侧紧邻S305线水泥公路，路面高程183～184m。拟建场地东侧北段现为平地，将修建进厂公路通达本污水厂和松树包污水厂，路面高程182～184m；厂区14m外为一段岩石边坡，高度13～23m，已采用锚喷支护进行治理，坡顶为云阳县曙光220kV变电站站区。东侧南段为一块平地，地面高程181～182m，18m外为已建成使用的云阳工业园区松树包污水处理厂，厂区环境地坪高程182m。拟建场地南侧为一块平坦的空地，地面高程176～177m，57m外为一面顺层岩石岸坡，坡角约0～16°。拟建场地西侧为尚在使用的卸料平台，地面高程175～176m，8～53m外为三峡库区消落带。消落带北段为人工堆填形成的填方边坡，坡角约22～35°，其中8—8′剖面以北，彭溪河岔河已填方整平至163～165m左右，三峡水库低水位运行时，作为河砂堆场。南段则多为砂、泥岩互层产出的岩石岸坡，坡角25～70°。总的说来，拟建场地地形地貌中等复杂，场地内最高点高程约184m，最低点高程约175m，相对高差约9m。（2）地质构造构造上，勘察区位于扬子准地台—重庆台坳—重庆陷褶束—万州凹陷束中万州向斜北西翼(见照片2.3.1)，岩层呈单斜产出,从外围基岩露头量测岩层产状为230～260°∠14～18°（优势产状240°∠16°）,岩体中主要发育层面裂隙及两组构造裂隙：=1\*GB3①层面裂隙L1：240°∠16°，裂面平直，多闭合，少量张开1～2mm，泥质充填，延伸3～5m。砂岩与泥岩之间结合很差，属软弱结构面；同类岩性层面结合差～一般，属硬性结构面，间距0.2～0.8m,平均间距0.50m。②构造裂隙L2：0°∠78°，裂面平直，多闭合，少量张开0.5～1mm，钙质胶结，延伸3～5m，结合一般，属硬性结构面，间距0.5～1.1m，平均间距0.8m。③构造裂隙L3：300°∠80°，裂面较粗糙，张开0.5～3mm，内含泥质，但充填厚度小于起伏差，延伸2～3m，结合差，属硬性结构面，间距0.8～1.6m，平均间距1.2m。（3）地层岩性通过地面调查和钻探揭示，场地内由上至下分布下列岩土体：①素填土（Q4ml）：系修建陈家溪卸料平台而堆积的粉质粘土。呈褐、褐黄、褐红、褐灰等杂色。可塑状。含砂、泥岩碎块石及砼块，棱角形。粒径10～400mm，最大800mm。含量18～25%。多为随机抛填，179m和176m平台内素填土表层经简单碾压，堆积时间约2～8年，干～稍湿（地下水位以下湿～很湿），结构松散，局部稍密，均匀性差。在场地内广泛分布，全部钻孔均揭露该层，厚度0.40～21.20m，层底高程181.64～155.26m。②侏罗系中统上沙溪庙组基岩（J2s）：场地内岩相建造类型为内陆河湖碎屑岩相，岩性为砂、泥岩，二者呈不等厚互层产出。a、泥岩：紫红色。主要成为粘土矿物及少量长石、云母等碎屑矿物，偶含灰绿色钙质团块或砂质条带。泥质结构，薄～中厚层状构造。层位稳定，厚度大，在场地内广泛分布，多数勘探钻孔揭露。b、砂岩：褐、褐黄色。矿物成分以石英为主，长石次之；并含云母等。细～中粒结构，中厚至厚层状构造，钙质胶结。在场地内广泛分布，多数钻孔揭露。据钻孔揭示，场地内基岩埋藏深度0.40～21.20mm，基岩面顶面高程181.64～155.26m。基岩面坡角0～29°，局部近直立（平台间的陡坡），总体趋势东高西低。据钻取岩芯的硬度和完整性划分强、中等风化带：a、强风化带：岩体风化强烈，结构破坏严重，岩体破碎，岩芯多呈碎块状、块状，强度低，锤击裂开。场地内强风化带厚度0.50～1.30m，层底高程180.69～154.70m。b、中等风化带：结构较致密，岩体较完整，钻取岩芯多呈柱状、短柱状，节长一般7～28cm，最长72cm,强度较高，砂岩锤击声脆。埋深1.15～21.81m，揭露厚度3.00～8.30m。5.2、水文地质条件拟建场地位于长江一级支流彭溪河岔河左岸，西侧8～53m为三峡库区175m（吴淞高程）蓄水位岸线，距离河口（彭溪河与长江的交汇处)约5km。彭溪河岔河段水位与彭溪河及长江干流水位变化幅度完全一致，常年水位介于143.31～173.31m（吴淞高程145.10～175.10m）之间，勘察期间彭溪河岔河水位为152.41m。彭溪河岔河为本区域最低侵蚀基准面和排泄基准面。拟建场地呈平台与陡坡相结合的地形，地形上不利于地表、地下水的排泄。大气降雨形成的地表水少量顺地面向西排出场外，汇入彭溪河岔河；大量向下渗透。向下渗透的水体中，部分赋存于土层中形成上层滞水，具“量小、蒸发快”之特点，部分继续向下渗透，至岩土界面处向西运移，汇入彭溪河岔河。钻探结束24小时后观测水位，厂区场地内钻孔均为干孔，毗邻彭溪河岔河的少数河岸钻孔中可见地下水，埋藏深度20.80～23.20m，水位高程约152.93～153.22m，类型为第四系松散层孔隙潜水。本项目初勘时在ZX(L)44钻孔中进行抽水试验，成果见表2.5。表钻孔抽水试验成果试验钻孔静止水位(m)稳定水位(m)降深s（m）涌水量Q(m3/d)单位涌水量q(L/s·m)估算影响半径R(m)渗透系数K(m/d)ZX(L)4413.8013.340.4648.01.2078.464.72备注①按潜水完整井对待；②计算公式：K=【0.732Q/｛(2H-s)s｝】·lg（R/r），H为含水层厚度，H=17.90m；r为钻孔半径，r=0.055m。拟建场地位于斜坡与河岸交界地带，高于本区域最低侵蚀和排泄基准面（143.41m），上方地表、地下水仅通过拟建场地向彭溪河岔河汇流。拟建地下水赋存条件较差，地下水较贫乏。但在三峡库区高水位运行时（当年11月至次年4月），受江水倒灌补给，拟建场地内会汇集大量地下水，地下水与江水将完全连通，最高水位约173.31m。据抽水试验和地区经验确定：场地内素填土为中等透水层，渗透系数K=4.72m/d；强风化岩石为中等透水层，渗透系数K=1.0m/d；中等风化泥岩为弱透水层，渗透系数K=0.05m/d；中等风化砂岩为中等透水层，渗透系数K=0.10m/d。5.3、不良地质作用及主要工程地质问题据区域地质资料，勘察场地所处区域无断裂构造通过。经地面调查，场地内及附近无危岩崩塌、滑坡、泥石流等不良地质现象；也无“河道、沟浜、墓穴、防空洞等”对工程不利的埋藏物。场地所处的三级平台内的岩土体、平台间的斜坡岩土体，以及场地西侧岸坡、消落带岩土体目前总体稳定，未出现开裂、沉降、滑移等变形。钻探揭露岩石层位连续稳定，无溶穴、破碎带、软弱夹层分布。场地外围的省道S305线水泥公路、曙光220kV变电站、工业园区松树包污水处理厂、锚喷支护的边坡工程、排水箱涵等建（构）筑物质量良好，运行正常，未出现明显的变形破坏迹象。5.4、场地地震效应第四纪以来，本区地壳活动继承了自白垩纪以上升为主的特征，以差异性、间歇性的抬升为特点，塑造了三四级剥蚀夷面与最多五级河流阶地，形成了三峡地区内特殊的地貌景观。这些特征除通过区域夷平面体现外，还通过河流阶地的形成予以体现，主要表现为：①多级夷平面的发育；②从区域水平溶洞和溶蚀槽谷、大型溶蚀洼地的分布高程来看，大致与各级夷平面对应；③区内第四系河流相沉积很不发育，Ⅲ级阶地保存较少，Ⅰ、Ⅱ级阶地均为基座型，说明地壳近期上升幅度仍然较强烈。本区第四纪以来地震活动相对较弱，属川东弱震区。据地震部门提供资料，相邻区域自1496～1996年500年间，有45年发生地震，其频率为0.09，在45年中，共发生有感地震120次，主要集中在大巴山、方斗山、七曜山活动断裂带，相邻区域自1972年设地震台网以来，记录到最大地震为1989年6月24日的4.1级地震(巫溪鱼鳞)以及1990年7月14日的4.2级地震(巫溪城口之间)。另据《中国地震烈度区划图》、《中国地震动参数区划图》和《建筑抗震设计规范》规范确定，拟建场地抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度0.05g，设计地震分组为第一组。5.5、岩土体物理力学指标建议值（1）岩土参数根据室内试验结果，结合地区经验，参照相关规范，采用工程地质类比法提供场地内岩土参数建议值，见下表。表岩土参数建议值—览岩土名称岩土参数素填土强风化泥岩强风化砂岩中等风化泥岩中等风化砂岩天然重度γ(kN/m3)20.5025.0024.20*26.00*25.20饱和重度γ(kN/m3)20.8025.1024.30*26.10*25.30地基极限承载力标准值fak（kPa）/9001050*5060*15180地基承载力特征值fak（kPa）/300350*1669*5009粘聚力c(kPa)000220500内摩擦角φ（°）28（24）4045*31*32变形模量E0(MPa)///*780*2077弹性模量E(MPa)///*1035*2490泊松比μ///*0.38*0.25抗拉强度(MPa)///*0.23*0.55基底摩擦系数μ/0.350.400.450.55土的水平抗力系数的比例系数(MN/m4)10100//岩体水平抗力系数（MN/m3）//70220与M30砂浆间粘强度标准值frbk（kPa）/200260420800桩侧土极限侧阻力标准值qsk(kPa)/160200桩端土端阻力标准值qpk(kPa)/14001800//岩石天然抗压强度标准值frc(MPa)///*7.3*19.3岩石饱和抗压强度标准值frc(MPa)///*4.6*13.8备注①因场地毗邻三峡库区，地基岩石每年都将受江水倒灌影响，故地基承载力标准值计算采用岩石饱和抗压强度指标；②带“*”为试验值，其余为经验值；③括号内为饱和状态下的性质指标；（2）岩土界面场地内填土与基岩面直接接触，岩土界面的抗剪强度指标取决于上覆土体的性质与性状、下伏基岩的岩性与风化程度，以及接触面的粗糙程度和起伏情况。综上，场地内岩土界面天然状态下，综合内摩擦角取φe=26°；饱和状态下，综合内摩擦角取φe=22°。6、挡墙布置分段本次设计包括2段挡墙，具体布置见下表：编号起止点位置长度挡墙形式1A-E进场道路右侧176.7m悬臂式+扶壁式挡墙2E-F厂区南侧11.3m扶壁式挡墙7、挡墙及边坡计算7.1、悬臂式挡墙验算（3.0m高度）悬臂式挡土墙验算[执行标准：通用]计算项目：悬臂式挡土墙1计算时间：2020-05-2611:39:13星期二原始条件:墙身尺寸:墙身高:3.000(m)墙顶宽:0.250(m)面坡倾斜坡度:1:0.000背坡倾斜坡度:1:0.000墙趾悬挑长DL:0.450(m)墙趾跟部高DH:0.350(m)墙趾端部高DH0:0.250(m)墙踵悬挑长DL1:1.300(m)墙踵跟部高DH1:0.350(m)墙踵端部高DH2:0.250(m)加腋类型:不加腋设防滑凸榫防滑凸榫尺寸BT1:1:0.700(m)防滑凸榫尺寸BT:0.500(m)防滑凸榫尺寸HT:0.200(m)防滑凸榫被动土压力修正系数:1.000防滑凸榫容许弯曲拉应力:0.500(MPa)防滑凸榫容许剪应力:0.990(MPa)钢筋合力点到外皮距离:50(mm)墙趾埋深:1.000(m)物理参数:混凝土墙体容重:26.000(kN/m3)混凝土强度等级:C30纵筋级别:HRB400抗剪腹筋级别:HRB400裂缝计算钢筋直径:20(mm)场地环境:一般地区墙后填土内摩擦角:30.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:20.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:110.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.350地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数110.0000.0001第1个:距离0.000(m),宽度10.000(m),高度1.000(m)作用于墙上的附加集中荷载数:1(作用点坐标相对于墙左上角点)荷载号XYP作用角是否为被动土压力(m)(m)(kN/m)(度)10.1250.0005.000270.000ㄨ地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:35.000(度)墙顶标高:0.000(m)钢筋混凝土配筋计算依据：《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)注意：墙身内力配筋计算时,各种作用力采用的分项(安全)系数为:重力不利时=1.200重力有利时=1.000主动土压力=1.300静水压力=1.200扬压力=1.200地震力=1.000=====================================================================第1种情况:一般情况[土压力计算]计算高度为3.000(m)处的库仑主动土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角：30.384(度)Ea=82.618(kN)Ex=49.226(kN)Ey=66.352(kN)作用点高度Zy=1.200(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积=1.375(m2)重量=35.750(kN)整个墙踵上的土重(不包括超载)=31.480(kN)重心坐标(0.646,-1.797)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重=5.670(kN)相对于趾点力臂=0.220(m)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.350采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基础底面宽度B=2.000(m)墙身重力的力臂Zw=0.779(m)Ey的力臂Zx=1.480(m)Ex的力臂Zy=1.200(m)作用于基础底的总竖向力=144.252(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=105.591(kN-m)基础底面合力作用点距离墙趾点的距离Zn=0.732(m)基础底压应力:墙趾=130.118凸榫前沿=89.523墙踵=14.134(kPa)凸榫前沿被动土压应力=329.462(kPa)凸榫抗弯强度验算:凸榫抗弯强度验算满足:弯曲拉应力=158.142<=500.000(kPa)凸榫抗剪强度验算:凸榫抗剪强度验算满足:剪应力=131.785<=990.000(kPa)滑移力=49.226(kN)抗滑力=89.474(kN)滑移验算满足:Kc=1.818>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=0.779(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=1.096(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.220(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=1.480(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.200(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=59.071(kN-m)抗倾覆力矩=164.661(kN-m)倾覆验算满足:K0=2.788>1.600(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=144.252(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=105.591(kN-m)基础底面宽度B=2.000(m)偏心距e=0.268(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=0.732(m)基底压应力:趾部=130.118踵部=14.134(kPa)最大应力与最小应力之比=130.118/14.134=9.206作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.268<=0.250*2.000=0.500(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=130.118<=132.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=14.134<=143.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=72.126<=110.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=144.252(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=105.591(kN-m)基础底面宽度B=2.000(m)偏心距e=0.268(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=0.732(m)基础底压应力:趾点=130.118踵点=14.134(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=178.737(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=130.047(kN-m)基础底面宽度B=2.000(m)偏心距e=0.272(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=0.728(m)基础底压应力:趾点=162.405踵点=16.333(kPa)[趾板根部]截面高度:H'=0.350(m)截面弯矩:M=13.282(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.04%<Us_min=0.20%抗弯受拉筋:As=700(mm2)截面剪力:Q=56.507(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M(标准值)=10.242(kN-m)最大裂缝宽度为:0.025(mm)。(五)墙踵板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=144.252(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=105.591(kN-m)基础底面宽度B=2.000(m)偏心距e=0.268(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=0.732(m)基础底压应力:趾点=130.118踵点=14.134(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=178.737(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=130.047(kN-m)基础底面宽度B=2.000(m)偏心距e=0.272(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=0.728(m)基础底压应力:趾点=162.405踵点=16.333(kPa)[踵板根部]截面高度:H'=0.350(m)截面弯矩:M=49.164(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.13%<Us_min=0.20%抗弯受拉筋:As=700(mm2)转换为斜钢筋:As/cosα=702(mm2)截面剪力:Q=53.253(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M(标准值)=37.267(kN-m)最大裂缝宽度：δfmax=0.209>δflimit=0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As=722.068(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.195(mm)。(六)立墙截面强度验算[距离墙顶0.663(m)处]截面高度H'=0.250(m)截面剪力Q=7.525(kN)截面弯矩M=2.286(kN-m)截面弯矩M(标准值)=1.758(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.01%<Us_min=0.20%抗弯受拉筋:As=500(mm2)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋最大裂缝宽度为:0.009(mm)。[距离墙顶1.325(m)处]截面高度H'=0.250(m)截面剪力Q=18.795(kN)截面弯矩M=10.798(kN-m)截面弯矩M(标准值)=8.306(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.06%<Us_min=0.20%抗弯受拉筋:As=500(mm2)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋最大裂缝宽度为:0.043(mm)。[距离墙顶1.988(m)处]截面高度H'=0.250(m)截面剪力Q=33.810(kN)截面弯矩M=28.017(kN-m)截面弯矩M(标准值)=21.551(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.16%<Us_min=0.20%抗弯受拉筋:As=500(mm2)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋最大裂缝宽度：δfmax=0.318>δflimit=0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As=620.000(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.200(mm)。[距离墙顶2.650(m)处]截面高度H'=0.250(m)截面剪力Q=52.570(kN)截面弯矩M=56.424(kN-m)截面弯矩M(标准值)=43.403(kN-m)抗弯受拉筋:As=827(mm2)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋最大裂缝宽度：δfmax=0.451>δflimit=0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As=1256.674(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.197(mm)。=================================================各组合最不利结果=================================================(一)滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力=89.474(kN),滑移力=49.226(kN)。滑移验算满足:Kc=1.818>1.300(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗倾覆力矩=164.661(kN-M),倾覆力矩=59.071(kN-m)。倾覆验算满足:K0=2.788>1.600(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.268<=0.250*2.000=0.500(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=130.118<=132.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=14.134<=143.000(kPa)_地基平均承载力验算最不利为：组合1(一般情况)地基平均承载力验算满足:压应力=72.126<=110.000(kPa)(四)墙趾板强度计算[趾板根部]截面高度:H'=0.350(m)抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)截面弯矩:M=13.282(kN-m)配筋面积:As=700(mm2)抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)截面剪力:Q=56.507(kN)配筋面积:Av=953.333(mm2/m)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。(五)墙踵板强度计算[踵板根部]截面高度:H'=0.350(m)抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)截面弯矩:M=49.164(kN-m)配筋面积:As=722(mm2)抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)截面剪力:Q=53.253(kN)配筋面积:Av=953.333(mm2/m)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。(六)立墙截面强度验算[距离墙顶0.663(m)处]截面高度H'=0.250(m)抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)截面弯矩:M=2.286(kN-m)配筋面积:As=500(mm2)抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)截面剪力:Q=7.525(kN)配筋面积:Av=953.333(mm2/m)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[距离墙顶1.325(m)处]截面高度H'=0.250(m)抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)截面弯矩:M=10.798(kN-m)配筋面积:As=500(mm2)抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)截面剪力:Q=18.795(kN)配筋面积:Av=953.333(mm2/m)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[距离墙顶1.988(m)处]截面高度H'=0.250(m)抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)截面弯矩:M=28.017(kN-m)配筋面积:As=620(mm2)抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)截面剪力:Q=33.810(kN)配筋面积:Av=953.333(mm2/m)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[距离墙顶2.650(m)处]截面高度H'=0.250(m)抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)截面弯矩:M=56.424(kN-m)配筋面积:As=1257(mm2)抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)截面剪力:Q=52.570(kN)配筋面积:Av=953.333(mm2/m)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。============================================================================7.2、悬臂式挡墙验算（4.0m高度）悬臂式挡土墙验算[执行标准：通用]计算项目：悬臂式挡土墙2计算时间：2020-05-2611:41:38星期二原始条件:墙身尺寸:墙身高:4.000(m)墙顶宽:0.350(m)面坡倾斜坡度:1:0.000背坡倾斜坡度:1:0.000墙趾悬挑长DL:0.550(m)墙趾跟部高DH:0.400(m)墙趾端部高DH0:0.300(m)墙踵悬挑长DL1:1.750(m)墙踵跟部高DH1:0.400(m)墙踵端部高DH2:0.300(m)加腋类型:背坡加腋背坡腋宽YB2:0.400(m)背坡腋高YH2:0.400(m)设防滑凸榫防滑凸榫尺寸BT1:1:0.900(m)防滑凸榫尺寸BT:0.600(m)防滑凸榫尺寸HT:0.250(m)防滑凸榫被动土压力修正系数:1.000防滑凸榫容许弯曲拉应力:0.500(MPa)防滑凸榫容许剪应力:0.990(MPa)钢筋合力点到外皮距离:50(mm)墙趾埋深:1.000(m)物理参数:混凝土墙体容重:26.000(kN/m3)混凝土强度等级:C30纵筋级别:HRB400抗剪腹筋级别:HRB400裂缝计算钢筋直径:20(mm)场地环境:一般地区墙后填土内摩擦角:30.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:20.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:120.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.350地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数110.0000.0001第1个:距离0.000(m),宽度10.000(m),高度1.000(m)作用于墙上的附加集中荷载数:1(作用点坐标相对于墙左上角点)荷载号XYP作用角是否为被动土压力(m)(m)(kN/m)(度)10.1750.0005.000270.000ㄨ地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:35.000(度)墙顶标高:0.000(m)钢筋混凝土配筋计算依据：《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)注意：墙身内力配筋计算时,各种作用力采用的分项(安全)系数为:重力不利时=1.200重力有利时=1.000主动土压力=1.300静水压力=1.200扬压力=1.200地震力=1.000=====================================================================第1种情况:一般情况[土压力计算]计算高度为4.000(m)处的库仑主动土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角：30.024(度)Ea=151.883(kN)Ex=79.905(kN)Ey=129.165(kN)作用点高度Zy=1.556(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积=2.595(m2)重量=67.470(kN)整个墙踵上的土重(不包括超载)=69.449(kN)重心坐标(1.023,-2.400)(相对于墙面坡上角点)墙踵悬挑板上的土重(不包括超载)=45.226(kN)重心坐标(1.278,-2.678)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重=6.435(kN)相对于趾点力臂=0.268(m)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.350采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基础底面宽度B=3.050(m)墙身重力的力臂Zw=1.085(m)Ey的力臂Zx=2.214(m)Ex的力臂Zy=1.556(m)作用于基础底的总竖向力=277.519(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=349.442(kN-m)基础底面合力作用点距离墙趾点的距离Zn=1.259(m)基础底压应力:墙趾=138.574凸榫前沿=110.491墙踵=43.406(kPa)凸榫前沿被动土压应力=373.598(kPa)凸榫抗弯强度验算:凸榫抗弯强度验算满足:弯曲拉应力=194.582<=500.000(kPa)凸榫抗剪强度验算:凸榫抗剪强度验算满足:剪应力=155.666<=990.000(kPa)滑移力=79.905(kN)抗滑力=151.303(kN)滑移验算满足:Kc=1.894>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.085(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=1.573(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.268(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=2.214(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.556(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=124.296(kN-m)抗倾覆力矩=473.738(kN-m)倾覆验算满足:K0=3.811>1.600(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=277.519(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=349.442(kN-m)基础底面宽度B=3.050(m)偏心距e=0.266(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.259(m)基底压应力:趾部=138.574踵部=43.406(kPa)最大应力与最小应力之比=138.574/43.406=3.193作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.266<=0.250*3.050=0.762(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=138.574<=144.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=43.406<=156.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=90.990<=120.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=277.519(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=349.442(kN-m)基础底面宽度B=3.050(m)偏心距e=0.266(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.259(m)基础底压应力:趾点=138.574踵点=43.406(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=344.940(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=434.771(kN-m)基础底面宽度B=3.050(m)偏心距e=0.265(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.260(m)基础底压应力:趾点=171.957踵点=54.232(kPa)[趾板根部]截面高度:H'=0.400(m)截面弯矩:M=21.812(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.04%<Us_min=0.20%抗弯受拉筋:As=800(mm2)截面剪力:Q=77.299(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M(标准值)=16.968(kN-m)最大裂缝宽度为:0.031(mm)。(五)墙踵板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=277.519(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=349.442(kN-m)基础底面宽度B=3.050(m)偏心距e=0.266(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.259(m)基础底压应力:趾点=138.574踵点=43.406(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=344.940(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=434.771(kN-m)基础底面宽度B=3.050(m)偏心距e=0.265(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.260(m)基础底压应力:趾点=171.957踵点=54.232(kPa)[踵板根部]截面高度:H'=0.400(m)截面弯矩:M=83.108(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.17%<Us_min=0.20%抗弯受拉筋:As=800(mm2)转换为斜钢筋:As/cosα=801(mm2)截面剪力:Q=72.997(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M(标准值)=62.850(kN-m)最大裂缝宽度：δfmax=0.342>δflimit=0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As=1041.305(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.196(mm)。[加腋根部]截面高度:H'=0.423(m)截面弯矩:M=111.989(kN-m)抗弯受拉筋:As=859(mm2)转换为斜钢筋:As/cosα=861(mm2)截面剪力:Q=69.688(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M(标准值)=84.908(kN-m)最大裂缝宽度：δfmax=0.457>δflimit=0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As=1310.642(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.200(mm)。(六)立墙截面强度验算[距离墙顶0.894(m)处]截面高度H'=0.350(m)截面剪力Q=11.203(kN)截面弯矩M=4.493(kN-m)截面弯矩M(标准值)=3.456(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.01%<Us_min=0.20%抗弯受拉筋:As=700(mm2)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋最大裂缝宽度为:0.008(mm)。[距离墙顶1.789(m)处]截面高度H'=0.350(m)截面剪力Q=29.328(kN)截面弯矩M=22.100(kN-m)截面弯矩M(标准值)=17.000(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.06%<Us_min=0.20%抗弯受拉筋:As=700(mm2)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋最大裂缝宽度为:0.042(mm)。[距离墙顶2.683(m)处]截面高度H'=0.350(m)截面剪力Q=54.377(kN)截面弯矩M=59.013(kN-m)截面弯矩M(标准值)=45.394(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.16%<Us_min=0.20%抗弯受拉筋:As=700(mm2)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋最大裂缝宽度：δfmax=0.320>δflimit=0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As=880.000(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.195(mm)。[距离墙顶3.577(m)处]截面高度H'=0.350(m)截面剪力Q=86.348(kN)截面弯矩M=121.421(kN-m)截面弯矩M(标准值)=93.401(kN-m)抗弯受拉筋:As=1183(mm2)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋最大裂缝宽度：δfmax=0.453>δflimit=0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As=1812.986(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.199(mm)。=================================================各组合最不利结果=================================================(一)滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力=151.303(kN),滑移力=79.905(kN)。滑移验算满足:Kc=1.894>1.300(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗倾覆力矩=473.738(kN-M),倾覆力矩=124.296(kN-m)。倾覆验算满足:K0=3.811>1.600(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.266<=0.250*3.050=0.762(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=138.574<=144.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=43.406<=156.000(kPa)_地基平均承载力验算最不利为：组合1(一般情况)地基平均承载力验算满足:压应力=90.990<=120.000(kPa)(四)墙趾板强度计算[趾板根部]截面高度:H'=0.400(m)抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)截面弯矩:M=21.812(kN-m)配筋面积:As=800(mm2)抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)截面剪力:Q=77.299(kN)配筋面积:Av=953.333(mm2/m)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。(五)墙踵板强度计算[踵板根部]截面高度:H'=0.400(m)抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)截面弯矩:M=83.108(kN-m)配筋面积:As=1041(mm2)抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)截面剪力:Q=72.997(kN)配筋面积:Av=953.333(mm2/m)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[加腋根部]截面高度:H'=0.423(m)抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)截面弯矩:M=111.989(kN-m)配筋面积:As=1311(mm2)抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)截面剪力:Q=72.997(kN)配筋面积:Av=953.333(mm2/m)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。(六)立墙截面强度验算[距离墙顶0.894(m)处]截面高度H'=0.350(m)抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)截面弯矩:M=4.493(kN-m)配筋面积:As=700(mm2)抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)截面剪力:Q=11.203(kN)配筋面积:Av=953.333(mm2/m)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[距离墙顶1.789(m)处]截面高度H'=0.350(m)抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)截面弯矩:M=22.100(kN-m)配筋面积:As=700(mm2)抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)截面剪力:Q=29.328(kN)配筋面积:Av=953.333(mm2/m)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[距离墙顶2.683(m)处]截面高度H'=0.350(m)抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)截面弯矩:M=59.013(kN-m)配筋面积:As=880(mm2)抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)截面剪力:Q=54.377(kN)配筋面积:Av=953.333(mm2/m)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[距离墙顶3.577(m)处]截面高度H'=0.350(m)抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)截面弯矩:M=121.421(kN-m)配筋面积:As=1813(mm2)抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)截面剪力:Q=86.348(kN)配筋面积:Av=953.333(mm2/m)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。============================================================================7.3、悬臂式挡墙验算（5.0m高度）悬臂式挡土墙验算[执行标准：通用]计算项目：悬臂式挡土墙3计算时间：2020-05-2611:45:21星期二原始条件:墙身尺寸:墙身高:5.000(m)墙顶宽:0.400(m)面坡倾斜坡度:1:0.000背坡倾斜坡度:1:0.000墙趾悬挑长DL:0.700(m)墙趾跟部高DH:0.400(m)墙趾端部高DH0:0.300(m)墙踵悬挑长DL1:2.300(m)墙踵跟部高DH1:0.400(m)墙踵端部高DH2:0.300(m)加腋类型:背坡加腋背坡腋宽YB2:0.450(m)背坡腋高YH2:0.450(m)设防滑凸榫防滑凸榫尺寸BT1:1:1.000(m)防滑凸榫尺寸BT:0.650(m)防滑凸榫尺寸HT:0.300(m)防滑凸榫被动土压力修正系数:1.000防滑凸榫容许弯曲拉应力:0.500(MPa)防滑凸榫容许剪应力:0.990(MPa)钢筋合力点到外皮距离:50(mm)墙趾埋深:1.000(m)物理参数:混凝土墙体容重:26.000(kN/m3)混凝土强度等级:C30纵筋级别:HRB400抗剪腹筋级别:HRB400裂缝计算钢筋直径:20(mm)场地环境:一般地区墙后填土内摩擦角:30.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:20.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:140.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.350地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数110.0000.0001第1个:距离0.000(m),宽度10.000(m),高度1.000(m)作用于墙上的附加集中荷载数:1(作用点坐标相对于墙左上角点)荷载号XYP作用角是否为被动土压力(m)(m)(kN/m)(度)10.2000.0005.000270.000ㄨ地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:35.000(度)墙顶标高:0.000(m)钢筋混凝土配筋计算依据：《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)注意：墙身内力配筋计算时,各种作用力采用的分项(安全)系数为:重力不利时=1.200重力有利时=1.000主动土压力=1.300静水压力=1.200扬压力=1.200地震力=1.000=====================================================================第1种情况:一般情况[土压力计算]计算高度为5.000(m)处的库仑主动土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角：30.024(度)Ea=225.157(kN)Ex=116.601(kN)Ey=192.613(kN)作用点高度Zy=1.905(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积=3.526(m2)重量=91.683(kN)整个墙踵上的土重(不包括超载)=116.282(kN)重心坐标(1.272,-3.069)(相对于墙面坡上角点)墙踵悬挑板上的土重(不包括超载)=80.589(kN)重心坐标(1.560,-3.370)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重=8.190(kN)相对于趾点力臂=0.341(m)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.350采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基础底面宽度B=3.850(m)墙身重力的力臂Zw=1.317(m)Ey的力臂Zx=2.802(m)Ex的力臂Zy=1.905(m)作用于基础底的总竖向力=413.768(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=675.008(kN-m)基础底面合力作用点距离墙趾点的距离Zn=1.631(m)基础底压应力:墙趾=156.653凸榫前沿=131.104墙踵=58.292(kPa)凸榫前沿被动土压应力=431.635(kPa)凸榫抗弯强度验算:凸榫抗弯强度验算满足:弯曲拉应力=275.838<=500.000(kPa)凸榫抗剪强度验算:凸榫抗剪强度验算满足:剪应力=199.216<=990.000(kPa)滑移力=116.601(kN)抗滑力=223.952(kN)滑移验算满足:Kc=1.921>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.317(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=1.972(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.341(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=2.802(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.905(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=222.098(kN-m)抗倾覆力矩=897.105(kN-m)倾覆验算满足:K0=4.039>1.600(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=413.768(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=675.008(kN-m)基础底面宽度B=3.850(m)偏心距e=0.294(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.631(m)基底压应力:趾部=156.653踵部=58.292(kPa)最大应力与最小应力之比=156.653/58.292=2.687作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.294<=0.250*3.850=0.963(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=156.653<=168.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=58.292<=182.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=107.472<=140.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=413.768(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=675.008(kN-m)基础底面宽度B=3.850(m)偏心距e=0.294(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.631(m)基础底压应力:趾点=156.653踵点=58.292(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=514.783(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=840.877(kN-m)基础底面宽度B=3.850(m)偏心距e=0.292(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.633(m)基础底压应力:趾点=194.461踵点=72.959(kPa)[趾板根部]截面高度:H'=0.400(m)截面弯矩:M=40.775(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us