主城区“两江四岸”治理提升六个节点工程盘溪河入江口片区工程详细勘察报告

重庆市轨道交通环线冉家坝车站岩土工程详细勘察报告主城区“两江四岸”治理提升六个节点工程盘溪河入江口片区工程详细勘察报告

I目录TOC\o"1-2"\h\z\u1概述 11.1工程概况 11.2前人研究成果 11.3勘察目的、任务 11.4技术标准和勘察依据 21.5岩土工程勘察等级 31.6勘察范围及勘察阶段判定 31.7勘察方法及工作完成情况 41.8勘探工作质量评述 42工程地质条件 52.1自然地理 52.2地形地貌 62.3地质构造 62.4地层岩性 62.5水文地质条件 72.6地质灾害、不良地质作用及特殊性岩土 83岩土物理力学性质 83.1室内岩石试验成果的统计 83.2动力触探试验 83.3岩体基本质量等级 93.4岩土设计参数取值原则及建议值 105场地稳定性分析评价 105.1已知地质灾害隐患点稳定性分析评价 105.2已治理库岸段（码头岸坡）稳定性分析评价 175.3陡崖区稳定性分析评价 185.4地下洞室（防空洞）稳定性分析评价 215.5地震效应评价 215.6拟建工程与相邻建（构）筑物相互影响分析评价 225.7场地稳定性性及建筑适宜性评价 237景观桥梁工程地质评价 237.1工程概况 237.2工程地质条件 237.3持力层选择 247.4桥墩（台）稳定性分析评价及基础形式建议 248望江驿站工程地质评价 268.1工程概况 268.2工程地质条件 268.3持力层选择 268.4望江驿站区域稳定性分析及基础形式建议 269骑行桥工程地质评价 269.1工程概况 269.2工程地质条件 269.3持力层选择 279.4骑行桥区域稳定性分析及基础形式建议 2710其余拟建物工程地质评价 2711地基评价 2711.1地基均匀性评价 2711.2地基稳定性评价 2711.3地下水对地基基础的影响 2711.4特殊岩土评价 2811.5成桩条件论证 2811.6持力层及基础形式 2811.7地质条件可能造成的工程风险 2912结论及建议 29附表钻孔数据一览表表12.砂质泥岩力学性质室内试验成果统计表表2-13.砂岩力学性质室内试验成果统计表表2-24.滑移型岸坡稳定性计算表(利用初勘)表35.景观桥台开挖沿岩土界面稳定性计算表表4附图1、图例N0-02、工程地质平面图(1:1000)NO.13、工程地质剖面图(1:200)（含利用初勘资料）NO.2-01～NO.2-784、钻孔柱状图(1:200)（含利用初勘资料）NO.3-1～NO.3-3445、动力触探柱状图（含利用初勘资料）NO.4-1～NO.4-226、探槽平面展示图(1:20)（利用初勘）NO.5-TC1～NO.5-TC67、勘察区地灾点分布图附件1、技术任务委托书2、岩土工程勘察纲要3、室内岩土检测报告4、波速测井报告5、测量成果主城区“两江四岸”治理提升六个节点工程盘溪河入江口片区工程详细勘察主城区“两江四岸”治理提升六个节点工程盘溪河入江口片区工程详细勘察报告1概述1.1工程概况重庆主城区长江、嘉陵江滨江岸线总长约394公里，“两江四岸”治理提升工作将通过3至5年的努力，把主城区“两江四岸”打造成为“河畅、水清、岸绿、景美”的一流生态滨水空间。受重庆市城市建设投资（集团）有限公司（以下简称“业主”）委托，重庆市勘测院（以下简称“我院”）承担了主城区“两江四岸”治理提升六个节点工程的初步勘察工作，本节点为盘溪河入江口片区工程。该片区位于重庆市江北区嘉陵江北岸，起点始于水滨路和宏滨路交接处，终点止于高家花园大桥桥头，全长约1.8公里，总面积约38.8公顷（以经相关主管部门审定的范围为准）。场地周边用地性质多样，主要以居住商业为主，还有部分教育用地，周边绿化覆盖率较高，片区内部绿地高差较大，坡度陡峭，立体层次分明。该工程由长江勘测规划设计研究有限责任公司及重庆市市政设计研究院两家设计单位联合设计完成，工程内容主要有架空景观平台（望江驿站）、桥下运动场地、亲水平台、景观装置小品、售卖亭、景观建筑（山地景观桥）、运动道、景观步道、绿化新增、绿化提升、硬质铺装提升、停车场、消落带提升、骑行桥等。拟建景观桥梁建筑（山地景观桥）位于善水北滨公园东北侧，总长约100.00m，桁高4250mm，上桁为1800mm×1200mm箱型截面，下桁为1200mm×1200mm箱型截面,桁间设于主桁同高度横梁，桁梁整体为板桁结合结构，主桁跨中处下桁与拱桥顶设支点，被支承与拱桥之上，拱桥为10m×2.4m钢筋混凝土板拱，桥梁主拱净跨50m，高6.25m,失跨比1/8，桥台采用下接承台群桩基础，基础采用直径1500mm机械钻孔桩，桥梁钢桁架材料均采用Q355C钢，根据桥梁总长及单跨跨径综合确定：该景观桥梁重要性等级为一级（大桥）。拟建望江驿站位于玉带山广场西南方向，连通北滨路高架桥面与滨江活动空间的垂直交通体，采用桩基础架空处理，建筑占地面积16.8㎡，以钢结构为主，外饰为方钢，外喷防锈漆和木纹漆，栏杆为不锈钢栏杆。骑行桥位于盘溪河入江口位置，左右两侧分别为庙溪嘴码头与石门码头，长18.30m，桥宽6.0m，采用1×18.3m箱梁结构，桥面标高180.10m，漫步骑行道采用红色沥青混凝土面层、300X300青石砖镶边做法，满足人们漫步骑行的需求，根据桥梁总长及单跨跨径综合确定：该骑行桥重要性等级为二级（小桥）。亲水平台台阶采用重力式挡墙支挡，岸坡最大高度25.20m。本工程各拟建物详情见表1.1-1。表1.1-1拟建项目建构筑物特征表拟建物编号建筑物概况顶面标高结构类型荷载（kN/单柱）拟采用基础型式工程重要性等级山地景观桥总长约100.00m，桁高4250mm，上桁为1800mm×1200mm箱型截面，下桁为1200mm×1200mm箱型截面,桁间设于主桁同高度横梁，桁梁整体为板桁结合结构，主桁跨中处下桁与拱桥顶设支点，被支承与拱桥之上，拱桥为10m×2.4m钢筋混凝土板拱，桥梁主拱净跨50m，高6.25m,失跨比1/8±0.00=230.10桁架拱形桥6000下接承台群桩基础一级望江驿站连通北滨路高架桥面与滨江活动空间的垂直交通体，采用桩基础架空处理，建筑占地面积16.8㎡，以钢结构为主，外饰为方钢，外喷防锈漆和木纹漆，栏杆为不锈钢栏杆±0.00=181.00桩基础架空2000桩基础二级骑行桥长18.30m，桥宽6.0m，采用1×18.3m箱梁结构，桥面标高180.10m，漫步骑行道采用红色沥青混凝土面层、300X300青石砖镶边做法，满足人们漫步骑行的需求±0.00=180.10桩基础架空2000桩基础二级设备管理房长12.90m，宽7.50m，临时地面设备现有地面临时设备/浅基础或筏板基础三级其他配套设施亲水平台、景观装置小品、售卖亭、运动道、景观步道、绿化新增、绿化提升、硬质铺装提升、停车场、消落带提升现有地面//浅基础、地面工程三级1.2前人研究成果本次勘察主要收集利用了下列区域地质资料和工程勘察资料：（1）1986年～1990年——原四川省地矿局二〇八水文地质工程地质队测制的“《中华人民共和国地质图》重庆市幅H-48-94-A(1:5万)”及“《中华人民共和国区域地质调查报告》——重庆市幅”；（2）1975年～1977年——原四川省地质局南江水文地质大队编制的“《中华人民共和国区域地质调查说明书》重庆幅H-48-23(1:20万)”区域地质调查。（3）1975年～1977年——原四川省地质局南江水文地质大队作1:20万“《中华人民共和国区域地质调查说明书》重庆幅H-48-23区域水文地质调查。（4）1981年——四川省地质局航空区域地质调查队作《1:20万重庆幅地质调查》。（5）2019年11月，我院完成的《主城区“两江四岸”治理提升六个节点工程盘溪河入江口片区工程初步勘察报告》。以上基础地质资料为本次勘察的地层识别、划分，了解场地所处地质构造部位、地下水分布情况等提供了参考。1.3勘察目的、任务1.3.1初勘结论及建议（1）现状条件下拟建场地总体稳定，目前暂无基坑边坡设计，对高家花园大桥至红岩墨水厂库岸未治理段（AP1～AP6库岸段）岸坡塌岸采取有效的处理措施后（建议该段采用宾格石笼反压坡脚处理或用浆砌片石防冲刷护坡处理措施）本场地适宜建筑物修建。（2）根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版）附录A（我国主要城镇抗震设防烈度、设计基本地震加速度和设计地震分组，本场地抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05g，设计地震分组为第一组。（3）善水北滨公园东北侧的景观桥梁建议采用中等风化基岩作为建筑物持力层，场地基岩岩性主要为砂质泥岩、砂岩。中等风化岩石抗压强度变异性低~中等，地基均匀性较好；其余段由于荷载较小，可选择压实填土作为基础持力层。强风化基岩厚薄不均，承载力较低，不宜作基础持力层，中等风化岩石岩体较完整，分布连续稳定，为本场地最理想持力层（4）待项目方案确定之后详细查明各拟建建筑物的地层结构，岩土层分布范围、厚度，确定具体建筑的持力层选择及基础型式建议。（5）详勘阶段勘察工作宜按建筑物具体位置布置，同时加强钻探工作，加强岩土体物理力学性质测试工作，根据建筑方案总平面布置、设计高程，加强对环境边坡、基坑边坡和地基基础分析评价工作。（5）建议详勘时，进一步查明地下水埋藏条件，地下水动力特征，加强水文测试工作等。（6）由于勘察红线区域内存在2处封闭防空洞，待项目方案确定之后视需要再进入防空洞进行测量并补充收集防空洞相关资料进一步分析评价拟建项目与防空洞相互影响，进一步评价洞室稳定性问题。（7）建议详勘时加强地表水体及土体腐蚀性检测工作，进一步评价水土对基础腐蚀性。（8）建议详勘时重点勘察岸坡场地水位变动带地质情况并结合拟建物进一步分析评价岸坡加载后稳定性问题。1.3.2目的与任务根据业主委托要求，在初勘的基础上，本次勘察按现行《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016)的有关规定进行工程地质详细勘察，进一步评价场地的适宜性和稳定性，提出合理的岩土建议，为施工图设计提供必要的勘察资料及设计参数。按勘察任务书，本次勘察的目的任务为：（1）收集任务：收集附有坐标和地形的建（构）筑物总平面布置图，各拟建（构）筑物及场地的地面整平高程，建（构）筑物的性质、规模、荷载、结构特点，场平施工资料。（2）查明场地地形地貌及地质构造，评价场地的整体稳定性及建筑适宜性。（3）查明建筑物范围内各岩土层的类别、结构、厚度、工程特性，提供物理力学指标数值。（4）提供建（构）筑物地基承载力特征值，并对场地的地震效应作出评价。（5）查明埋藏的河道沟浜、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物。（6）查明地下水埋藏条件，环境水、土对建筑材料的腐蚀性。（7）进一步查明场地范围内有无不良地质作用。（8）进一步查明场地范围内有无特殊性岩土。（9）持力层选择和基础形式建议。（10）评价边坡稳定性、提供挡墙的相关设计参数。（11）评价相邻建筑物的相互影响。1.4技术标准和勘察依据1.4.1执行的技术标准本次勘察主要执行的技术标准如下：《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）；《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）；3）《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）；4）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）;5）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版）；6）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）；7）《工程测量规范》（GB50026-2007）；8）《建筑工程地质勘探与取样技术规程》（JGJ/T87-2012）；9）《建筑桩基础设计与施工验收规范》（DBJ50-200-2014）；10）《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009年版）（参考）；11）《重庆市岩土工程勘察文件编制技术规定》（2017年版）与《重庆市岩土工程勘察图例图示规定》；12）《三峡库区地质灾害防治工程地质勘查技术要求》（三峡库区地质灾害防治工作指挥部）（参考）。1.4.2基准系统坐标系统：重庆市独立坐标系；高程系统：1956年黄海高程系。1.4.3勘察依据（1）我院与业主签定的《建设工程勘察合同》；（2）业主提供的工程地质勘察技术要求；（3）拟建建筑物总平面布置图（1：500）；（4）勘察纲要。1.5岩土工程勘察等级根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016），本工程场地类别为复杂场地，本工程为架空景观平台（望江驿站）、桥下运动场地、亲水平台、景观装置小品、售卖亭、景观建筑（山地景观桥）、运动道、景观步道、绿化新增、绿化提升、硬质铺装提升、停车场、消落带提升等，工程重要性等级为一级，现有边坡安全等级为一、二级；场地类别划分为复杂场地，综合确定工程勘察等级为甲级。表1.5-1工程场地地质环境复杂程度划分表判定因素场地类别复杂场地中等复杂场地简单场地1地形、地貌有两种以上地貌单元，地形坡角大于30°√有两种地貌单元，地形坡角10～30°地貌单元单一，地形坡角小于10º2岩层倾角（°）>35º10～35º<10º√3岩体完整性岩体破碎或极破碎，裂隙发育岩体较破碎，裂隙较发育岩体较完整，裂隙不发育√4岩土特征种类多，不均匀，性质变化大或有特殊性岩土√种类较多，较不均匀，性质变化较大，无特殊性岩土种类少，均匀，性质变化不大，无特殊性岩土5土层厚度（m）>15√8～15<86水文地质条件复杂√中等复杂简单7不良地质现象发育√较发育不发育8破坏地质环境的人类活动边坡高度m土质边坡＞15√8~15＜8岩质边坡＞30√15~30＜15洞顶覆岩厚度与洞跨之比＜11~3＞3√采空区占用地面积比例%＞3015~30＜15√9对相邻建筑影响程度大中等小√1.6勘察范围及勘察阶段判定根据《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围暂行规定》（渝建〔2013〕345号），划定本场地的勘察范围。勘察范围判定如下表1.6-1。表1.6-1重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果环境边坡及其影响区域1对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围到坡顶线外侧的水平距离不应小于1倍边坡高度。勘察范围到坡顶线外侧的水平距离大于1倍边坡高度。勘察范围满足要求2对于有外倾结构面控制的岩土边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面影响范围。勘察范围大于外倾结构面影响范围勘察范围满足要求3对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶外侧的水平距离不应小于1.5倍边坡高度。勘察范围线到坡顶外侧的水平距离大于1.5倍边坡高度勘察范围满足要求4对可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界（即剪出口位置）勘察范围线大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界勘察范围满足要求基坑边坡及其影响区域1岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边坡外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1倍。无勘察范围满足要求2土质基坑边坡勘察范围线到基坑外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。无勘察范围满足要求3当需要采用锚杆（索）支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。无勘察范围满足要求勘察范围详见平面图。场地已进行初步勘察，可不进行勘察阶段判定，根据上述内容判断，勘察范围及勘察阶段均满足要求。1.7勘察方法及工作完成情况本次勘察工作严格按照经过专家组审查通过的勘察纲要严格施工，自2019年11月24日至11月26日完成野外作业，勘察方法以地质调查与测绘、钻探为主，辅以现场测试、工程测量、利用初勘成果等。本次详细勘察阶段的钻孔布设原则：按《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016)规定及拟建物特征，同时结合场地的具体情况布置勘探点。勘探点按拟建物周边、角点布置，按钻孔间距10～20m，线间距10～20m布设钻孔；根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）相关规定及《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围暂行规定》（渝建〔2013〕345号）规定：对于有外倾结构面控制的岩土边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面影响范围。由于善水北滨东北侧存在一处景观桥梁，根据设计方案逐墩布置勘探孔，本次详勘共布置钻孔76个（编号2XK），利用初步勘察钻孔268个（编号2CK）。其中详勘控制性钻孔28个，控制孔大于钻孔总数的1/3。钻孔深度控制原则：一般性钻孔孔深进入预计持力层以下8~12m,控制性钻孔孔深进入预计持力层以下10~15m。详细勘察共布置剖面22条，利用初勘剖面56条，后期根据设计需要补充断面12条（图切法B1—B1’～B12—B12’），满足规范深度要求，完成的钻孔详见勘探点数据一览表。本勘察完成的工作量见表1.7-1：表1.7-1完成的实物工作量类别工作项目工作内容及工作量外业工作工程地质测绘测绘面积约1.05km2(对初勘成果进一步修测)工程测量测放勘探点76个，实测地质剖面22条，长约3.80km；补充断面12条（图切法），总长1.03Km。取样、测试岩样27组(砂质泥岩10组，砂岩17组)，水样3组，波速测试6个（248.50m），动力触探8孔55.8m。（利用初勘岩样60组，动力触探16孔共94.3m，波速测试4孔（113.50m），抽水试验2个孔，共计6个台班）。工程地质钻探完成钻孔76个，总进尺2060.8m。（利用初勘完成钻孔268个，总进尺6502.00m）。地下水位量测76个钻孔山地工程利用初勘探槽6个，共计190.50m3。内业工作图件图例1张，勘探点平面位置图1张，工程地质剖面图（1:200）78张，钻孔柱状图344张（利用初勘268个），动力触探图24张。平面图成图比例尺为1:1000，对初勘成果进行进一步修测测绘面积约1.05km2。1.8勘探工作质量评述接到任务以后，我院工程人员对拟建区踏勘，随后编制了勘察大纲，制订了作业计划，并经过了专家组的审查；工作过程中，坚持ISO9001质量保证体系的各项要素，对勘测全过程实行动态管理，加强事前指导，中间检查，成果验收的三环节控制，杜绝不合格资料产生。1、本次勘察测量内容：钻孔定位，实测工程地质剖面。起算点平面系统：重庆市独立座标系；高程系统：1956年黄海高程系。建设单位提供的控制点(I08：X：71146.679m、Y:54085.964m，H=195.7m；A2点X:70426.567m、Y:54722.826m、H:195.09m)为定测依据。根据《工程测量规范》GB50026-2007要求，我院测量人员采用RTK对给定的钻孔坐标进行现场定位，并对给定的地质断面进行实测，测量成果精度满足《工程测量规范》（GB50026-2007）规范及技术要求。工程地质测绘：本次详细勘察主要是对初勘成果进行进一步修测，修测精度，测绘面积1.05km2。着重调查场地地形地貌、微地貌特征；调查各岩土层的分布及岩性特征，了解土层的形成条件、颜色、成份、结构特征；了解岩石的出露情况、岩石成份、结构、厚度、风化程度及产状等要素以及裂隙发育的规律和特征；调查有无不良地质作用及其形成条件、规模、性质及发展情况；调查地下水的类型及补排关系，测绘中特别注意到了节理裂隙的统计分析，地质测绘在平面图的误差不超过3mm，地质点观测密度根据现场地形地貌、地质条件综合确定，图面上每0.01m2范围内地质观测点一般为2～3个，不良地质现象处（包括陡崖区位置）观测点加密测绘，测绘精度满足规范要求。2、管线探测：钻探前采用探管仪逐孔核实孔位处地下管线等设施情况，确保施工安全，对可疑孔点位进一步采用先人工开挖至基岩面，再钻探的控制。3、钻探：严格按钻探规程及技术人员的要求进行。钻探全部采用岩芯管清水回旋全取芯钻进工艺作业，回填土层采用套管护壁钻进。岩芯采取率：在中等风化岩层中，不小于80%；在填土层中岩芯采取率不小于70%；原状土层岩芯采取率不低于90%；强风化岩层岩芯采取率不低于65%。钻探回次进尺严格控制在2.0m范围内，钻探过程中回填土无套管时存在垮孔现象，无法继续钻探，下套管后垮孔情况得以解决。4、现场地质人员跟班编录，并根据不同的地质情况及时指导施工。地质资料按要求收集准确、及时、齐全、可靠。各项资料在野外均进行了100%自检和互检。5、样品：岩样采用岩芯取样，及时蜡封后装箱，取样岩芯管直径不小于91mm，采样数量严格按勘察大纲要求执行并及时送实验室试验。6、水文地质：全部钻孔按要求进行了孔内水位的观测工作，钻探结束后抽排循环水并观测水位变化和流量的变化情况，抽干后24小时后再观测孔内水位。详勘未进行抽水试验，利用初勘在嘉陵江边上地段选取2个钻孔进行了抽水试验，查明场地内岩、土层的渗透性，操作符合相关规范要求。7.原位测试：详勘选取8个钻孔进行超重型动力触探（N120）测试，结合初勘在填土层厚度较大的钻孔中选取16个钻孔进行超重型动力触探（N120）测试，进一步了解了填土层的均匀性和密实程度，操作符合相关规范要求。8、外业见证：工程勘察外业见证由建设单位委托重庆市市政设计研究院，见证员蔡志飞，印章号：YKJZ-2310109-0014，采用旁站式监理，见证单位对我公司外业作业资质、人员的身份和资格、勘探点、山地工程、钻探、原始记录等外业进行检查、核实，并出具了勘察外业见证报告，外业成果真实可靠。8、室内试验：进行室内岩石试验及物探测试的单位均具有相应的资质并通过计量认证，所用仪器均在检验周期内，符合规定，测试方法符合规范规定。试验成果加盖CMA计量认证标志，所提交成果合法有效。本次勘察成果资料的编制绘图软件采用：文字编写软件采用Microsoftword2003，绘图采用理正工程地质勘察CAD8.0和AUTOCAD2012中文版。本次勘察严格按相关规范、规程执行，所有样品均按规范、规程的要求采取，现场封包，及时送检测中心测试，样品质量合格。达到施工图设计阶段勘察精度要求。现经室内资料整理，提交成果报告，供施工图设计使用。2工程地质条件2.1自然地理2.1.1地理位置及交通现状盘溪河入江口片区工程行政区划隶属重庆市江北区管辖，盘溪河入江口区域，项目沿北滨一路高家花园大桥桥下至石门大桥桥下段，东侧临近飞来寺公墓、江北区水产交易市场、善水北滨公园、盘溪公园，西南侧为嘉陵江，市政主干道有宏滨路、水滨路、嘉陵江石门大桥、高家花园大桥及轨道交通环号线，沿线交通四通八达，交通极为便利。2.1.2气象主城区“两江四岸”治理提升节点工程位于东经105°17'～110°11'、北纬28°10'～32°13'之间的青藏高原与长江中下游平原的过渡地带。拟建场地属亚热带季风性湿润气候，区内的气象特征具有空气湿润，春早夏长、冬暖多雾、秋雨连绵的特点，年无霜期349天左右。秋季多绵雨的气候特征，冬季流域受偏北气流控制，气温低，雨量偏少。入春以后，降水天气系统逐渐加强，太平洋副高北跃西伸，副高南部的西南气流，导致孟加拉国湾，南海的水汽不断输入本区，当与高空低槽和地面冷锋相配合，或受副高与西藏高压之间的低压系统控制并持续时，低压系统中的上升运动结合局地对流运动的发展，在本区形成暴雨或大暴雨。每年7月～8月，会出现持续高温，形成盛夏伏旱天气。9月以后，太平洋副高南撤，流域内降雨又显著增加，但一般雨强较弱，形成绵绵细雨。1、气温多年平均气温18.3℃，月平均最高气温是8月为28.1℃，月平均最低气温在1月为5.7℃，日最高气温43.0℃（2006年8月15日），日最低气温-1.8℃（1955年1月11日）。2、降水量、蒸发量根据邻近的气象站（1959～2012）资料分析，多年平均降雨1146mm，冬半年（10月～3月）降雨约占全年降雨量的23%，夏半年（4月～9月）降雨约占全年降雨量的77%，历年的雨日为130天～192天，多年平均159天。年内暴雨（日雨量大于50mm）多在5月～9月，个别年份却始于3月27日，终于10月21日，出现的次数各年不一，最多的5次，最少的0次，平均每年近3次。暴雨的持续时间一般为一天，最长不超过两天。根据邻近的气象站1978年5月28～29日实测资料，最大一日降雨量为208.2mm，最大二日连续雨量为289.5mm。多年平均气温17.4℃，极端最低气温-2.9℃。多年平均日照为1364h，8月份日照最多，最高可达323.3h，12月份日照最少，最低只有3.3h。多年平均风速为1.6m/s，多年平均最大风速为14m/s。实测最大风速为18.7m/s（风向缺测），发生在8月份，年内一般多北风、东风。多年平均蒸发量为864mm，最大蒸发月为1964年7月，蒸发量为259.0mm，最小蒸发月为1977年1月，蒸发量为12.2mm。3、湿度多年平均相对湿度79%左右，绝对湿度17.7hPa左右，最热月份相对湿度70%左右，最冷月份相对湿度81%左右。4、风全年主导风向以北风为主，频率13%左右，夏季主导风向为北西，频率10%左右，年平均风速为1.3m/s左右，最大风速为26.7m/s。5、雾日全年平均雾天日数30～40天，最大年雾天日数148天。水文该节点工程项目范围内水系以过境河流嘉陵江为骨干，其中盘溪河入江口片区工程位于嘉陵江北岸，嘉陵江支流（沟）主要为盘溪河。1、嘉陵江嘉陵江平均水面坡降0.288‰，河床一般宽300～500m，最大流量44800m3/s，最小流量242m3/s，多年平均流量2160m·/s，平均含沙量2.372kg/m3。根据重庆市防洪规划，三峡水库成库后嘉陵江该项目区断面五年一遇洪水位185.2m，十年一遇洪水位187.6m，二十年一遇洪水位189.5m、五十年一遇洪水位191.8m、百年一遇洪水位193.6m，枯水位164.5m。勘察期间对勘察区嘉陵江水面水位进行测量，水位标高169.30m～175.20m，在所有钻孔完成24小时后统一观测水位，场地钻孔地下水位标高169.20m～169.80m。据1993年审定的《长江三峡工程初步设计报告》，三峡水库正常蓄水位175m，工程建成后水库每年的运行方式如下：6月10日～9月30日水库坝前水位在高程145m低水位运行，10月1日～10月31日库水坝前水位由高程145m升至175m运行，11月1日～12月30日为满库水运行，12月31日～6月10日库水坝前水位由高程175m降至145m运行。该工程所在地的防护等级为三级，防洪标准重现期10年～20年。2.2地形地貌盘溪河入江口片区工程宏观地貌为构造剥蚀丘陵区。原始地貌的发育严格受构造和岩性控制，由于该区位于城市建成区，受人工改造较大，场地区域因地制宜修建滨江路、绿化公园及公墓等。盘溪河入江口片区工程主要位于嘉陵江北岸，所经地段的地貌类型较多，根据地貌成因和形态的差别，地貌形态大致分二个地貌单元区，即：河谷侵蚀堆积地貌；构造剥蚀丘陵区及构造丘陵斜坡地貌。其特征如下：1、河谷侵蚀堆积地貌嘉陵江河谷侵蚀、堆积地貌区：海拔高程160～250米，河槽呈宽缓的“U”形河谷，河谷宽缓，河床及河漫滩宽约450m，河道较顺直，岸坡在横向上多呈阶梯状，具有坡度较缓，几乎全被堆积层覆盖特点，地形坡角10～30°为主，局部陡坎区域地形坡角约55°。河岸经人工改造已修建滨江路、公园及码头等。2、构造剥蚀丘陵区、丘陵斜坡地貌经人工改造为城区及城市主干道，地形起伏较大，多为中丘地形，一般地形坡角25～35°，陡坎地带坡度较陡，局部达55°，地形严格受地质构造控制，山脉走向与构造线一致，地面多呈不规则的台阶状，地面高程167.6～258.3m之间，相对高差90.7m。2.3地质构造拟建工程位于沙坪坝背斜东翼：岩层产状103°∠5°，岩层层面内部为结合较差，属于硬性结构面，根据区域地质资料，地应力条件简单，应力水平极低。区内无断层，地质构造简单。根据场地北西侧陡崖带基岩露头地质测绘调查，基岩内裂隙发育程度为不发育，岩体层状结构。裂隙发育情况如下：=1\*GB3①裂隙Ⅰ优势产状100°∠85°，裂隙面张开1～3mm，无充填，裂面平直，延伸1～5m，间距0.5～2.0m/条，为硬性结构面，结合较好。②裂隙Ⅱ优势产状195°∠83°，裂隙面张开2～3mm，无充填，裂面较平直或微弯曲，延伸1～5m，间距1.4～3.0m/条，为硬性结构面，结合较好。地层岩性场内上覆土层为第四系全新统人工回填堆积层、冲洪积层，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组(J2S)砂质泥岩、砂岩。现依据地层的新老关系对岩性特征作简要介绍：2.4.1第四系全新统人工回填堆积层(Q4ml)杂填块石土：杂色，主要以砂岩块石、泥岩块石、混凝土碎块石、卵石土夹少量粘性土组成。稍密～中密，稍湿，块径一般12～45cm，最大块径125cm，硬质含量约55～80%，钻进过程中垮孔。回填时未经分选分层碾压夯实，系无序抛填，均匀性差，堆填时间约3～5年，主要分布于勘察区表层，层厚0.30m～21.20m。2.4.2第四系全新统冲洪积层(Q4al+pl)卵石土：杂色，卵石母岩主要由石英砂岩、凝灰岩等组成，卵石一般粒径13cm～22cm，最大粒径52cm，卵石含量65～75%，磨圆度好，以中砂~细砂填充，中密～密实，稍湿～湿，主要分布于河漫滩及嘉陵江水下地层，由于本次钻探均为陆地钻孔施工，故钻探深度范围内未揭露该卵石层。2.4.3侏罗系中统沙溪庙组（J2s）（1）砂质泥岩：紫褐色、红褐色，主要矿物成分以粘土矿物为主，含少量砂质；粉砂泥质结构，中厚层状构造。表层强风化带厚度1.2～5.9m，强风化岩芯呈碎块状，风化裂隙发育；中风化岩芯呈柱状、长柱状，裂隙不发育，完整性较好。根据钻探成果揭示，整个场地内大面积分布，为勘察区内主要岩石。（2）砂岩：灰色，灰黄色，主要矿物成分有：石英、长石及云母。细~粗粒结构，中～厚层状构造，钙质胶结，泥钙质胶结，局部含泥质较重。根据钻探成果揭示，场地内有分布，局部段缺失，为勘察区内主要岩石。砂岩强风化层厚度2.3～3.5m，强风化岩芯多呈黄色、黄灰色，碎块状、短柱状；中风化岩芯呈柱状、长柱状，裂隙不发育，完整性好，与泥岩互层产出。基岩面及风化特征据钻探揭露，勘察区内基岩面主要受原始地貌控制，基岩面倾角与地形坡角基本一致，基岩面倾角一般15～25°，局部达65°；基岩埋深0.6m～23.80m。基岩风化带特征：1）强风化岩体：岩体破碎，风化裂隙发育，岩质软，多呈土状或土夹石状，岩芯多呈碎块状、饼状。钻孔揭示厚度0.8～5.9m；2）中等风化岩体：岩芯多呈柱状，少量短柱状，岩质较硬，岩体较完整。各孔岩土层埋深、厚度及风化带埋深、高程等见钻孔情况一览表。2.5水文地质条件勘察区属于剥蚀浅丘地貌区，目前场地为滨江地带，地表均为人工填筑土，地下水主要类型有第四系松散岩类孔隙水和基岩裂隙水。其特点为就近补给，短途径流，就近排泄。(1)第四系松散岩类孔隙水本勘察区内第四系土层以填筑土为主，为含水层，利于地下水的聚集，主要受大气降水和嘉陵江江水补给，故第四系松散岩类孔隙水丰富。(2)基岩裂隙水据调查及区域水文地质资料，基岩为砂岩、砂质泥岩，岩层产状平缓，岩体完整性较好，裂隙不发育，基岩裂隙水储量亦极少。勘察区地下水主要为第四系松散岩类孔隙水，勘察期间地下水水位在高程169.20～169.80m之间，地下水除受大气降雨影响外主要还受拟建场地西南侧嘉陵江水位影响，当嘉陵江水位上涨时，河水补给地下水，当嘉陵江水位下降时，地下水补给河流水。为了解场地回填土层的渗透性，计算其渗透系数，初勘时选取2个孔在回填土层采用钻孔抽水试验。室内试验成果见试验成果图表，渗透系数统计成果见表2.5-3。表2.5-1钻孔抽水试验成果表钻孔编号2CK41计算公式抽水前静止水位埋深（m）2.74K=含水层厚度H（m）5.86降深S（m）2.2R=流量Q（m3/d）235.60恢复水位埋深（m）2.74抽水稳定延续时间（h）16钻孔距河边距离b（m）8.0抽水段钻孔半径r（m）0.055影响半径R（m）47.9渗透系数K（m/d）20.3表2.5-2钻孔抽水试验成果表钻孔编号2CK273计算公式抽水前静止水位埋深（m）6.03K=含水层厚度H（m）7.5降深S（m）1.45R=流量Q（m3/d）194.5恢复水位埋深（m）6.03抽水稳定延续时间（h）18钻孔距河边距离b（m）9.5抽水段钻孔半径r（m）0.055影响半径R（m）34.06渗透系数K（m/d）18.40表2.5-3抽水试验渗透系数统计成果表钻孔编号试验层岩性渗透系数(m/d)单孔流量(m3/d)备注2CK41回填土20.30235.60利用初勘成果2CK273回填土18.40194.5平均值19.35215.05通过现场钻孔水位简易观测及调查表明，分布于斜坡地带粉质粘土及基岩中的地下水贫乏，将钻孔水位抽干后，水位上升缓慢；初步勘察所选2个沿江钻孔回填土层单孔流量平均值215.05m3/d，渗透系数平均值19.35m/d，表明场区块石回填土为强透水层。岩体的透水性特征：区内岩层主要为砂质泥岩，一般岩体完整，裂隙不发育，属隔水岩体；砂岩等硬质岩类，局部裂隙发育，具有一定的透水性。砂岩中风化裂隙较发育，其透水性好，砂质泥岩透水性较差。根据当地类似工程经验判断其渗透性等级，砂岩透水率为5～10Lu，属弱透水性；砂质泥岩透水率一般为1～5Lu，属微～弱透水性。综上判断:场地水文地质条件复杂程度为复杂。本次详勘期间取三组地表水进行水化学分析试验，试验数据见下表2-5。表2-5地表水试验数据分析阶段水样编号离子含量(mg/L)总矿化度(mg/L)总硬度(mg/L)总碱度(mg/L)侵蚀性CO2(mg/L)游离CO2(mg/L)PH值Na++k+Ca2+Mg2+Cl－SO42－HCO3－详勘S124.1841.749.4728.9346.77125.7276.79143.13103.0802.367.71S224.2642.4010.5629.9346.77131.99285.91149.22108.2402.367.82S325.8942.6811.4327.9350.66125.7284.29154.30103.0802.367.75平均值24.7842.2710.4928.9348.07127.80282.33148.88104.8002.367.76据试验资料可知，工程区地下水主要为HCO3--Ca2+型水，据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009版）中环境水腐蚀性评价的标准判定，工程区附近的地表水对混凝土结构以及钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。场地环境类型为Ⅱ类，根据室内试验结合当地经验判定，场地地表水、地下水对混凝土结构有微腐蚀，在A类条件下对混凝土结构有微腐蚀。水和土对建筑材料有微腐蚀性。场地附近范围内无污染源，地基土对混凝土及混凝土中钢筋具有微腐蚀作用。2.6地质灾害、不良地质作用及特殊性岩土2.6.1地质灾害、不良地质作用通过地质灾害隐患排查资料可知，该区存在四个已知地灾点：技校旁滑坡(金笔厂滑坡）、红岩墨水厂滑坡、高家花园大桥至红岩墨水厂库岸、飞来寺危岩，共三类地质灾害灾种。另外勘察区内存在多个封闭防空洞、多处分布由于砂泥岩差异风化形成的陡崖带。根据中国兵器工业北方勘察设计研究院有限公司二0一九年十月提交的《重庆市江北区盘溪河入江口片区-“两江四岸”治理提升工程建设场地地质灾害危险性评估报告》结论：拟建工程本身遭受地质灾害的可能性小～大，损失小，危险性小～中等；拟建工程建设诱发及加剧地质灾害的可能性小，危险性小；拟建场地地质灾害危险性中等，地质灾害防治难度小，建设场地适宜拟建工程建设；故综合判断勘察区内不良地质作用较发育。2.6.2特殊性岩土场地内分布的特殊性岩土主要为素填土、强风化基岩。人工素填土(Q4ml)：杂色，主要以砂岩块石、泥岩块石、混凝土碎块石、卵石土夹少量粘性土组成。稍密～中密，稍湿，块径一般12～45cm，最大块径125cm，硬质含量约55～80%，钻进过程中垮孔。回填时未经分选分层碾压夯实，系无序抛填，均匀性差，堆填时间约3～5年，作为基础持力层时存在不均匀沉降可能性，填土作为边坡坡体组成部分时稳定性相对较差。强风化带基岩：各孔均有揭露，风化裂隙发育，岩芯破碎，呈碎块状，岩质软，力学性质差，厚薄较不均匀，不宜选作基础持力层，但拟建建筑荷载小，可作为矮小支挡结构物基础持力层。3岩土物理力学性质3.1室内岩石试验成果的统计本次详细勘察共取27组岩石样品，其中砂岩17组，砂质泥岩10组；利用初勘60组的岩石样品，其中砂岩19组，砂质泥岩41组，初详勘统一统计使用。室内岩石试验资料统计按《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009年版）14.2条计算公式进行统计。室内岩石物理力学性质试验成果统计表见附表2-1～2-2。强风化基岩：因厚度小，力学性能差，未能取样试验，提供经验值。由统计表可知，剔除异常值后进行统计：中等风化砂质泥岩（见附表2-1）天然抗压强度标准值9.92MPa；饱和抗压强度标准值5.88MPa，变异系数0.273~0.311，呈中等变异性；中等风化砂质泥岩软化系数0.60，按照《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009年版）3.2.4条判定该砂质泥岩为软化岩石。中等风化砂岩（见附表2-2）天然抗压强度标准值38.31MPa；饱和抗压强度标准值28.60MPa，变异系数0.179~0.199，呈中等变异性；中等风化砂岩软化系数0.75，按照《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009年版）3.2.4条判定该砂岩为非软化岩石。综上，本报告所提岩土参数值为在概率统计基础上的标准值，在实际工程采样检测时，不可避免地会出现实测值与报告建议值之间存在差异。3.2动力触探试验为了查明回填杂填土（最大粒径大于100mm，以碎块石为主）的密实性，本次详勘选取填土较厚的8个钻孔进行了超重型动力触探试验，结合初勘选取16个钻孔杂填土土层进行的超重型动力触探试验成果，统一统计使用，试验资料进行统计汇总如下。3.2-1回填杂填土超重型动力触探(N120)原位测试统计分析表孔号触探深度触探厚度范围值修正后平均值变异系数厚度加权平均值说明备注2XK-53.8-8.212.6-17.18.95～359.210.47.85回填土层较薄区未进行动力触探试验本次现场试验2XK-64.3-12.17.86～298.800.352XK-133.5-8.65.16～389.190.432XK-272.6-8.65.65～359.300.452XK-383.6-12.58.95～308.710.402XK-514.8-10.65.85～288.320.352XK-643.8-8.74.96～288.990.352XK-715.8-14.68.85～318.070.372CK1113.6-8.44.8m4～287.770.38利用初勘现场试验2CK1492.3-6.23.9m4～288.770.372CK1613.8-6.8、10.3-13.46.1m4～287.140.412CK1686.7-14.67.9m3～286.860.392CK1994.5-7.3、12.3-15.9、18.6-22.410.2m3～236.610.282CK2283.8-7.2、11.8-15.26.8m4～197.050.272CK2436.5-11.24.7m4～276.580.342CK2662.8-5.4、8.2-11.35.7m4～317.620.302CK2753.5-6.6、9.6-13.36.8m5～227.060.292CK306.5-12.45.9m5～246.850.322CK3021.5-8.36.8m6～257.910.252CK3313.2-7.24.0m6～358.660.402CK3712.6-6.43.8m6～228.120.302CK533.5-8.65.1m6～217.390.252CK894.2-6.4、10.5-14.46.1m5～256.770.272CK95.2-10.95.7m5～297.430.36注：1、本报数据在统计中剔除了击数异常值。2、按照地方标准《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）进行统计分析。根据超重型动力触探(N120)试验成果拟建场地内修正后的土层平均锤击数2.25~21.52击（剔除异常值），变异性中等～高。表明场地土层以中密为主，局部呈稍密状。填土局部含大块石，锤击数变异系数中等～高，说明上覆填土均匀性较差。总体上场地内土层结构中密为主，局部呈稍密状，均匀性较差。3.3岩体基本质量等级本次详细勘察选取6个钻孔（桥梁段4个钻孔，其余段2个钻孔）进行了声波测试，利用初勘3个钻孔声波测试，初详勘统一统计使用，声波测试成果见表3.3-1,根据《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009年版）表3.2.2-2、表3.2.2-3判定，根据表3.3-1反映，中风化基岩完整性指数0.65～0.66，属较完整岩体;强风化基岩完整性指数0.28～0.30，岩体属破碎。表3.3-1钻孔声波测试成果表孔号地层名称测试范围（m）Vp体(m/s)Kv完整性备注2XK-2强风化砂质泥岩7.5~9.018470.28破碎现场测试中风化砂质泥岩9.0~30.027990.65较完整2XK-5强风化砂质泥岩19.5~21.018700.29破碎中风化砂质泥岩21.0~33.028330.66较完整2XK-6强风化砂质泥岩16.5~19.018680.29破碎中风化砂质泥岩19.0~27.028340.66较完整2XK-9强风化砂质泥岩4.0~6.018430.28破碎中风化砂质泥岩6.0~20.028580.67较完整2XK-25强风化砂质泥岩9.0~11.018010.27破碎中风化砂质泥岩11.0~14.528510.67较完整中风化砂岩14.5~24.530170.63较完整2XK-52强风化砂岩6.0~7.520280.28破碎中风化砂岩7.5~21.530140.63较完整2CK-52强风化砂质泥岩15.0~17.018970.30破碎利用初勘中风化砂质泥岩17.0~28.028290.66较完整2CK-203强风化砂质泥岩18.0~20.518560.28破碎中风化砂质泥岩20.5~26.528130.65较完整2CK-313强风化砂岩10.5~12.520180.28破碎中风化砂岩12.5~24.530890.66较完整中风化砂岩岩块平均波速为,3845m/s，中风化砂质泥岩岩块平均波速为3483m/s。中风化基岩岩体较完整，其中砂质泥岩饱和抗压强度平均值取5.88MPa，岩体基本质量等级为Ⅳ类，砂质泥岩为软化岩，有一定软化性，开挖后有进一步风化特性；砂岩饱和抗压强度平均值取28.60MPa，为较软岩，为非软化岩，开挖后短期无进一步风化特性，长期暴露有一定的风化性，岩体基本质量等级为Ⅳ类；强风化基岩岩体破碎，岩体基本质量等级为Ⅴ类，破碎原因主要为上部地表水下等渗物理风化等形成。3.4岩土设计参数取值原则及建议值（1）设计参数取值原则：岩石单轴抗压强度取统计值的标准值；岩体抗剪强度建议值：粘聚力c取岩块值的0.3倍，内摩擦角取岩块值的0.9倍；岩体抗拉强度取岩块值的0.4倍；岩体的变形模量、弹性模量标准值取岩石试验平均值的0.7倍，泊松比取岩石试验平均值。岩体水平抗力系数由《工程地质勘察规范》DBJ50-043-2016表9.2.12-2取值。其它参数根据试验成果或地区经验，并结合本工程的特征按照《公路路基设计规范》(JTGD30-2015)和《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)确定。岩土体设计参数建议值按照表3.6-1采用。（2）桩基的单桩轴向受压容许承载力[Ra]，建议按《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)第5.3.4条中公式计算：其中岩石抗压强度标准值根据试验统计取值，桩侧土的侧阻力标准值根据施工工艺按规范表5.3.3-1和5.3.3-4取值，其它参数按照《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)取值。(3)岩质地基地基承载力特征值按《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011第5.2.6条确定，折减系数根据各地层的岩体的完整程度，对本场地取0.30，各项定义及取值详见该规范第5.3.9条。（4）岩质地基承载力基本容许值：依据岩体完整性、岩体裂隙发育程度、岩石破碎程度、岩块单轴饱和抗压强度标准值查《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)表3.3.3-1确定。（5）基底摩擦系数根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013表11.2.3选用，岩石与锚固体极限粘结强度根据岩石天然单抽抗压强度特征值按《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013表8.2.3-2选用。（6）当压实度达到94%时，填土地基承载力基本容许值[fa0]可取120kPa，填土综合内摩擦角取30°。拟建项目岩土体物理力学参数推荐值一览表见表3.4-1。表3.4-1岩土体物理力学参数推荐值一览表岩土参数杂填土中风化砂岩强风化砂岩中风化砂质泥岩强风化砂质泥岩卵石土天然重度(kN/m3)天然20*24.9*24.5*25.6*23*24.0*饱和21*25.3*24.7*25.9*23*24.4*天然内聚力(kPa)天然6*1473*519*饱和4*5*天然内摩擦角(°)天然38*37.1*31.0*饱和35*38*岩石天然抗压强度标准值(Mpa)38.319.92岩石饱和抗压强度标准值(Mpa)28.605.88地基承载力基本容许值(kPa)120*1500*800*600*地基承载力特征值(kPa)现场试验8037450*1764300*480*抗拉强度(kPa)29292变形模量E0(MPa)47161167弹性模量Ee(MPa)54611585泊松比μ0.130.38岩石与锚固体极限粘结强度标准值（kPa）1100*400*岩体水平抗力系数(MN/m3)400*40*90*20*土体水平抗力系数比例系数(MN/m4)14*80*基底摩擦系数μ0.55*0.40*0.45*0.35*0.50*弹性反力系数K(MPa)/m500*180*200*140*注：带“*”为经验值或查表值；勘察区粉质黏土局部分布，分布面积小（主要分布于原始斜坡地段表层），对工程建设影响小，故未取有关参数，填土负摩阻力系数根据《市政工程地质勘察规范》DBJ50-147-2014附录E0.0.6取0.2，回填土经分层碾压回填满足设计密实度要求，根据处理效果，负摩阻力系数可适当减小或不予考虑。裂隙抗剪强度天然内聚力取50kPa，天然内摩擦角18°。层间结构面为软弱结构面，强度天然内聚力取30kPa，天然内摩擦角15°。5场地稳定性分析评价初步勘察时已进行场地整体稳定性分析评价，本次整体稳定性评价内容主要为引用参考初勘报告，具体分析评价如下：5.1已知地质灾害隐患点稳定性分析评价通过地质灾害隐患排查资料可知，该区存在四个已知地灾点：技校旁滑坡(金笔厂滑坡）、红岩墨水厂滑坡、高家花园大桥至红岩墨水厂库岸、飞来寺危岩，共三类地质灾害灾种。现分析评价如下：技校旁滑坡(金笔厂滑坡）：根据收集重庆南江地质队2018年编制完成的《重庆市江北区2018年地质灾害隐患核查排查报告》及现场调查，滑坡前缘高程197m，后缘高程230m，高差33m，长度110m，宽度180m，厚度3～6m，面积约1.9×104m2，体积约7.6×104m3，主滑方向177°，坡度15～30°，滑坡物质组成主要为含碎石粉质粘土、回填素填土。2004年9月的强降雨导致房屋地基沉降，房屋开裂，裂缝长20m，宽2-10cm，下挫5cm。根据勘察期间走访询问：该地灾点近多年来未见明显变形开裂迹象，由于城市工程建设在滑坡前缘回填反压已减小原有地形坡角，地形坡度明显减小，现有平均地形坡度约14°，勘察期间对滑坡体及周边调查未见明显变形开裂迹象，故综合判断该地质灾害隐患点处于稳定～基本稳定状态，且由于该地质灾害隐患点本身不在红线内且前缘堆积区距离红线较远，故未布置勘察钻探工作量（勘察方案已通过专家组审查后实施），该滑坡不在红线范围内且不影响红线内建（构）筑物，该滑坡对拟建项目影响小，就本项目设计而言（不影响拟建建筑）可不进行滑坡治理工作。红岩墨水厂滑坡：根据收集重庆南江地质队2018年编制完成的《重庆市江北区2018年地质灾害隐患核查排查报告》及现场调查，滑坡前缘高程192～200m，后缘高程235～239m，高差40m，长度80m，宽度210m，厚度3～6m，面积约1.6×104m2，体积约8.0×104m3，主滑方向310°，坡度30～35°，滑坡物质组成主要为含碎石粉质粘土。2004年9月的强降雨导致地面沉降，公园小路开裂，裂缝长20m，宽20-40cm，下挫20cm。根据勘察期间走访询问：该地灾点近多年来未见明显变形开裂迹象，斜坡土体较薄，坡脚局部可见基岩出露，勘察期间对滑坡体及周边调查未见明显变形开裂迹象，故综合判断该地质灾害隐患点处于稳定～基本稳定状态，且由于该地质灾害隐患点本身不在红线内且前缘堆积区距离红线较远，故未布置勘察钻探工作量（勘察方案已通过专家组审查后实施），该滑坡不在红线范围内且不影响红线内建（构）筑物，该滑坡对拟建项目影响小，就本项目设计而言（不影响拟建建筑）可不进行滑坡治理工。飞来寺危岩：根据收集重庆南江地质队2018年编制完成的《重庆市江北区2018年地质灾害隐患核查排查报告》及现场调查，飞来寺危岩顶部高程约230～235m，底部高程约252～256m，高度25m，宽度约10m，长度约400m，崩塌方向171°，坡度60～80°。面积约0.4×104m2，体积约6×104m3。危岩主要受控一组外倾裂隙，产状173°∠85°。2004年出现崩塌危岩，长约3.2m，宽约3m，高约2.5m。根据收集资料可知：飞来寺危岩治理工程建设单位是重庆市江北区城乡建设开发公司，2016年7月重庆南江地质工程勘察设计院完成的《重庆市江北区飞来寺危岩段应急治理工程施工图设计》，2017年1月重庆南江地质工程勘察设计院完成的《重庆市江北区飞来寺危岩段应急治理工程变更图》，由重庆市基础工程有限公司施工，采用锚杆+支撑衬砌+局部清除+局部锚喷+裂隙封闭+主动防护网治理，于2017年12月竣工验收。治理后全貌如下照片5.1.1、5.1.2：5.1.1危岩治理后全貌5.1.2危岩治理后现状全貌通过治理监测资料及调查未见明显新增变形开裂迹象，危岩治理后现状处于稳定状态，危岩下方现状处于安全状态，对拟建项目影响小，建议后期设计不在危岩区进行开挖或加载（保持现状不变），确保危岩安全。4、高家花园大桥至红岩墨水厂库岸：根据收集重庆南江地质队2018年编制完成的《重庆市江北区2018年地质灾害隐患核查排查报告》可知：高家花园大桥至红岩墨水厂库岸前缘高程165m，后缘高程220m，高差55m，长度100m，宽度1000m，厚度3～5m，面积约10×104m2，体积约40×104m3，主滑方向224°，坡度10～30°。滑坡物质组成主要为含碎石回填土夹粉质粘土，目前处于基本稳定状态，斜坡较陡峭，在暴雨、嘉陵江冲蚀不利工况作用下处于欠稳定状态。现场调查库岸范围内北滨路加油站北东侧边坡已采用桩板墙治理，飞来寺公墓西北侧冲沟两侧的斜坡（善水北滨公园）采用格构+重力式挡墙支挡+绿化排水等防护措施，但整个高家花园大桥至红岩墨水厂库岸未进行整体治理。按照地质灾害排查资料可知：该段库岸范围为AP1～AP6，现分段分析评价如下照片5.1.3、5.1.4：5.1.3高家花园大桥至红岩墨水厂库岸照片15.1.4高家花园大桥至红岩墨水厂库岸照片2AP1～AP2库岸段：该段库岸宽约60.0m，主要坡向212°，坡角30°～45°，岸坡高7.5m～12.2m，岸坡坡体主要由回填块石土组成，该区域为重庆市江北区港航局用地范围，已采用格构护坡+草皮绿化处理，照片如下图5.1.5：图5.1.5AP1～AP2库岸段全貌根据钻探表明：该段岩土界面较缓，不存在沿岩土界面整体滑动可能性，表层格构护坡已修建完成多年，格构内采用绿化种草护坡，根据现场调查，格构无变形开裂迹象，格构处于稳定状态，无塌岸，通过治理后的该岸坡整体稳定。AP2～AP3库岸段：该段库岸宽约290.0m，主要坡向222°，坡角20°～40°，岸坡高10.2m～25.2m，岸坡坡体主要由回填块石土组成，主要以砂岩块石、泥岩块石、混凝土碎块石、卵石土夹少量粘性土组成。稍密～中密，稍湿，块径一般12～45cm，最大块径90cm，硬质含量约55～80%，详见剖面3-3’～8-8’、11-11’，全貌照片如下图5.1.6：图5.1.6AP2～AP3库岸段全貌通过勘察钻探，该段局部岩土界面较陡，岸坡存在按沿岩土界面滑动可能，对其进行稳定性计算如下：(1)确定计算模型岩土界面为潜在滑移面，呈折线型，故塌岸破坏模式以折线型滑动，采用传递系数法对滑移型库岸段每条剖面进行稳定性计算，计算时取单位宽度1.0m，简化为二维问题进行计算。(2)计算方法采用折线滑动法（传递系数法），其计算公式如下：图5.1.6-1传递系数法计算说明图式中EQEQEQFs―滑坡稳定性系数；―传递系数。—第计算条块滑体抗滑力（kN/m）；—第计算条块滑体下滑力（kN/m）；—第计算条块滑体在滑动面法线上的分力(kN/m);—第计算条块滑动面上岩土体的粘结强度标准值(kPa)—第计算条块滑带土的内摩擦角标准值（°）；—第计算条块滑动面长度(m);—第计算条块底面倾角(º)，反倾时取负值;—第计算条块自重与建筑等地面荷载之和（kN/m）；—第条块土体两侧静止水压力的合力(kN/m);—第条块土体底部孔隙压力(kN/m);—水的容重(kN/m3);—第计算条块单位宽度岩土体的浸润线以上体积(m3/m);—第计算条块单位宽度岩土体的浸润线以下体积(m3/m);—岩土体的天然容重(kN/m3);—岩土体的饱和容重(kN/m3)；—第计算条块所受地面荷载(kN)；（3）计算工况由于该区位于重庆主城区，距离库区大坝较远，水位陡降与陡升可能性小（蓄水期坝前145m水位上升到175m水位及坝前175m降至145m静水位勘察区延续时间较长），且岸坡由块石土组成，土体孔隙较大，渗透系数大，难以形成稳定水头差的水力坡度线，故考虑工况时不考虑由于水位陡升或陡降形成的动水压力。考虑该区主要设计内容为绿化处理、步道等，因此该段岸坡地质灾害危害程度等级为Ⅲ级，安全系数取1.15，考虑现状条件及最不利条件两种工况：计算工况1：自重+地表荷载+现状水位；计算工况2：自重+地表荷载+枯水位+暴雨（饱和状态）。由于该段剖面中后缘存在抗滑桩挡墙，挡墙后缘区域地面未见变形开裂迹象，判断挡墙后缘土体处于稳定状态，本次计算范围到后缘挡墙位置，由于该岸坡区域仅绿化护岸处理，不进行加载考虑，故计算稳定性时不考虑荷载影响。（4）计算参数取值：计算参数选取合理性，是计算评价库岸稳定性的关键，其中抗剪强度指标的取值更是至关重要，现场杂填土块石含量及块径均较大，块径一般12～45cm，最大块径125cm，硬质含量约55～80%，本次采用室内试验及周边场地经验两方法确定。杂填块石土天然容重平均值20.0kN/m3；饱和重度21.0kN/m3。由于现场填土块径较大，含量较高，填土厚度较大，本项目工期要求紧，探井开挖难度较大，故未进行探井开挖做现场岩土界面抗剪强度试验，采用工程地质类比法结合现场回填块石土粒径及粘性土含量按照抗剪强度参数加权平均综合考虑确定取值，天然抗剪强度：C值取4.0kPa，Φ值取33.0°；饱和抗剪强度：C值取2.0kPa，Φ值取30.0°。（5）稳定性计算结果：根据上述计算方法，选用相应的计算参数，计算过程见附表3,，计算结果见下表：稳定性计算统计表剖面号工况安全系数稳定系数稳定状态备注剖面4-4’工况11.153.75稳定利用初勘资料，枯水位以上工况21.153.28稳定剖面5-5’工况11.152.62稳定工况21.152.29稳定剖面8-8’工况11.153.14稳定工况21.152.73稳定根据上表知，通过计算，该段坡面在工况1、工况2条件下剖面整体均处于稳定状态，与现场调查岸坡周边无变形开裂迹象相吻合。由于岸坡前缘部分较为陡，存在局部塌岸问题，对塌岸预测进行分析评价如下：工程地质类比分析法预测模型塌岸预测统计法就是水库蓄水运行后各特征水位（水位145m、175m正常蓄水位）下不同土石层的岸坡稳定坡角与由自然条件类似的边坡稳定坡角类比而得，而自然条件类似的边坡稳定坡角由实测资料统计而得。然后，选取实测或图切地形剖面，利用不同岩土层水下、水位变幅带、水上稳定坡角，自现该区嘉陵江枯水位起，依次采用图解法。绘出水体不同特征水位，即145m水位以下、145～175m水位之间、175m水位以上各段稳定坡角，并以各段稳定坡角连线代表最终塌岸线，据此即可量取塌岸最终宽度和高程。均质岸坡冲刷塌岸预测示意图如图5.1.5所示；非均质岸坡（如岩土组合类型）按不同类型在不同分带的稳定坡度引塌岸预测线。图5.1.5预测塌岸图解(2)不同岩土类型库岸稳定坡角取值为确定库岸最终再造宽度和高程，必须以取得土层在不同库水位条件下的稳定坡角为前提，即切合实际的取值才能保证塌岸预测的可靠性，现将研究工作中各岩土层在不同库水位条件下稳定坡角的取值方法简述如下：根据水库运行期145m水位以下库岸长期处于水下、调节水位145～175m库岸长期受库水变动的影响、175m正常蓄水位以上库岸不受库水影响逐一对应。据此认为：天然河岸三带中不同土层的稳定坡角可以与水库运行后库岸三带中相同土石层的稳定坡角类比，其值可以作为各类土石层在不同库水位条件下的库岸稳定坡角。工程地质类比：2002年长江委在重庆市三峡库区奉节县新城区坍岸治理工程中作过大量的库岸稳定坡角的调查研究工作，所获得的结果与现场实际情况也基本一致的，其报告《重庆市三峡库区奉节县新城区坍岸治理工程地质勘察报告》所提出的库岸稳定坡角见表5.1。土质岸坡最终库岸再造稳定坡角建议值(长江委，2002年)表5.1水位坡角岩性145m以下145～175m175m以上碎块石土222033侏罗系沙溪庙组强风化砂质泥岩、砂岩，因受构造作用，岩体较破碎，风化强烈，其岩体在库水作用下也将出现不同程度的塌岸破坏。参照《三峡库区地质灾害防治工程地质勘查技术要求》（三峡库区地质灾害防治工作指挥部）中所提出的库岸稳定坡角，依据现场调查资料（块石大小及含量）及前人经验成果，给出本库岸段各岩土层在不同库水位条件下稳定坡角建议值，其值见表5.2。岩土质岸坡塌岸稳定坡角建议值表5.2水位关系坡角(°)岩性枯水位以下变动带水上岸坡杂填块石土262434在具体预测过程中，还结合了岸坡具体工程地质特征进行综合考虑，预测塌岸线见“工程地质剖面图”、“平面图”。本段岸坡塌岸再造范围见下表，各剖面塌岸再造预测结果统计表剖面编号岸坡岩性组合类型塌岸类型最终再造宽度（m）后缘高程(m)备注3—3’块石土土质岸坡侵蚀剥蚀34.42181.85利用初勘资料4—4’块石土土质岸坡侵蚀剥蚀37.61181.835—5’块石土土质岸坡侵蚀剥蚀30.56182.056—6’块石土土质岸坡侵蚀剥蚀31.55180.317—7’块石土土质岸坡侵蚀剥蚀32.85181.878—8’块石土土质岸坡侵蚀剥蚀24.93183.5211—11’块石土土质岸坡侵蚀剥蚀31.28183.87根据图解法结合现场特点，塌岸再造宽度范围主要为回填土质岸坡段，该段为滨江路桥下空地临江段，后缘采用抗滑桩支挡，根据钻探岩土界面判断(现有地面减载)，按照再造宽度侵蚀型塌岸后，岸坡整体处于稳定状态，局部塌岸再造范围在滨江路桥桩基础范围内，但桥梁桩基础采用中等风化基岩作为基础持力层，塌岸再造对现有滨江路影响小。结合工程特性及现场情况确定塌岸防治工程安全等级为三级，建议该段采用放缓岸坡地形坡角+宾格石笼反压坡脚处理或用浆砌片石防冲刷护坡处理措施。AP3～AP4库岸段：该段库岸宽约135.0m，主要坡向224°，坡角20°～40°，岸坡高15.2m～19.3m，岸坡坡体主要由回填块石土组成，主要以砂岩块石、泥岩块石、混凝土碎块石、卵石土夹少量粘性土组成。稍密～中密，稍湿，块径一般11～45cm，最大块径85cm，硬质含量约55～80%，详见剖面13-13’～15-15’。全貌如下图5.1.7：图5.1.7AP3～AP4库岸段全貌由于岩土界面较陡，岸坡存在按沿岩土界面滑动可能，计算参照AP2～AP3库岸段分析，计算过程见附表3,，计算结果如下：稳定性计算统计表剖面号工况安全系数稳定系数稳定状态备注剖面14-14’工况11.151.91稳定利用初勘资料，部分位于枯水位以下工况21.151.62稳定剖面15-15’工况11.151.91稳定工况21.151.64稳定根据上表知，通过计算，该段坡面在工况1、工况2条件下剖面整体均处于稳定状态，与现场调查岸坡周边无变形开裂迹象相吻合。参考AP2～AP3库岸再造范围分析，各剖面塌岸再造预测结果统计表剖面编号岸坡岩性组合类型塌岸类型最终再造宽度（m）后缘高程(m)备注13—13’岩土质岸坡侵蚀剥蚀35.20183.71利用初勘资料14—14’岩土质岸坡侵蚀剥蚀32.00184.6215—15’岩土质岸坡侵蚀剥蚀42.70185.20根据图解法结合现场特点，塌岸再造宽度范围主要为回填土质岸坡段，该段为滨江路挡墙路基临江段岸边空地段，滨江路路基挡墙采用中等风化基岩作为基础持力层，根据钻探岩土界面判断(现有地面减载)，按照再造宽度侵蚀型塌岸后，岸坡整体处于稳定状态，局部塌岸再造范围在滨江路路基挡墙范围内，滨江路路基挡墙采用中等风化基岩作为基础持力层，塌岸再造对现有滨江路影响小。结合工程特性及现场情况确定塌岸防治工程安全等级为三级，建议该段采用放缓岸坡地形坡角+宾格石笼反压坡脚处理或用浆砌片石防冲刷护坡处理措施。AP4～AP5～AP6库岸段：该段库岸宽约580.0m，主要坡向232°，坡角15°～30°