中建塔吊基础设计与施工方案

技术学校新校区建设项目工程总承包塔吊基础设计与施工专项方案编制：审核：审批：

目录TOC\o"1-2"\h\z\u一、编制说明 11.1编制依据 11.2发放范围 1二、工程概况 22.1工程总体概况 22.2工程地质及场地周边情况 22.3施工平面布置 42.4施工要求和技术保证条件 5三、施工计划 73.1施工进度计划 73.2材料与设备计划 7四、施工管理及作业人员配备和分工 84.1施工管理人员 84.2专职安全管理人员 84.3特种作业人员 84.4其他作业人员 8五、施工工艺技术 95.1技术参数 95.2塔吊基础设计 145.3施工方法 215.4塔吊基础土方开挖 23六、验收要求 246.1验收标准 246.2塔吊基础验收 25七、施工保证措施 267.1安全保证措施 267.2文明施工措施 267.3技术措施 267.4监测监控措施 27八、应急处置措施 298.1编制目的 298.2应急组织机构及职责 298.3应急措施 30九、计算书 329.11#、2#、3#塔吊XGT6013计算书 329.21#、2#、3#塔吊XGT6013边坡稳定计算 419.35#塔吊XGT6013计算书 449.45#塔吊XGT6013边坡稳定计算 539.56#、9#、10#塔吊XGT6513计算书 569.66#、9#、10#塔吊XGT6513边坡稳定计算 669.77#、8#塔吊XGT6513计算书 699.87#、8#塔吊XGT6513边坡稳定计算 799.911#、12#塔吊XGT6513计算书 839.1011#、12#塔吊XGT6513边坡稳定计算 939.1113#、15#塔吊XGT6013计算书 979.1213#、15#塔吊XGT6013边坡稳定计算 106 一、编制说明1.1编制依据序号类别名称1标准规范《混凝土结构设计规范（2015年版）》（GB50010-2010）2《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）3《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20114《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20155《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）6《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)7《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》（JGJ/T187-2019）8《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ196-2010）9《预应力混凝土方桩》（Q/320582ZD028-2020）10国家规定《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》（住建部【2018】37号令）11《住房城乡建设部办公厅关于实施<危险性较大的分部分项工程安全管理规定>有关问题的通知》（建办质〔2018〕31号）12相关文件xx技术学校新校区建设项目工程总承包合同13xx技术学校新校区建设项目工程总承包施工图纸及变更14xx技术学校新校区建设项目工程总承包勘察报告15xx技术学校新校区建设项目工程总承包施工组织设计16《XGT6013-6S1塔式起重机使用说明书》17《XGT6513-8塔式起重机使用说明书》18验算软件品茗施工安全设施计算软件（V13.7）1.2发放范围序号单位1公司/分公司工程管理部、科技技术部、安全监督部2项目部工程部、技术部、质量部、安全部3监理单位4劳务单位5塔吊租赁单位二、工程概况2.1工程总体概况1、工程概况xx技术学校新校区建设工程总承包项目位于盐城经济技术开发区，拟建图书综合楼、教学实训楼、学生宿舍、学生食堂、活动中心、体育馆、体育场附属设施、地下室及其周边外场工程。总用地面积约35.53万㎡，一期总建筑面积约19.50万㎡，其中，一期地上建筑面积约17.50万㎡，地下建筑面积约2.00万㎡。2、建筑概况序号单体名称建筑面积（㎡）建筑高度（m）建筑层数（F）拟选用塔基形式1图书综合楼35019.162.112+1D桩承台基础2教学实训楼70269.6最高22.12-5+1D3学生宿舍47298.621.96+1D4学生食堂12140.415.635活动中心4004.99.926体育馆5105.515.717门卫、看台、后勤1160.831/2.2工程地质及场地周边情况结合场地周边情况、合同内工期要求及工程需达到的目标，阐述整个生命周期内的施工难点、特点。项目内容场地场地开阔平坦，场地绝对标高为2.65m，场地南北两侧乌江路及岷江路可用作运输通道，塔吊布置无影响。基坑支护形式自然放坡+钢板桩降排水形式采用管井降水，降水井数量为130个基坑深度开挖深度3m~6m基底标高-6.1m/-5.45m水文情况孔隙潜水稳定水位埋深0.84～0.90m基础周围地质条件宿舍楼、活动中心及食堂勘探点平面布置图教学楼及图书综合楼勘探点平面布置图土层编号①②③④⑤⑥⑦土层名称素填土黏质黏土淤泥质粉质黏土砂质粉土砂质粉土黏质粉土粉砂土层编号⑧⑨土层名称黏土粉质黏土2.3施工平面布置根据《施工组织设计》，综合考虑塔吊覆盖范围、最大起重量及起重半径、末端起重量、最大吊件重量及周边环境，选择塔吊型号及数量。具体见附图1：塔吊平面布置图。项目内容施工阶段地下结构施工阶段地上主体施工阶段塔吊数量7台12台塔吊型号及臂长XGT6013/XGT6513XGT6013/XGT6513塔吊基础类型桩承台基础桩承台基础图2-6塔吊平面布置图2.4施工要求和技术保证条件项目内容施工要求塔吊基础及塔吊安装顺序根据现场桩基施工进度，安排塔吊安装。塔吊基础与结构关系地下室区域的塔吊基础与地库筏板共用基础，塔吊基础上部标高和地库筏板上部标高持平。无地下室区域的做单独的桩承台基础。塔吊基础施工控制点1#、2#、3#塔吊为XGT6013-6S1，基础采用YZH-400B-14S,15N型预应力混凝土方桩，承台尺寸为5500×5500×1500mm，承台顶绝对标高2.3m，桩顶绝对标高0.85m。5#塔吊为XGT6013-6S1，基础采用YZH-400B-13S,10N型预应力混凝土方桩，承台尺寸为5500×5500×1500mm，承台顶绝对标高-2.35m，桩顶绝对标高-3.8m。6#、9#、10#、16#塔吊为XGT6513-8，基础采用YZH-400B-14S,14N型预应力混凝土方桩，承台尺寸为6000×6000×1500mm，承台顶绝对标高2.3m，桩顶绝对标高0.85m。7#、8#塔吊为XGT6513-8，基础采用YZH-400B-13S,10N型预应力混凝土方桩，承台尺寸为6000×6000×1500mm，承台顶绝对标高-1.8m，桩顶绝对标高-3.25m。11#、12#塔吊为XGT6513-8，基础采用YZH-400B-13S,10N型预应力混凝土方桩，承台尺寸为6000×6000×1500mm，承台顶绝对标高-2.55m，桩顶绝对标高-4.00m。13#、15#塔吊为XGT6013-6S1，基础采用YZH-400B-13S,10N型预应力混凝土方桩，承台尺寸为5500×5500×1500mm，承台顶绝对标高-2.55m，桩顶绝对标高-4.00m。技术保证条件塔吊基础设计依据本工程拟使用徐州建机工程机械有限公司生产的QTZ100(XGT6013-6S1)塔机6台，QTZ125（XGT6513A-8S）塔机7台。塔机的计算高度、塔机基础厚度均应符合其产品使用说明书要求。塔吊基础施工部署根据现场桩基施工进度，安排塔吊基础施工。方案编制、审核、交底要求施工方案应由技术总工组织人员进行编制，方案经公司技术质量部审批后方可用于施工，施工前做好三级交底，在施工过程中控制好施工质量，钢筋绑扎和地脚螺栓预埋完成后，经技术部、工程部、安全部验收后方可进行浇筑。施工过程技术复核情况塔吊基础桩进场后做好质量验收，承台绑扎完成后，对钢筋绑扎骨架进行技术复核等。三、施工计划3.1施工进度计划塔吊基础及塔吊安拆施工计划表塔吊自编号型号基础完成日期计划安装日期计划拆除日期备注1#塔吊XGT60132021.4.252021.5.2022#塔吊XGT60132021.4.252021.5.2023#塔吊XGT60132021.4.262021.5.2025#塔吊XGT60132021.4.262021.5.2026#塔吊XGT65132021.4.262021.5.2027#塔吊XGT65132228#塔吊XGT65132229#塔吊XGT651322210#塔吊XGT651322211#塔吊XGT651322212#塔吊XGT651322213#塔吊XGT6013222021.8.2515#塔吊XGT6013222021.8.2516#塔吊XGT65132223.2材料与设备计划序号名称型号数量进场时间1钢材HRB400φ22、φ1026t/2t2021-04-102塔吊基础预埋支腿XGT6013塔吊预埋支腿242021-04-103塔吊基础预埋支腿XGT6513塔吊预埋支腿282021-04-104混凝土C35P6防水密实混凝土450m³随浇筑时间5预应力方桩YZH-400B-14S,15N52/522021-04-016吊车QY25T12021-04-157振捣棒φ503根2021-04-108对讲机5对2021-04-10四、施工管理及作业人员配备和分工4.1施工管理人员序号职位职责（针对塔吊基础工程施工）1EPC项目经理:郝同江现场全面负责，负责外部相关事宜的协调以及组织机构各人员的统筹分工2项目总工程师：刘骏杰负责塔吊基础施工前方案编制，负责安全技术交底，组织验收3施工经理：蒋余波负责塔吊基础施工过程中的质量、安全，材料、人力等资源的组织，参与验收4质量总监：赵云负责塔吊基础施工过程检查，组织塔吊基础工程自检5材料经理：郭平安负责塔吊基础施工所需材料的采购供4.2专职安全管理人员序号姓名管理岗位岗位职责1安全总监负责塔吊基础施工过程的安全检查及验收4.3特种作业人员序号姓名职位证书编号备注1焊工4.4其他作业人员劳动力进场计划表工种数量进场时间工种数量进场时间钢筋工102混凝土工52木工102杂工52五、施工工艺技术5.1技术参数5.1.1塔吊型号说明本工程地下结构施工阶段计划使用XGT6013共6台，XGT6513共7台。待地下室结构施工完成后，将13#、15#塔吊拆除，具体信息见下表：塔吊信息表塔吊自编号覆盖楼栋或分区塔吊型号半径（m）安装高度（m）计算高度（m）附墙数量1#4#宿舍楼XGT60136034.44202#2#宿舍楼XGT601360404203#3#宿舍楼XGT601360404205#1#宿舍楼XGT601360404206#食堂、活动中心XGT65136528.65307#图书综合楼、礼堂XGT65136584.65328#图书综合楼、礼堂XGT65135579.25329#信息传媒系教学楼XGT65136534.253010#汽车技术系教学楼XGT65136534.253011#综合教育系教学楼XGT65136539.853012#智能制造系教学楼XGT65136539.853013#教学楼地下室XGT60136028.842015#教学楼地下室XGT60136034.442016#体育馆XGT65136528.65305.1.2塔吊基础定位图5-11#塔吊基础平面定位图图5-22#塔吊基础平面定位图图5-33#塔吊基础平面定位图图5-45#塔吊基础平面定位图图5-56#塔吊基础平面定位图图5-67#塔吊基础平面定位图图5-78#塔吊基础平面定位图图5-89#塔吊基础平面定位图图5-910#塔吊基础平面定位图图5-1011#塔吊基础平面定位图图5-1112#塔吊基础平面定位图图5-1213#塔吊基础平面定位图图5-1315#塔吊基础平面定位图图5-1416#塔吊基础平面定位图5.1.3塔机技术参数1#、2#、3#、5#、13#、15#塔吊XGT6013型塔式起重机地基基础荷载荷载工况计算高度Fh(KN)Fv(KN)M(KN·m)T(KN)工作工况42254881737270非工作工况96475188906#、7#、8#、9#、10#、11#、12#、16#塔吊XGT6513型塔式起重机地基基础荷载荷载工况计算高度Fh(KN)Fv(KN)M(KN·m)T(KN)工作工况53266381851323非工作工中Fh、Fv及弯矩M为基础最大弯矩工况荷载，扭矩T为基础最大扭矩工况荷载。5.2塔吊基础设计5.2.1基础选型结合地质勘查报告及现场实际情况，选用塔吊基础形式：预制混凝土方桩基础。5.2.2基础设计（1）桩设计塔吊编号桩型桩数持力层入土深度(m)钢筋型号桩长（m）混凝土强度等级1#YZH-400B-14S,15N4⑧黏土30.7512ΦD10.729C602#YZH-400B-14S,15N4⑧黏土30.7512ΦD10.729C603#YZH-400B-14S,15N4⑧黏土30.7512ΦD10.729C605#YZH-400B-13S,10N4⑧黏土20.3512ΦD10.723C606#YZH-400B-14S,14N4⑧黏土29.7512ΦD10.728C607#YZH-400B-13S,10N4⑧黏土28.3512ΦD10.723C608#YZH-400B-13S,10N4⑧黏土28.3512ΦD10.723C609#YZH-400B-14S,14N4⑧黏土29.7512ΦD10.728C6010#YZH-400B-14S,14N4⑧黏土29.7512ΦD10.728C6011#YZH-400B-13S,10N4⑧黏土29.5512ΦD10.723C6012#YZH-400B-13S,10N4⑧黏土29.5512ΦD10.723C6013#YZH-400B-13S,10N4⑧黏土21.5512ΦD10.723C6015#YZH-400B-13S,10N4⑧黏土21.5512ΦD10.723C6016#YZH-400B-14S,14N4⑧黏土29.7512ΦD10.728C60注：塔吊基础桩不得与地库结构桩共用。（2）承台设计塔吊编号基础尺寸混凝土强度等级配筋持力层承载力（KPa）桩或者锚杆说明1#5500×5500×1500C35混凝土上层：双向HRB400C22@150；下层：双向HRB400C22@150;拉筋HRB400C10@450，梅花状布置1342#5500×5500×1500C35混凝土上层：双向HRB400C22@150；下层：双向HRB400C22@150;拉筋HRB400C10@450，梅花状布置1343#5500×5500×1500C35混凝土上层：双向HRB400C22@150；下层：双向HRB400C22@150;拉筋HRB400C10@450，梅花状布置1345#5500×5500×1500C35P6防水密实混凝土上层：双向HRB400C22@150；下层：双向HRB400C22@150;拉筋HRB400C10@450，梅花状布置1346#6000×6000×1500C35混凝土上层：双向HRB400C22@150；下层：双向HRB400C22@150;拉筋HRB400C10@450，梅花状布置1347#6000×6000×1500C35P6防水密实混凝土上层：双向HRB400C22@150；下层：双向HRB400C22@150;拉筋HRB400C10@450，梅花状布置1348#6000×6000×1500C35P6防水密实混凝土上层：双向HRB400C22@150；下层：双向HRB400C22@150;拉筋HRB400C10@450，梅花状布置1349#6000×6000×1500C35混凝土上层：双向HRB400C22@150；下层：双向HRB400C22@150;拉筋HRB400C10@450，梅花状布置13410#6000×6000×1500C35混凝土上层：双向HRB400C22@150；下层：双向HRB400C22@150;拉筋HRB400C10@450，梅花状布置13411#6000×6000×1500C35P6防水密实混凝土上层：双向HRB400C22@150；下层：双向HRB400C22@150;拉筋HRB400C10@450，梅花状布置13412#6000×6000×1500C35P6防水密实混凝土上层：双向HRB400C22@150；下层：双向HRB400C22@150;拉筋HRB400C10@450，梅花状布置13413#5500×5500×1500C35P6防水密实混凝土上层：双向HRB400C22@150；下层：双向HRB400C22@150;拉筋HRB400C10@450，梅花状布置13415#5500×5500×1500C35P6防水密实混凝土上层：双向HRB400C22@150；下层：双向HRB400C22@150;拉筋HRB400C10@450，梅花状布置13416#6000×6000×1500C35混凝土上层：双向HRB400C22@150；下层：双向HRB400C22@150;拉筋HRB400C10@450，梅花状布置134说明：1.钢筋保护层50mm，2.上下层钢筋锚固长度32d，3.上下层钢筋中间采用马凳筋支撑，4.底部垫层厚度100mm，每边超过基础10cm，5.塔吊桩与基础连接参照图集《预应力混凝土方桩》(Q/320582ZD028-2020)P20。图5-141#、2#、3#塔吊基础剖面图图5-156#、9#、10#、16#塔吊基础剖面图图5-165#、13#、15#塔吊基础剖面图图5-177#、11#、12#塔吊基础剖面图图5-188#塔吊基础剖面图图5-19 XGT6013塔吊基础配筋图图5-20 XGT6513塔吊基础配筋图图5-21桩与承台连接大样5.3施工方法5.3.1施工工艺流程5.3.2施工方法（1）桩基放线序号主要做法1采用全站仪精确定位桩孔的位置，根据桩定位点拉十字线钉放四个控制桩。2测放的桩位经测量监理复测无误后方可进行沉桩，并且每天施工前要检查即将施打的桩位与邻桩之间的尺寸是否正确。（2）桩基施工序号主要做法1预制混凝土方桩：静压形式；2主要施工机械：液压静力压桩机（3）基础土方开挖序号主要做法1开挖机械：大挖机220一台。开挖尺寸：塔吊基础尺寸+施工操作面+基坑放坡。放坡比例：见设计坡比。降排水措施:沿塔吊外沿设置明沟排水。2在开挖前提前一个星期对塔吊基础周边降水。3塔吊基础与承台交汇处的结构承台应随塔吊基础同时施工（4）基底平整、垫层序号主要做法1机械开挖至接近设计基底标高时，采用人工开挖平整，对基底平整度、尺寸、土质进行验收。2在基底验槽合格后开始基础垫层浇筑，四周采用木方拦设确保尺寸，垫层每边超出基础10cm，原浆压光收面。3使用养护薄膜，随收面随覆盖，并及时洒水养护。（5）砖胎膜砌筑序号主要做法1在基础垫层面上弹线控制基础平面尺寸，砌筑200厚砖胎模，砖胎模内侧抹灰，每边设置200×200构造柱。2地下室区域与筏板相连的塔吊基础，施工时应在设计尺寸基础上外扩50公分，方便后期与筏板连接。（6）桩与承台连接序号主要做法1成品钢筋连接，镦头套丝与桩头预埋套筒机械连接。（7）基础防水施工序号主要做法1与地下室连接的承台，参照单体地下室防水做法进行施工。2独立基础不施工防水。（8）钢筋及预留预埋施工序号主要做法1基础钢筋根据设计数量按基础尺寸均分后划线排列，周边两行满扎，中间梅花形交叉绑扎；2将桩心钢筋和承台钢筋焊接，承台钢筋通过预埋螺栓和塔吊标准节引入塔吊顶端避雷器；3由专业安装单位进行塔吊基础支腿预埋，利用短钢筋做斜撑与基础钢筋进行点焊固定；4与筏板连接的基础四周焊接止水钢板，转角采用成品止水钢板。（9）混凝土浇筑及养护序号主要做法1分层浇筑，每层厚度不超过50cm，在下一层混凝土初凝前完成上一层混凝土的浇筑；2终凝前二次收面，收面完成后应立即覆盖塑料薄膜进行保湿，养护不少于14d。3做好塔吊基础四个角点初始标高数据测量，跟踪进行沉降、倾斜观测。4塔吊基础混凝土强度达到95%以上方可进行塔吊安装。5.4塔吊基础土方开挖5.4.1开挖边线确定测量人员根据项目基准控制点，定出对应塔吊基础边线；按基底砼垫层外边线每边加工作面600㎜定出基坑开挖下口线，再按设计坡比放坡开挖至设计标高，在具体基坑开挖过程中结合开挖实际深度定出开挖上口线，并撒灰线标记开挖边线位置。各塔吊基坑剖面计算见附件。5.4.2开挖方法1）机械挖土，随挖土随修整边坡。在开挖至距离坑底500mm以内时，测量人员抄出500mm水平线，在基槽底钉上水平标高小木桩，在基坑内抄若干个基准点，拉通线找平，预留300mm土层人工清理。2）机械开挖至最后一步时，测量人员随即放出基础承台线，由人工挖除300mm预留土层，并清理整平，及时进行垫层的浇筑，防止基底土水份蒸发损失，导致土体积膨胀。塔吊基坑放坡开挖坡率表5.4.3-1基坑开挖深度、坡率信息塔吊基坑位置开挖深度（m）放坡坡率1#塔吊基坑1.61:1.52#塔吊基坑1.61:1.53#塔吊基坑1.61:1.55#塔吊基坑7.251:1.56#塔吊基坑1.61:1.57#塔吊基坑6.71:1.58#塔吊基坑6.71:1.59#塔吊基坑1.61:1.510#塔吊基坑1.61:1.511#塔吊基坑7.451:1.512#塔吊基坑7.451:1.513#塔吊基坑7.451:1.515塔吊基坑7.451:1.516#塔吊基坑1.61:1.55.4.4开挖注意事项1）坑底及坡顶四周做好排水措施，在地面设置截水沟，基坑内设集水井，采用明排水的方法，沿坑底周围开挖排水沟，使水流入集水坑，用水泵排到项目设定的专用雨水沉砂池，最后排到指定的排水地点。开挖前7天采取降水措施，防止雨水及地下水浸泡基土，每日及雨天例行检查土壁稳定情况，在确定安全情况下方可继续工作。2）清底人员必须根据设计标高作好清土工作，因桩顶高出基底150mm，为保护桩基，坑底必须预留300㎜采用人工开挖。3）土方挖到位后，应及时请有关人员验收，并在24小时内完成垫层浇筑，严禁暴露时间过长，同时做好坑内排水，严禁雨水浸泡。4）机械开挖过程中以及停置和进出场应注意安全，随时配合挖运土做好现场清洁工作，做到文明施工。5.5.5异常情况处理开挖过程中，施工人员要随时注意观察基坑土质变化及边坡稳定情况，出现异常情况，立即报告。（1）场内如有暗浜或软弱夹层，应将於泥全部清除干净，用砂石分层夯实至设计标高；（2）开挖过程中如遇滑坡迹象，应立即暂停施工，报告监理、代建及相关单位，并主动采取应急措施，在转移工人的同时，将滑坡现场进行封锁；测量人员根据滑坡迹象设置观测点，以便观测坡体平面及竖向位移，为应急措施提供重要的原始资料。六、验收要求6.1验收标准（1）地基土检查验收参照《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》（JGJ/T187-2019）第8.2节地基土检查验收。序号验收项目验收标准1底坑标高+0，-50mm2底坑长度、宽度+0，-50mm3底坑平整度倾斜度和平整度误差不超过1/10004地质条件符合《岩土工程勘察报告》描述（2）基础检查验收参照《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》（JGJ/T187-2019）第8.3节基础检查验收。序号验收项目验收标准1钢材原材合格证、材料性能检验合格等2混凝土原材配合比合格；每台塔吊基础混凝土留置2组试件，1组用于检验塔吊安装时的强度，1组用于28天强度3钢筋隐蔽符合16G101规范及图纸要求。4基础埋件隐蔽参照《XGT6513塔式起重机使用说明书》、《XGT6013塔式起重机使用说明书》5混凝土强度等级强度达到设计标号85%强度6基础结构外观没有严重缺陷，不宜有一般缺陷，对已出现的严重缺陷或一般缺陷采用相关处理方案进行处理，重新验收合格后安装塔机7尺寸允许偏差项目允许偏差(mm)检验方法标高±20水准仪或拉线、钢尺检查平面外形尺寸(长度、宽度、高度)±20钢尺检查表面平整度10、L/1000水准仪或拉线、钢尺检查洞口尺寸±20钢尺检查预埋锚栓标高(顶部)±20水准仪或拉线、钢尺检查中心距±2钢尺检查（3）桩基检查验收参照《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》（JGJ/T187-2019）第8.4节桩基检查验收。预制混凝土桩验收项目：序号验收项目验收标准1打入深度、停锤标准、静压终止压力值满足设计值2桩身垂直度双向<0.1％3桩位偏差100mm4每米进尺锤击数、最后1.0m锤击数、总锤击数、最后三振贯入度以试桩数据为准5桩尖标高不大于±10mm6.2塔吊基础验收参照《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》住建部令第37号、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015组织验收。每道工序施工完成后组织验收，验收合格后方可进行下道工序施工，验收标准详见验收要求。验收时由项目技术负责人刘骏杰组织，施工单位施工经理蒋余波，质量总监赵云，安全总监骆园，专业工程师，安全工程师，监理单位总监，专业监理工程是参加，进行联合验收。验收合格，经施工单位项目技术负责人及总监理工程师签字确认后，方可进入下一道工序。七、施工保证措施7.1安全保证措施序号保证措施1做好工人进场安全教育及技术交底。2施工人员进入施工现场必须佩带安全帽，并按规定的佩带方法使用。3成桩后围好警戒带，防止工人意外坠落。4使用振动器的作业人员，应穿胶鞋，戴绝缘手套，使用带有漏电保护的开关箱。5塔吊承台垫层浇注、钢筋绑扎过程中，注意塔吊基坑周边土方位移变化，防止土方塌陷造成人员伤亡。6塔吊基础承台开挖时需按要求放坡，承台底部需保留施工人员操作空间，塔吊基础承台边预留操作空间不小于300mm。7夜间施工，需配备足够的照明设备，非电工不得进行接电工作。8塔基施工完成后，必须做好塔基基坑周边防护措施、排水、防雷接地、水平及竖向位移检测等工作。7.2文明施工措施序号内容1混凝土罐车进入施工现场一律不得鸣笛，以防噪声影响居民生活。2施工现场安排人员及时清理落地灰，保持场容场貌整齐、干净。3桩基施工及混凝土浇捣，按降低和控制噪音发生的程度，尽可能将浇捣工作安排在昼间进行。4夜间施工，要合理布置现场照明，应合理调整灯光照射方向，照明灯必须有定型灯罩，能有效控制灯光方向和范围，关并尽量选用节能型灯具。在保证施工现场施工作业面有足够光照的条件下，减少对周围居民生活的干扰。7.3技术措施序号项目保证措施1桩基定位1）全站仪放线定位后由项目技术负责人进行二次复核；2）桩基定位后做好放线点的保护，避免破坏，在桩位外侧拉十字线钉放四个控制桩。2桩基质量控制1）成孔垂直度，钻机就位时，严格用水平尺找平，并在钻进时随时检查。选用适当的钻压和转速，恰当的钻进方式，确保钻孔垂直度符合设计要求。3基底质量1）平整度：开挖至基底标高时，反复利用水准仪复核基底标高，对不平整的部位采用人工修整。2）地基承载力：机械开挖不得一次开挖至底，保留约200mm高采用人工修整，避免地基土扰动，基底开挖到设计标高后立即组织基底验收，验收合格后尽快浇筑垫层混凝土，避免地基土长时间裸露；4基础尺寸在基础垫层混凝土浇筑后采用全站仪利用场内测量控制点通过坐标定位或者利用建筑物控制轴线确定基础边线位置，严格把控模板安装或者砌筑质量。5钢筋加工与绑扎1）严格按照设计图纸加工钢筋，尤其是与建筑物结构连接的塔吊基础需结合结构配筋下料，确保钢筋连接接头位置符合规范要求；2）绑扎时根据基础尺寸及钢筋数量均匀分割划线，按划线绑扎钢筋。6埋件定位1）塔吊地脚螺栓预埋后需经塔吊安装单位、项目设备工程师、项目技术负责人复核后方可进行混凝土浇筑；2）预埋地脚螺栓定位后不得采用绑扎固定，需采用焊接与基础钢筋连接固定。7混凝土强度1）控制混凝土原材料质量；2）浇筑过程中采用插入式振动棒确保振捣密实；3）混凝土浇筑过程中按要求留设同条件养护试块，浇筑后保持养护不少于7天。8防雷接地1）防雷接地电阻不应大于4Ω。2）确保圆钢和承台钢筋焊接的焊缝饱满，桩基与承载不少于2个接地点，并办理隐蔽验收手续。7.4监测监控措施序号观测点布置观测内容观测频率1用上端带“”的短钢筋头或螺丝头埋设在基础内，上端高于基础完成面约20～50mm，在周边利用混凝土或砌体砂浆设置围蔽保护，如下图。供参考基础沉降及位移每月不少于一次，且每次塔吊顶升加节、台风暴雨等异常天气、停止使用超过一个月等特殊情况后必须进行观测。2观测点位置示意图，A、B、C、D为观测点AB塔吊标准节CD3塔吊基础沉降及位移观测记录表见附表1塔吊基础沉降及位移观测记录表八、应急处置措施8.1编制目的塔吊基础工程中重大危险源为触电、物体打击，如若发生将会造成严重的后果和影响，因此，特编制本预案。8.2应急组织机构及职责（1）应急组织机构应急组织机构组长由EPC项目经理郝同江担任，副组长由施工经理蒋余波、总工刘骏杰担任，成员由项目部管理人员与劳务分包单位负责人等组成，应急小组成员名单为：（2）机构职责序号内容1负责制定应急小组岗位职责和工作分工；2负责事故的预防措施和应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配清；3进行有针对性的应急救援演习，有计划区分任务，明确责任；4当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助；8.3应急措施应急措施表序号应急措施主要内容1通信联络公示在施工现场、办公区、生活区显要位置对应急通信联络方式树牌公示：应急小组电话组长郝同江副组长蒋余波副组长刘骏杰报警电话匪警110亭湖区派出所火警119亭湖区消防大队急救电话急救120盐城市第一人民医院2应急线路规划对应急逃生线路和救援线路进行规划，并在施工现场、办公区、生活区显要位置树牌公示。3人员与工具安排1）应急小组根据事故具体情况组织救援人员，按照依次组织项目部管理人员、劳务管理人员、外部单位人员、其他人员的顺序进行现场救援。2）主要救援工具及位置工具名称存放位置工具名称存放位置塔吊施工现场吊车外部租赁照明灯具施工现场/仓库切割机仓库钢管、扣件材料堆场钢丝绳仓库灭火器施工现场急救包综合办公室4医院救护线路规划就近选择两个不同医院，规划处最近最快路线，并进行公示。路线：盐城市妇幼保健院盐城市第一人民医院救护线路图九、计算书9.11#、2#、3#塔吊XGT6013计算书矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号QTZ100(XGT6013-6S1)-徐州建机塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)40塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)475起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)535水平荷载标准值Fvk(kN)25倾覆力矩标准值Mk(kN·m)1737非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)475水平荷载标准值Fvk'(kN)96倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)18892、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×475＝641.25起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×60＝81竖向荷载设计值F(kN)641.25+81＝722.25水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×25＝33.75倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×1737＝2344.95非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×475＝641.25水平荷载设计值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×96＝129.6倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35Mk'＝1.35×1889＝2550.15三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.5承台长l(m)5.5承台宽b(m)5.5承台长向桩心距al(m)4.5承台宽向桩心距ab(m)4.5承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重γC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度δ(mm)50配置暗梁否承台底标高d1(m)-2.5基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h'γ')=5.5×5.5×(1.5×25+0×19)=1134.375kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×1134.375=1531.406kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(4.52+4.52)0.5=6.364m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk'+Gk)/n=(475+1134.375)/4=402.344kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk'+Gk)/n+(Mk'+FVk'h)/L=(475+1134.375)/4+(1889+96×1.5)/6.364=721.799kNQkmin=(Fk'+Gk)/n-(Mk'+FVk'h)/L=(475+1134.375)/4-(1889+96×1.5)/6.364=82.889kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F'+G)/n+(M'+Fv'h)/L=(641.25+1531.406)/4+(2550.15+129.6×1.5)/6.364=974.428kNQmin=(F'+G)/n-(M'+Fv'h)/L=(641.25+1531.406)/4-(2550.15+129.6×1.5)/6.364=111.9kN四、桩承载力验算桩参数桩类型预制实心方桩桩边长lb(mm)400桩混凝土强度等级C60桩基成桩工艺系数ψC0.75桩混凝土自重γz(kN/m3)26桩混凝土保护层厚度б(mm)50桩底标高d2(m)-31.45桩有效长度lt(m)28.95桩配筋桩身普通钢筋配筋HRB4000Φ20桩身预应力钢筋配筋40012Φ10.7自定义桩身承载力设计值否桩身预应力钢筋配筋40012Φ10.70桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8最大裂缝宽度ωlim(mm)0.2裂缝控制等级三级地基属性地下水位至地表的距离hz(m)1.8自然地面标高d(m)0是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)素填土0.65000.1-黏质粉土11600.65-淤质粉质黏土4.381000.7-砂质粉土5.961500.6-砂质粉土7.862500.6-黏质粉土2.981700.65-粉砂6.483700.55-黏土10.443314500.75-粉质黏土4.173516000.75-1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=4lb=4×0.4=1.6m桩端面积：Ap=lb2=0.42=0.16m2Ra=ψuΣqsia·li+qpa·Ap=0.8×1.6×(3.53×10+5.96×15+7.86×25+2.98×17+6.48×37+2.14×33)+1450×0.16=1105.267kNQk=402.344kN≤Ra=1105.267kNQkmax=721.799kN≤1.2Ra=1.2×1105.267=1326.321kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=82.889kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nπd2/4=12×3.142×10.72/4=1079mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=974.428kNψcfcAp+0.9fy'As'=(0.75×27.5×0.16×106+0.9×(410×1079.043))×10-3=3698.167kNQ=974.428kN≤ψcfcAp+0.9fy'As'=3698.167kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Qkmin=82.889kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、裂缝控制计算Qkmin=82.889kN≥0不需要进行裂缝控制计算！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400Φ22@150承台底部短向配筋HRB400Φ22@150承台顶部长向配筋HRB400Φ22@150承台顶部短向配筋HRB400Φ22@1501、荷载计算承台计算不计承台及上土自重:Fmax=F/n+M/L=641.25/4+2550.15/6.364=561.03kNFmin=F/n-M/L=641.25/4-2550.15/6.364=-240.405kN承台底部所受最大弯矩:Mx=Fmax(abMy=Fmax(al承台顶部所受最大弯矩:M'x=Fmin(abM'y=Fmin(al计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1500-50-22/2=1439mm计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1500-50-22/2=1439mm2、受剪切计算V=F/n+M/L=641.25/4+2550.15/6.364=561.03kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1439)1/4=0.863塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-lb)/2=(4.5-1.6-0.4)/2=1.25ma1l=(al-B-lb)/2=(4.5-1.6-0.4)/2=1.25m剪跨比：λb'=a1b/h0=1250/1439=0.869，取λb=0.869；λl'=a1l/h0=1250/1439=0.869，取λl=0.869；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.869+1)=0.937αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.869+1)=0.937βhsαbftbh0=0.863×0.937×1.57×103×5.5×1.439=10048.205kNβhsαlftlh0=0.863×0.937×1.57×103×5.5×1.439=10048.205kNV=561.03kN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=10048.205kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.439=4.478mab=4.5m>B+2h0=4.478m，al=4.5m>B+2h0=4.478m角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+lb)/2=(5.5-4.5+0.4)/2=0.7mcl=(l-al+lb)/2=(5.5-4.5+0.4)/2=0.7m角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=1250/1439=0.869，取λb=0.869；λl''=a1l/h0=1250/1439=0.869，取λl=0.869；角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.869+0.2)=0.524β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(0.869+0.2)=0.524[β1b(cb+alb/2)+β1l(cl+all/2)]βhp·ft·h0=[0.524×(0.7+1.25/2)+0.524×(0.7+1.25/2)]×0.942×1570×1.439=2954.286kNNl=V=561.03kN≤[β1b(cb+alb/2)+β1l(cl+all/2)]βhp·ft·h0=2954.286kN满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1=My/(α1fcbh02)=813.493×106/(1×16.7×5500×14392)=0.004ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS1=1-ζ1/2=1-0.004/2=0.998AS1=My/(γS1h0fy1)=813.493×106/(0.998×1439×360)=1574mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(AS1,ρbh0)=max(1574,0.0015×5500×1439)=11872mm2承台底长向实际配筋：AS1'=14319mm2≥A1=11872mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2=Mx/(α2fclh02)=813.493×106/(1×16.7×5500×14392)=0.004ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS2=1-ζ2/2=1-0.004/2=0.998AS2=Mx/(γS2h0fy1)=813.493×106/(0.998×1439×360)=1574mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(AS2,ρlh0)=max(1574,0.0015×5500×1439)=11872mm2承台底短向实际配筋：AS2'=14319mm2≥A2=11872mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1=M'y/(α1fcbh02)=348.587×106/(1×16.7×5500×14392)=0.002ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS1=1-ζ1/2=1-0.002/2=0.999AS3=M'y/(γS1h0fy1)=348.587×106/(0.999×1439×360)=674mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(AS3,ρbh0,0.5AS1')=max(674,0.0015×5500×1439,0.5×14319)=11872mm2承台顶长向实际配筋：AS3'=14319mm2≥A3=11872mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2=M'x/(α2fclh02)=348.587×106/(1×16.7×5500×14392)=0.002ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999AS4=M'x/(γS2h0fy1)=348.587×106/(0.999×1439×360)=674mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(AS4,ρlh0,0.5AS2')=max(674,0.0015×5500×1439,0.5×14319)=11872mm2承台顶面短向配筋：AS4'=14319mm2≥A4=11872mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HRB40010@450。六、配筋示意图承台配筋图桩配筋图基础立面图9.21#、2#、3#塔吊XGT6013边坡稳定计算土坡稳定性计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《地基与基础》第三版计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。一、参数信息:基本参数：条分方法瑞典条分法基坑开挖深度h(m)1.7条分块数50基坑外侧水位到坑顶的距离ha(m)2基坑内侧水位到坑底的距离hp(m)3放坡参数：序号放坡高度L(m)放坡宽度W(m)平台宽度B(m)11.71.75.5荷载参数：序号类型面荷载q(kPa)基坑边线距离a(m)荷载宽度b(m)1满布荷载2土层参数：序号土名称土厚度(m)土的重度γ(kN/m3)土的内摩擦角φ(°)粘聚力C(kPa)饱和重度γsat(kN/m3)1填土0.6518913182粘性土118.4616.518.4273淤泥质二4.3817.166.913.431.94粉土5.9619.4717.615.326.2二、计算原理:根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：1、土条自重，2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.35的要求。圆弧滑动法示意图三、计算公式:Ksj=∑{cili+[ΔGibi+qbi]cosθitanφi}/∑[ΔGibi+qbi]sinθi式子中：Ksj--第j个圆弧滑动体的抗滑力矩与滑动力矩的比值;ci--土层的粘聚力；li--第i条土条的圆弧长度；ΔGi-第i土条的自重；θi--第i条土中线处法线与铅直线的夹角；φi--土层的内摩擦角；bi--第i条土的宽度；hi--第i条土的平均高度；q--第i条土条土上的均布荷载；四、计算安全系数:将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数Ksjmin：计算步数安全系数滑裂角(度)圆心X(m)圆心Y(m)半径R(m)第1步3.28132.9100.5442.5402.598示意图如下：计算结论如下：第1步开挖内部整体稳定性安全系数Ksjmin=3.281>1.350满足要求![标高-1.700m]9.35#塔吊XGT6013计算书矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号QTZ100(XGT6013-6S1)-徐州建机塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)40塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)475起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)535水平荷载标准值Fvk(kN)25倾覆力矩标准值Mk(kN·m)1737非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)475水平荷载标准值Fvk'(kN)96倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)18892、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×475＝641.25起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×60＝81竖向荷载设计值F(kN)641.25+81＝722.25水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×25＝33.75倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×1737＝2344.95非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×475＝641.25水平荷载设计值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×96＝129.6倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35Mk'＝1.35×1889＝2550.15三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.5承台长l(m)5.5承台宽b(m)5.5承台长向桩心距al(m)4.5承台宽向桩心距ab(m)4.5承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重γC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度δ(mm)50配置暗梁否承台底标高d1(m)-7.15基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h'γ')=5.5×5.5×(1.5×25+0×19)=1134.375kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×1134.375=1531.406kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(4.52+4.52)0.5=6.364m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk'+Gk)/n=(475+1134.375)/4=402.344kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk'+Gk)/n+(Mk'+FVk'h)/L=(475+1134.375)/4+(1889+96×1.5)/6.364=721.799kNQkmin=(Fk'+Gk)/n-(Mk'+FVk'h)/L=(475+1134.375)/4-(1889+96×1.5)/6.364=82.889kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F'+G)/n+(M'+Fv'h)/L=(641.25+1531.406)/4+(2550.15+129.6×1.5)/6.364=974.428kNQmin=(F'+G)/n-(M'+Fv'h)/L=(641.25+1531.406)/4-(2550.15+129.6×1.5)/6.364=111.9kN四、桩承载力验算桩参数桩类型预制实心方桩桩边长lb(mm)400桩混凝土强度等级C60桩基成桩工艺系数ψC0.75桩混凝土自重γz(kN/m3)26桩混凝土保护层厚度б(mm)50桩底标高d2(m)-30.1桩有效长度lt(m)22.95桩配筋桩身普通钢筋配筋HRB4000Φ20桩身预应力钢筋配筋40012Φ10.7自定义桩身承载力设计值否桩身预应力钢筋配筋40012Φ10.70桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8最大裂缝宽度ωlim(mm)0.2裂缝控制等级三级地基属性地下水位至地表的距离hz(m)1.8自然地面标高d(m)0是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)素填土0.65000.1-黏质粉土11600.65-淤质粉质黏土4.381000.7-砂质粉土5.961500.6-砂质粉土7.862500.6-黏质粉土2.981700.65-粉砂6.483700.55-黏土10.443314500.75-粉质黏土4.173516000.75-1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=4lb=4×0.4=1.6m桩端面积：Ap=lb2=0.42=0.16m2Ra=ψuΣqsia·li+qpa·Ap=0.8×1.6×(4.84×15+7.86×25+2.98×17+6.48×37+0.79×33)+1450×0.16=981.555kNQk=402.344kN≤Ra=981.555kNQkmax=721.799kN≤1.2Ra=1.2×981.555=1177.866kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=82.889kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nπd2/4=12×3.142×10.72/4=1079mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=974.428kNψcfcAp+0.9fy'As'=(0.75×27.5×0.16×106+0.9×(410×1079.043))×10-3=3698.167kNQ=974.428kN≤ψcfcAp+0.9fy'As'=3698.167kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Qkmin=82.889kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、裂缝控制计算Qkmin=82.889kN≥0不需要进行裂缝控制计算！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400Φ22@150承台底部短向配筋HRB400Φ22@150承台顶部长向配筋HRB400Φ22@150承台顶部短向配筋HRB400Φ22@1501、荷载计算承台计算不计承台及上土自重:Fmax=F/n+M/L=641.25/4+2550.15/6.364=561.03kNFmin=F/n-M/L=641.25/4-2550.15/6.364=-240.405kN承台底部所受最大弯矩:Mx=Fmax(abMy=Fmax(al承台顶部所受最大弯矩:M'x=Fmin(abM'y=Fmin(al计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1500-50-22/2=1439mm计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1500-50-22/2=1439mm2、受剪切计算V=F/n+M/L=641.25/4+2550.15/6.364=561.03kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1439)1/4=0.863塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-lb)/2=(4.5-1.6-0.4)/2=1.25ma1l=(al-B-lb)/2=(4.5-1.6-0.4)/2=1.25m剪跨比：λb'=a1b/h0=1250/1439=0.869，取λb=0.869；λl'=a1l/h0=1250/1439=0.869，取λl=0.869；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.869+1)=0.937αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.869+1)=0.937βhsαbftbh0=0.863×0.937×1.57×103×5.5×1.439=10048.205kNβhsαlftlh0=0.863×0.937×1.57×103×5.5×1.439=10048.205kNV=561.03kN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=10048.205kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.439=4.478mab=4.5m>B+2h0=4.478m，al=4.5m>B+2h0=4.478m角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+lb)/2=(5.5-4.5+0.4)/2=0.7mcl=(l-al+lb)/2=(5.5-4.5+0.4)/2=0.7m角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=1250/1439=0.869，取λb=0.869；λl''=a1l/h0=1250/1439=0.869，取λl=0.869；角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.869+0.2)=0.524β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(0.869+0.2)=0.524[β1b(cb+alb/2)+β1l(cl+all/2)]βhp·ft·h0=[0.524×(0.7+1.25/2)+0.524×(0.7+1.25/2)]×0.942×1570×1.439=2954.286kNNl=V=561.03kN≤[β1b(cb+alb/2)+β1l(cl+all/2)]βhp·ft·h0=2954.286kN满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1=My/(α1fcbh02)=813.493×106/(1×16.7×5500×14392)=0.004ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS1=1-ζ1/2=1-0.004/2=0.998AS1=My/(γS1h0fy1)=813.493×106/(0.998×1439×360)=1574mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(AS1,ρbh0)=max(1574,0.0015×5500×1439)=11872mm2承台底长向实际配筋：AS1'=14319mm2≥A1=11872mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2=Mx/(α2fclh02)=813.493×106/(1×16.7×5500×14392)=0.004ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS2=1-ζ2/2=1-0.004/2=0.998AS2=Mx/(γS2h0fy1)=813.493×106/(0.998×1439×360)=1574mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(AS2,ρlh0)=max(1574,0.0015×5500×1439)=11872mm2承台底短向实际配筋：AS2'=14319mm2≥A2=11872mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1=M'y/(α1fcbh02)=348.587×106/(1×16.7×5500×14392)=0.002ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS1=1-ζ1/2=1-0.002/2=0.999AS3=M'y/(γS1h0fy1)=348.587×106/(0.999×1439×360)=674mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(AS3,ρbh0,0.5AS1')=max(674,0.0015×5500×1439,0.5×14319)=11872mm2承台顶长向实际配筋：AS3'=14319mm2≥A3=11872mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2=M'x/(α2fclh02)=348.587×106/(1×16.7×5500×14392)=0.002ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999AS4=M'x/(γS2h0fy1)=348.587×106/(0.999×1439×360)=674mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(AS4,ρlh0,0.5AS2')=max(674,0.0015×5500×1439,0.5×14319)=11872mm2承台顶面短向配筋：AS4'=14319mm2≥A4=11872mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HRB40010@450。六、配筋示意图承台配筋图桩配筋图基础立面图9.45#塔吊XGT6013边坡稳定计算土坡稳定性计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《地基与基础》第三版计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。一、参数信息:基本参数：条分方法瑞典条分法基坑开挖深度h(m)6条分块数50基坑外侧水位到坑顶的距离ha(m)1基坑内侧水位到坑底的距离hp(m)7放坡参数：序号放坡高度L(m)放坡宽度W(m)平台宽度B(m)1336.5234.51.5荷载参数：序号类型面荷载q(kPa)基坑边线距离a(m)荷载宽度b(m)1局部荷载527土层参数：序号土名称土厚度(m)土的重度γ(kN/m3)土的内摩擦角φ(°)粘聚力C(kPa)饱和重度γsat(kN/m3)1填土0.6518913182粘性土118.4616.518.4273淤泥质二4.3817.166.913.431.94粉土5.9619.4717.615.326.2二、计算原理:根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：1、土条自重，2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.35的要求。圆弧滑动法示意图三、计算公式:Ksj=∑{cili+[ΔGibi+qbi]cosθitanφi}/∑[ΔGibi+qbi]sinθi式子中：Ksj--第j个圆弧滑动体的抗滑力矩与滑动力矩的比值;ci--土层的粘聚力；