SCR脱硝工艺计算书

项目名称,360㎡烧结机烟气中温SCR脱硝项目,,烟气SCR脱硝计算书,,计算时间,,2021/5/5,输入值

序号,名称,符号,单位,计算公式或依据,数值,备注,备注,重要输出值

一,主要工艺计算,,,,,,,

1,湿基实际O2烟气流量（单台烧结）Nm3/h,Q湿基实际氧,Nm3/h,烧结烟气参数,150000,输入数据,输入数据,

2,水含量,W水,vol％,烧结烟气参数,10,输入数据,输入数据,

3,实际O2含量,W实际氧,vol％,烧结烟气参数,16,输入数据,输入数据,

4,湿基16％O2下烟气流量（单台烧结）,Q湿基16%氧,Nm3/h,Q湿基16%氧=Q湿基实际氧×（21-W实际氧）/（21-16）,150000,,,

5,干基下O2含量,W干基氧,vol％,W干基氧=W实际氧/（1-W水/100）,18,,,

6,干基16％O2下烟气流量（单台烧结）,Q干基16%氧,Nm3/h,Q干基16%氧=Q湿基实际氧×（1-W水/100）×（21-W干基氧）/（21-16）,350,,,

7,干基16％O2下NOX浓度,WNOx入口,mg/Nm3,烧结烟气参数,420,由技术协议给出，以NO2计,由技术协议给出，以NO2计,

8,要求排放浓度,WNOx出口,mg/Nm3,招标文件要求，考虑GGH漏风率2%,50,,,

9,烟气（标态）中NOx的流量（单台烧结）,QNOx入口,Nm3/H,QNOx入口=Q干基16%氧×WNOx入口×22.4/46/1000000,0.071582609,,,

10,假设Nox中NO的含量比例,A1,/,经验值,95,,,

11,Nox中NO2的含量比例,A2,/,经验值,5,,,

12,原烟气中一氧化氮流量,QNO入口,Nm3/H,QNO入口=QNOx入口×A1,6.800347826,,,

13,原烟气中二氧化氮流量,QNO2入口,Nm3/H,QNO2入口=QNOx入口×A2,0.357913043,,,

14,净烟气中一氧化氮流量,QNO出口,Nm3/H,QNO出口=QNOx出口×A1,0.809565217,,,

15,净烟气中二氧化氮流量,QNO2出口,Nm3/H,QNO2出口=Q干基16%氧×WNOx入口×（1-A3）×A2×22.4/46/1000000,0.042608696,,,

16,脱硝效率,A3,/,A3=（WNOx入口-WNOx出口）/WNOx入口,0.880952381,按技术协议中规定，输入数据,输入数据,

17,实际反应掉的NOX中的NO的量,QNO消耗,Nm3/H,QNO消耗=QNO入口×A3,5.990782609,,,

18,实际反应掉的NOX中的NO2的量,QNO2消耗,Nm3/H,QNO2消耗=QNO2入口×A3,0.315304348,,,

19,根据反应掉的氨量-NO2,QNH3-NO2,Nm3/H,QNH3-NO2=2×QNO2消耗,0.630608696,,,

20,反应掉的氨量-NO,QNH3-NO,Nm3/H,QNH3-NO=1×QNO消耗,5.990782609,,,

21,反应掉的氨量-NO,QNH3-NO,Nm3/H,QNH3-NO=1×QNO消耗,5.990782609,,,

22,实际上反应掉的总氨量,QNH3,Nm3/H,QNH3=QNH3-NO2+QNH3-NO,6.621391304,,,

23,脱硝后烟气中氨的逃逸率,X,ppm,干基，16％O2，招标文件规定,3,按技术协议中要求，输入数据,输入数据,

24,烟气量（标态、16％O2，干基）,Q干基16%氧,Nm3/H,,350,,,

25,脱硝后烟气中的氨量,QNH3-逃逸,Nm3/H,QNH3-逃逸=Q干基16%氧×X/1000000,0.00105,,,

26,需要加入的总氨量,QNH3-总-气,Nm3/H,QNH3-总-气=QNH3-逃逸+QNH3,6.622441304,,,

27,NH3/NOX,,,氨氮比=QNH3-总-气/QNOx入口,92.51466837,,,

28,理论需要的氨量,QNH3-总-液,Kg/h,QNH3-总-液=QNH3-总-气×17/22.4,5.025959918,,,

29,氨水浓度,W氨水,%,招标文件要求,20,输入数据,输入数据,

30,氨水耗量,Q20%氨水,Kg/h,Q20%氨水=QNH3-总-液/W氨水×100,25.12979959,,,

二,液氨储罐,,,,,,,

1,每小时的用氨量（Kg/h),,Kg/h,即理论需要的氨量,5.025959918,,,

2,液氨储存天数,,天,,10,按技术协议中要求，输入数据,输入数据,

3,每天计算时间,,h,,24,按技术协议中规定，输入数据,输入数据,

4,储存时间,,h,每天计算时间×液氨储存天数,240,,,

5,氨的储量,,Kg,每小时的用氨量×储存时间,1206.23038,,,

6,多年平均温度,,℃,根据当地气象条件,4.2,输入数据,输入数据,

7,多年平均温度下氨的密度,,Kg／m3,,632.79,查附表,输入数据,

8,一台机组氨的储存容积,,m3,氨的储量/氨的密度,1.906209612,,,

9,机组套数,,台,,1,输入数据,输入数据,

10,氨储总量,,m3,一台机组氨的储存容积×机组套数,1.906209612,,,

11,氨罐数量,,台,,2,输入数据,输入数据,

12,每个氨罐的储存容积,,m3,氨储总量/氨罐数量,0.953104806,,,

13,氨的储存系数,,,,0.85,,,

14,实际每个氨罐的储存容积,,m3,每个氨罐的储存容积/氨的储存系数,1.121299772,,,

15,氨罐容积圆整取值,,,,29,,,

16,试算氨罐的直径、长度,,,,,,,

17,氨罐内径D（m),,m,,2.4,,,

18,氨罐桶体长L（m),,m,,5.8,,,

19,计算出的体积V’,,m3,3.14/24*D^3*2+3.14/4*D^2*L,29.84256,,,

三,稀释风机计算,,,,,,,

1,氨气/混合气（mol比即标况体积比）,,,爆炸极限以下,0.05,,数据输入,

2,稀释风机的风量(每台风机负责两台反应器）,,Nm3/h,每小时的用氨量(VNH3)×95/5,125.8263848,,,

3,稀释风机的风量（考虑10％裕量）,,Nm3/h,稀释风机的风量×1.1,138.4090233,,,

4,稀释风机的最终取值-标况,,Nm3/h,考虑多方因素后取值,140,,数据输入,

5,风机入口温度,,℃,根据实际情况取值,25,,数据输入,

6,稀释风机的最终取值-工况,,m3/h,工况,152.8205128,,,

7,稀释风机的压头,,Pa,一般取值9000pa即可,9000,,数据输入,

8,稀释风机的内效率,,η,风机的内效率，一般取0.75~0.85，小风机取低值、大风机取高值,85,,数据输入,

9,稀释风机电机储备值,,,一般1.1-1.2,1.2,,数据输入,

10,稀释风机电机的轴功率,,kw,,0.528790702,,,

11,稀释风机电机的最终取值功率,,kw,向上跨1档或者2挡取电机,1.2,,数据输入,

四,氨蒸发器计算,,,,,,,

1,NH3理论蒸发量,,Kg/h,每小时的用氨量,5.025959918,每台蒸发器提供两台机组的氨气,,

2,NH3实际蒸发量（考虑冬季20％的回流量和10％的余量）,,Kg/h,NH3蒸发量×1.3，山海关以北寒冷地区电厂，需要考虑冬季20%的氨气回流，其余电厂不考虑这20%的裕量,6.533747894,山海关以北寒冷地区电厂，需要考虑冬季20%的氨气回流，其余电厂不考虑这20%的裕量,,

3,入口液氨温度,,℃,当地最低气温,-38,数据输入,数据输入,

4,入口液氨压力,,Mpa（g）,液氨调节阀后压力,0.2,数据输入,数据输入,

5,出口氨气温度,,℃,,40,输入数据,输入数据,

6,出口氨气压力,,Mpa（g）,表压值,0.17,输入数据,输入数据,

7,入口液氨焓值,,KJ/kg,当地最低气温下液氨焓值,8.88,氨特性计算程序,氨特性计算程序,

8,出口氨气焓值,,KJ/kg,按出口氨气温度饱和状态下氨气焓值,1470,氨特性计算程序,氨特性计算程序,

9,蒸发需要热量,,KJ,"NH3实际蒸发量×（出口

氨气焓值-入口液氨焓值）",9546.589723,,,

10,入口蒸汽温度,,℃,,200,输入数据,输入数据,

11,入口蒸汽压力,,Mpa,,0.8,输入数据,输入数据,

12,排出热水压力,,Mpa（a）,常压,0.1,,,

13,入口蒸汽焓值,,KJ/kg,,3057,水与水蒸气热力性质表,水与水蒸气热力性质表,

14,排出热水温度,,℃,,60,输入数据,输入数据,

15,排出热水焓值,,KJ/kg,,251.09,水与水蒸气热力性质表,水与水蒸气热力性质表,

16,需要蒸汽量（考虑40%的裕量）,,kg/h,"1.2×蒸发需要热量/（入口

蒸汽焓值-排出热水焓值）",4.082778018,,,

五,氨卸料压缩机及氨气缓冲罐,,,,,,,

1,可以不考虑机组容量，以10吨罐车半小时卸氨速度选用卸料压缩机，按照以往项目的经验，采用理论输气量66m3/h，吸气压力1.6(MPa，表压)，排气压力2.4(MPa，表压)，活塞式ZW系列，可以满足要求。,,,,,,,

2,氨气缓冲罐,,,,,,,

3,氨气缓冲罐体积没有统一规定，按照经验可以如下取值：,,,,,,,

4,氨气缓冲罐体积,,m3,氨气流量：≤175kg/h时,1,,,

5,氨气缓冲罐体积,,m3,氨气流量：～230kg/h时,1.5～2.0,,,

6,氨气缓冲罐体积,,m3,氨气流量：～360kg/h时,2.5～3.0,,,

7,氨气缓冲罐体积,,m3,氨气流量：～630kg/h时,3.5,,,

8,设计的容积,,m3,,3.5,,,

9,试算筒体直径,,m,,1.3,,,

10,试算筒体长度,,m,(2*3.14*筒体直径^3/24-容积)/(0.785*筒体直径^2),-2.204890765,筒体长度一般为1.25~1.75倍的筒体直径，为比较理想,筒体长度一般为1.25~1.75倍的筒体直径，为比较理想,

六,催化剂用量计算,,,最终用量需依据厂家提供，计算仅供设计初期参考，各家厂家有差异,,,,

1,项目,,单位,符号,数据,计算公式及依据,备注,

2,"烟气体积

（标态湿基实际O2）",,x106Nm3/h,vrf,150000,,,

3,催化剂的反应活性,,Nm/h,K值，高温一般取35，中温建议取20计算,20,取值,输入数据,

4,脱硝效率,,%,η，脱硝效率,0.880952381,,,

5,NH3/NO,,,取实际氨氮比,92.51466837,取值,,

6,催化剂比表面积,,㎡/m³,A（根据孔数查询催化剂参数）,570,,输入数据,

7,ln(1-η/α),,,催化剂计算公式,0.009567926,,,

8,催化剂体积,,m3,Vcat,0.125893769,Vcat=vrf*ln(1-η/α)/K/A,,

9,催化剂裕量,,,经验值,1.1,,,

10,实际所需催化剂体积,,m3,Vcat,0.138483146,,,

11,催化剂预装层数,,层,,2,,实际使用层数,

12,催化剂预留层数,,层,,1,,备用层,

13,每层催化剂体积,,m³,,0.069241573,,,

14,催化剂体积空速-标况,,h-1,,1083164.297,,,

15,催化剂体积空速-工况,,h-1,,#REF!,,,

16,催化剂面积速度-标况,,m/h,,1900.288241,,,

七,反应器设计,,,,,,,

1,湿基实际O2烟气流量,,Nm3/h,SCR反应器入口烟气量,#REF!,,,

2,标准大气压,,pa,101.3kpa,101300,,,

3,当地大气压,,pa,,#REF!,,,

4,脱硝入口压力,,pa,,#REF!,,,

5,高炉煤气增加量,,Nm³/h,,#REF!,,,

6,助燃风量,,Nm³/h,,#REF!,,,

7,稀释风机风量,,Nm³/h,,140,,,

8,脱硝反应器内设计温度,,℃,参考催化剂的实际使用温度,#REF!,,输入数据,

9,实际烟气流量,,m³/h,工况，实际氧，湿基,#REF!,,,

10,催化剂表面流速预取值,,m/s,实际取值4.5m/s左右,4.5,,输入数据,

11,催化剂表面流速-最终计算结果,,m/s,根据后续横截面面积选定最终值，4.5左右合格,#REF!,,校核,

12,催化剂模块本体横截面面积-预计算结果,,㎡,烟气流量/催化剂内流速预取值,#REF!,,校核,

13,催化剂模块本体横截面面积-最终计算结果,,㎡,根据后续模块选定最终值,#REF!,,校核,

14,催化剂模块单元宽,,mm,950，常态值，各厂家有所轻微差异,#REF!,,输入数据,

15,催化剂模块单元长,,mm,1900，常态值，各厂家有所轻微差异,#REF!,,输入数据,

16,催化剂模块单元高,,mm,计算输出值，元件本体高度+200mm,#REF!,,输入数据,

17,催化剂模块宽数,,块,预取值，取整数,#REF!,,输入数据,

18,催化剂模块长数,,块,预取值，横截面÷宽，结果为2的倍数,#REF!,,输入数据,

19,催化剂模块宽间距,,mm,常态值，40-60均可,#REF!,,输入数据,

20,催化剂模块长间距,,mm,常态值，40-60均可,#REF!,,输入数据,

21,催化剂模块距离反应器本体宽度,,mm,常态值，100-180均可,#REF!,,输入数据,

22,催化剂层整体宽值,,mm,模块宽数×模块宽+（模块宽数—1）×宽间距,#REF!,,,

23,催化剂层整体长值,,mm,模块长数×模块长+（模块长数—1）×长间距,#REF!,,,

24,反应器壳体整体宽,,mm,催化剂模块总宽+2倍与反应器间距,#REF!,,,

25,反应器壳体整体长,,mm,催化剂模块总长+2倍与反应器间距,#REF!,,,

26,反应器横截面积,,㎡,反应器壳体长×宽,#REF!,,,

27,反应器内最终流速,,m/s,烟气流量/反应器横截面积，4-4.5合格,#REF!,,校核,

28,模块内元件尺寸宽,,mm,150定值，正方形,150,,输入数据,

29,模块内元件尺寸高,,mm,计算值,#REF!,,,

30,模块内元件尺寸宽数,,个,一般取值，6,6,,输入数据,

31,模块内元件尺寸长数,,个,一般取值，12,12,,输入数据,

32,催化剂元件本体横截面,,㎡,元件总宽数×元件总长数×元件横截面积,#REF!,,,

33,催化剂孔隙率,,%,孔数不同，孔隙率不同，参考厂家手册,#REF!,,输入数据,

34,烟气实际流经催化剂面积,,㎡,催化剂元件本体横截面×孔隙率,#REF!,,,

35,催化剂孔内流速,,m/s,"烟气流量÷烟气实际流经催化剂面积,7.5以内",#REF!,,,

36,催化剂支撑梁高,,m,,#REF!,,,

37,反应器单层催化剂高度,,m,2m+催化剂模块高度+催化剂梁,#REF!,,,

38,整流层本体高度,,m,本体400mm加顶部400mm空间,#REF!,,输入数据,

39,反应器总高度,,m,底层支撑梁高+层数+反应器单层高度+整流层高度+出口烟道高,#REF!,,,

40,反应器壁厚选择,,mm,一般选用6mm钢板即可,6,,,

八,反应器入口烟道设计计算,,,,,,,

1,烟道流速选取,,m/s,12-15之间均可,17.8,,输入数据,

2,反应器入口烟道宽度,,mm,一般与反应器宽度一样，根据实际情况确定,#REF!,,,

3,反应器入口烟道高度,,mm,烟气流量÷烟气宽度,#REF!,,,

4,反应器入口烟道长度,,m,根据实际情况估算,17,,输入数据,

九,不同温度下烟道设计计算,,,,,,,

1,烟气温度,,℃,根据实际取值,80,,输入数据,

2,烟道流速选取,,m/s,12-15之间均可,17,,输入数据,

3,实际烟气流量,,m³/h,工况，实际氧，湿基,#REF!,,,

4,烟道宽度,,m,根据实际取值,5.3,,输入数据,

5,烟道高度,,m,烟气流量÷烟气宽度,#REF!,,,

6,烟道长度,,m,根据实际取值,15,,输入数据,

7,烟气温度,,℃,根据实际取值,100,,输入数据,

8,烟道流速选取,,m/s,12-15之间均可,16.5,,输入数据,

9,实际烟气流量,,m³/h,工况，实际氧，湿基,1800000,,,

10,烟道宽度,,m,根据实际取值,6,,输入数据,

11,烟道高度,,m,烟气流量÷烟气宽度,5.050505051,,,

12,烟道长度,,m,根据实际取值,7,,输入数据,

十,氨水蒸发器/尿素热解炉计算,,,,,,,

1,NH3理论需求量,,Kg/h,见前面计算,5.025959918,,,

2,余量取值,,,根据需要取值,1.2,,输入数据,

3,NH3实际需求量,,Kg/h,,6.031151902,,,

4,氨水浓度,,%,一般取20%氨水,20,,输入数据,

5,理论氨水耗量,,Kg/h,,25.12979959,,,

6,理论尿素耗量,,Kg/h,干尿素,8.869341033,,,

7,氨水蒸发器/尿素热解炉内流速取值,,m/s,1.3-1.6,1.4,,输入数据,

8,氨水蒸发器/尿素热解炉内停留时间,,s,7-10s,7,,输入数据,

9,氨水蒸发器直径,,m,,0.196535374,,,

10,氨水蒸发器高度,,m,,9.8,,,

11,尿素热解炉内温度,,℃,650,650,,输入数据,

12,尿素热解炉内总流量,,m³/h,,473.3333333,,,

13,尿素热解炉直径,,m,,0.34588637,,,

14,尿素热解炉高度,,m,,9.8,,,

15,电加热器前热风温度,,℃,从一次风引取，200℃左右,210,,输入数据,

16,电加热器后热风温度,,℃,一般700℃左右,700,,输入数据,

17,热解热风流量,,Nm³/h,标况实际氧,140,,,

18,热解风总质量,,kg/h,,168.7,,,

19,空气比热,,kj/kg℃,,1.01,（平均）,输入数据,

20,所需总热量,,kj/h,,83489.63,,,

21,电机储备系数,,,1.1-1.3,1.2,,输入数据,

22,电加热器电机功率,,kw,,27.86858303,,,

十一,烟道阻力计算,,,,,,,

1,标况下烟气密度,,kg/Nm³,标况，湿基,1.293,,,

2,烟气温度,,℃,根据实际情况取值,130,,输入数据,

3,烟气密度,,kg/Nm³,暂时不考虑压力,0.875903226,,,

4,烟气流速,,m/s,根据前面选取流速取值,13,,输入数据,

5,烟道宽度,,m,,3.6,,输入数据,

6,烟道长度,,m,,13.6,,输入数据,

7,烟道截面积,,㎡,,48.96,,,

8,方形烟道水力半径,,m,宽度*直径/（2*（宽度+直径））,1.423255814,,,

9,查表得摩擦系数,,λ,,0.075,,,

10,烟道系统弯头数,,个,,0,,输入数据,

11,90度弯头当量长度,,m,查得,50,,,

12,烟道总长度（不含弯头）,,m,根据实际情况输入,50,,输入数据,

11,该段烟道总阻力,,Pa,,48.7529775,,,

十二,系统总阻力计算,,,,,,,

1,单层催化剂阻力,,Pa,根据厂家提供数据,300,,输入数据,

2,预装催化剂层数,,层,,2,,输入数据,

3,预留催化剂层数,,层,,1,,输入数据,

4,催化剂层总阻力,,Pa,,900,,,

5,烟道总阻力,,Pa,,150,,输入数据,

6,SCR反应器空载阻力,,Pa,,50,,输入数据,

7,静态混合器阻力,,Pa,,150,,输入数据,

8,喷氨格栅阻力,,Pa,,50,,输入数据,

9,整流格栅阻力,,Pa,,100,,,

10,GGH回转式换热器阻力,,Pa,厂家提供,1700,,输入数据,

11,热风炉混风室阻力,,Pa,,0,,输入数据,

12,其余估算阻力,,Pa,,50,,输入数据,

13,余量取值,,,,1,,,

14,系统计算总阻力,,Pa,,3050,,,

十三,高炉煤气耗量的计算,,,,,,,

,一次热风炉,,,,,,,

1,烟气量（标态、实际氧O2，湿基）,,Nm³/h,,150000,,,

2,混风室入口温度,,℃,根据GGH冷端出口温度,50,,,

3,混风室出口温度,,℃,根据催化剂实际需要温度,60,,,

4,温度抬升,,℃,温度差,10,,,

5,高炉煤气热值,,kj/Nm³,可以咨询业主，或者根据成分自行计算,#REF!,,,

6,烟气的比热容,,"kJ/kg.℃

",查表,1.038,,,

7,烟气的密度,,kg/Nm³,查表，标况,1.248,,,

8,热值差,,Kj/h,,1943136,,,

9,热效率,,%,,90,,,

10,高炉煤气耗量,,Nm³/h,未计算助燃风,#REF!,,,

11,助燃风机风量,,Nm³/h,配比1:1.25,#REF!,,,

12,助燃风入口温度,,℃,环境温度,25,,,

13,助燃风最终温度,,℃,混风室出口温度,60,,,

14,助燃风温度差,,℃,,35,,,

15,助燃风热值差,,Kj/h,,#REF!,,,

16,总热值差,,Kj/h,,#REF!,,,

17,需要总高炉煤气耗量-一次,,Nm³/h,包含助燃风,#REF!,,,

18,助燃风机风量-二次修正,,Nm³/h,配比1:1.25,#REF!,,,

19,助燃风热值差-二次修正,,Kj/h,,#REF!,,,

20,总热值差-二次修正,,Kj/h,,#REF!,,,

21,需要总高炉煤气耗量-二次修正,,,,#REF!,,,

,二次热风炉,,,,,,,

1,烟气量（标态、实际氧O2，湿基）,,Nm³/h,,150000,,,

2,混风室入口温度,,℃,根据GGH冷端出口温度,#REF!,,输入数据,

3,混风室出口温度,,℃,根据催化剂实际需要温度,#REF!,,输入数据,

4,温度抬升,,℃,温度差,#REF!,,,

5,高炉煤气热值,,kj/Nm³,可以咨询业主，或者根据成分自行计算,#REF!,,Kcal×4.182,750

6,烟气的比热容,,"kJ/kg.℃

",查表,1.038,,,

7,烟气的密度,,kg/Nm³,查表，标况,1.248,,,

8,热值差,,Kj/h,,#REF!,,,

9,热效率,,%,,#REF!,,,

10,高炉煤气耗量,,Nm³/h,未计算助燃风,#REF!,,,

11,助燃风机风量,,Nm³/h,配比1:1.25,#REF!,,,

12,助燃风入口温度,,℃,环境温度,25,,,

13,助燃风最终温度,,℃,混风室出口温度,#REF!,,,

14,助燃风温度差,,℃,,#REF!,,,

15,助燃风热值差,,Kj/h,,#REF!,,,KW·h

16,总热值差,,Kj/h,,#REF!,,0.0002778,#REF!

17,需要总高炉煤气耗量-一次,,Nm³/h,包含助燃风,#REF!,,,

18,助燃风机风量-二次修正,,Nm³/h,配比1:1.25,#REF!,,,

19,助燃风热值差-二次修正,,Kj/h,,#REF!,,,

20,总热值差-二次修正,,Kj/h,,#REF!,,,

21,需要总高炉煤气耗量-二次修正,,,,#REF!,,,

十四,引风机选型计算,,,,,,,1936570

1,烟气量（标态、16％O2，湿基）,,Nm³/h,SCR出口烟气量-包含热风炉风量,#REF!,,单台,1361265

2,稀释风机风量,,Nm³/h,,140,,,1145888

3,末端总烟气量（标态、16％O2，湿基）,,Nm³/h,,#REF!,,,

4,引风机设计烟温,,℃,根据实际情况输入,110,,输入数据,

5,温度余量,,℃,根据实际情况输入,0,,,

6,最终选型烟温,,℃,,110,,,

7,标准大气压,,Pa,,101300,,,

8,当地大气压,,Pa,,95800,,,

9,风机入口压力,,Pa,,-8500,,,

10,引风机工况烟气量（实际）,,m³/h,,#REF!,,,

11,系统压损,,Pa,,7500,,,

12,风量余量,,%,,10,,输入数据,

13,压头余量,,%,,20,,输入数据,

14,引风机最终烟气量（工况）,,m³/h,,2375000,,,

15,引风机最终压头,,Pa,,9000,,,

16,引风机效率,,%,大风机0.8左右,85.8,,输入数据,

17,引风机电机选型储备值,,,1.1-1.3,1.02,,输入数据,

18,引风机电机轴功率,,kw,,6920.16317,,,

19,引风机电机最终选型,,kw,向上跨1档或者2挡取电机,6000,,输入数据,

十五,氨水储罐计算,,,,,,,

1,氨水储罐数量,,个,一般为2个,#REF!,,输入数据,

2,氨水浓度,,%,实际输入，一般为20,#REF!,,输入数据,

3,烧结机台数,,台,根据项目实际情况,#REF!,,输入数据,

4,设计储存天数,,天,根据项目实际情况,#REF!,,输入数据,

5,储罐实际容积率,,%,常规值,#REF!,,,

6,每小时耗氨量（纯氨）,,Kg/h,,5.025959918,,,

7,每小时氨水耗量,,Kg/h,,#REF!,,,

8,氨水密度,,t/m³,根据浓度查表,#REF!,,输入数据,

9,氨水储罐总储存量,,m³,,#REF!,,,

10,单个氨水储罐实际储存量,,m³,,#REF!,,,

11,单个氨水储罐设计储存量,,m³,实际储存量/容积率,#REF!,,,

12,圆形储罐直径,,m,预先取值,#REF!,,输入数据,

13,圆形储罐高度,,m,,#REF!,,,

十六,尿素溶液储罐,,,,,,,

1,每小时所需纯尿素耗量,,Kg/h,,8.869341033,,,

2,尿素纯度,,%,,99.3,,,

3,每小时消耗干尿素量,,Kg/h,,8.931864081,,,

4,配备尿素溶液浓度,,%,,#REF!,,,

5,每小时消耗尿素溶液量,,m³/h,,#REF!,,,

6,设计储存天数,,天,,#REF!,,输入数据,

7,尿素溶液总储存量,,,,#REF!,,,

8,储罐实际容积率,,%,常规值,#REF!,,,

9,尿素溶液储罐数量,,个,,#REF!,,输入数据,

10,单个尿素溶液储罐实际储量,,m³,,#REF!,,,

11,单个尿素溶液储罐设计储量,,m³,,#REF!,,,

12,圆形储罐直径,,m,,#REF!,,输入数据,

13,圆形储罐高度,,m,,#REF!,,,

十七,尿素溶液溶解罐,,,,,,,

1,每小时所需纯尿素耗量,,Kg/h,,8.869341033,,,

2,尿素溶液溶解罐尿素溶液浓度,,%,,#REF!,,,

3,尿素溶液溶解罐个数,,个,,#REF!,,输入数据,

4,尿素溶液溶解罐储存时间,,h,,#REF!,,输入数据,

5,尿素溶液溶解罐设实际储量,,m³,,#REF!,,,

6,储罐实际容积率,,%,常规值,#REF!,,,

7,尿素溶液溶解罐设设计储量,,m³,,#REF!,,,

8,圆形储罐直径,,m,,#REF!,,输入数据,

9,圆形储罐高度,,m,,#REF!,,,

10,尿素溶液溶解热,,kj/kg,,241.6,,,

11,尿素溶液溶解吸热,,kj/h,,2142.832793,,,

12,蒸汽温度,,℃,,300,,输入数据,

13,蒸汽压力,,Mpa,,0.8,,输入数据,

14,入口蒸汽焓值,,KJ/kg,,3057,,输入数据,

15,排出热水温度,,℃,,60,,,

16,排出热水焓值,,KJ/kg,,251.09,,,

17,理论所需蒸汽量,,t/h,,0.000763686,,,

18,实际所需蒸汽量（取50%余量）,,t/h,,0.001145528,,,

十八,