船体结构强度课设

一、说明本船主要运输矿石及钢材，兼顾煤碳及水泥熟料等货物。航行于长江武汉至宁波中国近海航区及长江A、B级航区。船舶结构首尾为横骨架形式，中部货舱区采用双底双舷、单甲板、纵骨架式形式，所有构件尺寸均按CCS《国内航行海船建造规范》(2006)要求计算。1、主要尺度107.10米104.10米107.10米104.10米17.5米7.6米5.8米WL计算船长：t型宽：B型深：D结构计算吃水：d2、主要尺度比长深比：B=1041=5.95〉5B17.5宽深比：d= 6=2.30W2.5舱口宽度比：B=104=0.594<0.6舱口长度比：匕盏=0.833舱口长度比：匕盏=0.833〉0.73、肋距及中剖面构件布置：尾〜#10及#140〜首 肋距为600mm#10〜#140 肋距为700mm本船规范要求的标准肋距为：S=0.0016L+0.5=0.0016x104.1+0.5=0.667mm(以下均同)二、外板1、船底板(2.3.1.3)(1)船中0.4区域船底t1=0.043s(L+230)伍=0.043x0.667x(104.1+230)寸1=9.58mm取Fb=1，不折减t2=5.6^,'(d+h1)Fb=5.6x0.667x、J(5.8+1.16)x1=9.854mm式中：儿=0.2C,计算时取h]不大于0.2d,其中f300—l\3C二10.75— 2,(90m<L<300m).本题中C=8.00,则h1=0.26C=2.08, I1°°丿 故取h]=0.2d=1.16(2)船端0.075L区域(2.3.1.4)=9.88mmt=(0.035L+6)=(0.035x104.1+6)0.70.667(3)船首底板加强(2.15.3)a、加强范围及长度分段垂向范围为：0.014B=0.014=9.88mmt=(0.035L+6)=(0.035x104.1+6)0.70.667(3)船首底板加强(2.15.3)a、加强范围及长度分段垂向范围为：0.014B=0.014x17.5=0.245m高度纵向范围：X=(0.65-C2b)•L=(0.65-°28)x104.1=26.025m长度，并划分为三段长度，分别计算三段长度及修正系数c。i、 在离首垂线(X-0.125L)到X之间：即：26.025—0.125x104.1=13.0125m到26.025m之间相当于#112〜#131之间。ii、 从首垂线向后(X-0.2L)的范围内：即：26.025-0.2x104.1=5.205m相当于首垂线到#143间。iii、其它位置为#131〜#143之间。b、修正系数e：i、#112〜#131：2f-1 2x0.25-1 °…e=0.05-Cb=0.05-0.8=0.667b式中：f=X=L26.025104.1=0.25ii、#143〜首垂线:e=0.5+=05+遊=0.5+0.9-0.8=1.0式中：f=X=L5.205104.1=0.05iii、#131〜#143：e=1c、各段板厚计算：t=c・c1・(1・8-2時q寸式中：c=7.3+0.081L=7.3+0.081x104.1=15.732ci=1.2-2l取d1=2.2i、#112〜#131(纵骨架式)：0.65x0.6670.667c广-舅=1・2-卅=°-950.65x0.6670.667t=15.732x0.95x(1.8-26x-2^2-104.1=15.07mmii、#131〜#143(横骨架式):C1=1.2——=1.2— =0.71 2l 2x1.4 | 2.2 /o.7x1t=15.732x0.7x(1.8-26x104.1)0.667=14.11mmiii、#143〜首(横骨架式):C=1.2—色=1.2—-07=0.71 21 2x1.4 i 2.2 /0.6X1.0t=15.732x0.7x(1.8-26x104.1) 0.667=13.06mm(4)尾局部加强要求(2.3.6):轴毂、舵杆、车叶附近:t=1.5t=1.5x9.88=14.82mm(5)船底板取值小结:(括号内为计算值)尾端轴毂舵杆车叶附近加强:t=16mm(14.82mm)尾端其它板:t=11mm(9.88mm)0.4L船中：t=11mm(9.854mm)首端#112〜#131t=16mm(15.07mm)#131〜#143t=14mm(14.11mm)#143〜首t=14mm(13.06mm)其它船底板:机舱部分t=12mm(机座下)机舱其余部分t=11mm货舱区域其它部分t=11mm2、平板龙骨(2.3.2)

平板龙骨宽度(2.3.2.1)b=900+3.5L=900+3.5x104.1=1264.4mm实取：b=1600mm长度为尾〜#112,首端加强按上述计算取值。平板龙骨厚度(2.3.2.2)t=t‘+2=9.854+2=11.854mm实取：14x1600mm(首部加强除外)3、舭列板(2.3.3)舭列板处为横骨架式,则其厚度取如下t=9.854mm实取t=12mm4、舷侧外板(2.3.4)横骨架式部分(0.4L船中范围)3a、距基线4D以上舷侧外板t1=0.073sE-1(L+110)応=0.073x0.7^1.0625x(104.1+110)=10.296mm式中：E=1+s2=1+072=1.0625S2 2.82t2=4.2sjd+h2=4.2x0.7x^5.8+2.088=8.26mm取h2=0.36d=2.088b、距基线4以下舷侧外板t1=0.072sE-1(L+110)応=0.072x0.7^1.034x(104.1+110)x^1=10.44mm式中：E=1+s2=1+072=1.034S2 3.82t2=6.3sV(d+h])Fb=6.3x0.7xJ(5.8+1.16)x1=11.63mm取h1=0.2d=1.16c、〜|d间t=10.3°+11.63=10.97mm2=(0.035x104.1+6)=(0.035x104.1+6)船端0.075区域的船侧板(2.3.4.4)SS2 2.82=9.88mm(3)舷侧外板厚取值小结：(括号内为计算值)a、 货舱区域4以下取：t=12mm(11.63mm)b、 货舱区域4以上取：t=12mm(10.97mm)16x1500c、 船端0.075L舷侧外板取：t=12mm(9.88mm)d、 其它区域舷侧外板t=11mm.5、舷顶列板(2.3.5.2)(1)舷顶列板宽度不小于b=800+5L=800+500x104.1=1320.5mm(2)船中0.4L区域内舷顶列板厚度t1=0.085sE-1(L+110)iFd=0.085x0.7一1.0625x(104.1+110)/1=11.99mm其中E=1+空=1+送=1.0625舷侧列板厚度不小于甲板边板厚度的0.8倍t=0.8x8.57=6.86mm三、甲板1、强力甲板(2.4.2.1(2))0.4L船中区域开口边线外的甲板板厚度t1=0.06s(L1+110)忆=0.06X0.667X(104.1+110)/!=8.57mm 「t2=0.9s/L+75=0.9X0.667X/104.1+75=8.03mm开口边线以内及离船端0.075L的甲板板厚度t=0.9sVL+75=0.9X0.7V104.1+75=8.43mm甲板边板(2.4.3)a、 船中部0.4L区域内的强力甲板边板宽度：6.8L+500=6.8x104.1+500=1207.88mmb、 强力甲板边板在端部宽度不小于船中部宽度的65%，即0.65B=0.65xB=0.65X17500=11375mm(4)主甲板板取值小结：主甲板板厚船中0.4L：20mm(8.57mm)主甲板在船端厚度：9mm主甲板其他区域厚度：18mm、14mm、12mm强力甲板边板宽度：0.4L船中：船端宽度：2、其它甲板四、单层底单底设置于尾〜#32和#134〜首(其中部分为双层底过渡区)1、实肋板要求通则(2.5.4)高度h=42(B+d)—70=42x(17.5+5.8)-70=908.6mm厚度t=0.01h+3=0.01x908.6+3=12.086mm面板剖面积A=4.8d-3=4.8x5.8-3=24.84cm2机舱实肋板(2.5.4.4)(2.5.2.1)(2.5.2.3)t=0.06L+6.2+1=0.06x104.1+6.2+1=13.45mm首尖舱实肋板(2.15.1.1)h=85D+140=85x7.6+140=786mmt=0.03L+6=0.03x104.1+6=9.123mmA=0.85B=0.85x17.5=14.875cm2尾尖舱实肋板(2.15.4)t=9.123+1.5=10.623mm(4)实肋板取值：机舱实肋板 丄ilXi00016X160首尖舱实肋板丄4°匹■—112x140尾尖舱实肋板11压载舱实肋板丄心10°°16X1602、中内龙骨(1)机舱内中内龙骨(2.5.2)t=0.06L+6.2+l=0.06冈104.1+6.2+l=13.45mm,A=0.65L+2=0.65冈104.1+2=69.67cm2首间舱中内龙骨(2.5.2)t=0.05L+5.5+1=0.05冈104.1+5.5=10.71mm,A=0.52L=0.52冈104.1=54.13cm2,在首尖舱内，中内龙骨可与肋板等高、等厚和具有相同的面板剖面积中内龙骨取值：机舱中内龙骨：丄皿10°°20X350首间舱中内龙骨：丄12^°°°16X3503、 旁内龙骨厚度t=0.05L+5=0.05凶104.1+5=10.21mm,面板剖面积A=0.25L+5=0.25[3104.1+5=31.03cm2,旁内龙骨：丄16X2004、 舭肘板厚度与该处实肋板等厚。五、双层底双层底设置于#35〜#134货舱区，并向首尾处延有部分过渡区。1、 中桁材(2.6.2)2、 非水密旁桁材(2.6.10.2)(2.6.4.1)t=实取：3、 水密旁桁材(2.6.10.2)(2.6.4.1)(2.13.2)-=8.55+2=10.55mmt2=4s\'h+2.5+1=4xO.7x”.J7.6+2.5+1=11.22mm实取：4、 实肋板(2.6.11.2)(2.6.5.1)5、水密实肋板(2.6.11.2)(2.6.6.1)

6、内底板7、货舱区舷侧底部结构该部分采用单底纵骨架式，每三档设实肋板（首部加强区为每两档设），该部结构参照海规第6章油船的相关条文，并作适当地加强，同时采用（2.7.5）舷侧纵骨（含舭部纵骨）的公式计算。实肋板(6.3.3)实肋板间距为2.1m,跨距取3.05m,其W=11SDl2=11x2.1x7.6x3.052=1633.1cm3I=10.5Wl=10.5x1633.1x3.05=52301cm410x1000实取：丄’右16x160其W=4797cm3I=289471cm4肋板加强筋按5.12.2.5要求1=0.175(h)2.4st3s1.0=0.175(—)2.40.6x103=357.8cm4取r16b I=2149.7cm4若将该实肋板简化为仅受均匀水载荷的悬臂梁(由内舷板支撑),结果应偏保守即实肋板间距为2.1m,跨距取3.05m,其所受均匀水载荷q=sh=2.1x5.8=12.18t/m弯距M=ql/2=12.18x3.05/2=18.57t.m=18570kg.m许用应力[ ]=93.2N/mm2=951kg/cm2剖面模数W=M/[ ]=1953.2cm3所取实肋板剖面模数亦满足。船底纵骨(6.3.2)(2.7.5)W1=10sDl2=10x0.65x7.6x2.052=207.6cm3W2=8.5shl2W2=8.5shl2Z-Znf=1.73-Fdx ndD-Zn5.4-3.397.6-3.39=1.25取f=1.077Z5.4h=0.26C+d-d(0.06C+d)=0.26x8.01+5.8-行(0.06x8.01+5.8)=3.42300-LC=10.75-(^^)3/2=8.018.5W2=1.077x0.65x3.42x2.052=73.73cm3取r18b其W=213cm3纵骨跨距取2.05m。8、双底部分外底纵骨(2.6.12.2)W=11.5csdl2=11.5x1x0.65x5.8x2.052=182.2cm3实取：r18a其W=195.9cm39、 双底部分内底纵骨(2.22.3.5)W=0.85W =0.85x182.2=154.9cm31外w 8.5Hs12 8.5x6.6x0.65x2.052W2= r= 013^=183.97cm3式中：取l=2.05m,其在实肋板处均以r16b的球扁钢连接。实取：r18bW=219.0cm310、 肘板(2.6.12.5)纵骨在水密肋板中断,以肘板连接。肘板尺寸：B=2.5h=2.5x180=450mmL=1000mm按1.2.6要求，厚度还不小于t=0.25\,；W+3.5=0.25j221.05+3.5=7.2mm. 11x450x1000实取：L——六、舷侧骨架1、货舱区域(#35〜#134)(1)主肋骨(4.8m平台以下部分)(2.721)(2.13.6)W]=cC]Sdl2=3.62x1x0.7x5.8x2.82=170.6cm3式中：c=(2+Ddx0.65H(1.45-pDml)=(2+5.8m7.6x0.65)m(1.45-^71m2.8)=5.36c1=1#35〜#41燃油舱W]=170.6x1.15%=196.2cm3W2=7Shl2=7x0.7x4.2x2.82=161.3cm32.8式中：h按深舱取值亍+2.8=4.2mI=3.5W1=3.5x161.3x2.8=1580.7cm4实取r18b其W=209.7cm3I=2975cm4(2)纵骨架式纵骨(2.7.5)(2.13.7.1)W1=8.5shl2f=1.73-FdxZ-ZnD-Zn5.4-3.397.6-3.39=1.25取f=1.077(0.06x(0.06x8.01+5.8)=3.42h=0.26C+d-d(0.06C+d)=0.26x8.01+5.8-莅300-LC=10.75-(]^)3/2=8.01W1W1=需x0.6x3.42x2.12=61.54cm3W2=9shl2=9x0.6x2.2x2.12=52.39cm3实取r18bW=209.7cm3纵骨架式强肋骨(2.7.6)(2.13.7)W1=10Shl2=10x2.1x1.4x2.82=230.50cm3W2=12Shl2=12x2.1x1.4x2.82=276.60cm3I=2.5W2l=2.5x276.60x2.8=1936.17cm48x450实取丄， 其W=882.5cm310x100I=28571cm4横骨架式强肋骨：按2.7.4.4机舱内不支持舷侧纵桁的强肋骨计算W=5Shl2=5x2.1x4.7x3.82=712.6cm38x450实取丄' 其W=882.5cm310x1002、机舱部分(#12〜#35)(1)平台甲板下主肋骨(4.8m以下)(2.7.2.1)W1=cc1sdl2=3.62x1x0.7x5.8x2.82=170.6cm3式中：c=(2+DdxO.65H(1.45-.Qml)=(2+5.8m7.6x0.65)m(1.45-冷76m2.8)=5.36c1=1式中：s 肋骨间距，m;d 吃水，m;l 肋骨跨距,m;(2)平台甲板上主肋骨(2.7.2)W]=cC]Sdl2=3.62x1x0.7x5.8x2.82=170.6cm3式中：c=(2+Ddx0.65)m(1.45--,jDml)=(2+5.8m7.6x0.65)m(1.45八m2.8)=5.36c1=1式中：s 肋骨间距，m;d 吃水，m;l 肋骨跨距，m;(3)机舱部分强肋骨(2.7.4)a、平台甲板下强肋骨在横骨架式的机舱区域内，不支持舷侧纵桁的强肋骨，其剖面模数W应不小于按下列两式计算所得之值:在最下层甲板以下W=5Shl2cm3在甲板间W=3.5SdlDcm3式中：S——强肋骨间距，m;h 从强肋骨跨距中点至上甲板边线的垂直距离,m；l 强肋骨的跨距，m;d 吃水，m;D 型深，mo由此可得：W=5Shl2=5x2.1x4.7x3.82=712.6cm38x450实取丄…“其W=882.5cm310x100b、平台甲板上强肋骨W=3.5SdlDcm3式中：S 强肋骨间距，m；h 从强肋骨跨距中点至上甲板边线的垂直距离,m；l 强肋骨的跨距，m；d 吃水，m；D 型深，mo（miz）游轉銅丝（£）001X01£UIO£N88=M访 T纹够0护8£UIO9ZI厶=坟£XQp<izx£=mqs£=M（IP•厶Z）樹知丝（乙）TOC\o"1-5"\h\zui'羽釣爲举％樹知 1•ra，彩鬲 a•UI，*乡 p•UI'羽卸樹刚 S:由辛Q03J:刼迄即兀N6II=心99•【乙"匸£=1M^£=I£0099*131=9•厶x8tx9・0X9P=Q砂9P=M:罗N紡如场竹辛锂佩丄郛£个左丝《李/聲初羽叟修场血碧劈叟修樹知％y爾弟寥'侈（8N•厶Z）樹知（I）夠弟侈X001X01£Uio0•厶617=M访 T纹够00EX8£5"86'91717=£UIO97^x8TX8^xi7x^£=em3炉炉S&£=M2m的强胸横梁，其垂向设置范围应为从肋板的上缘至最下层甲板，且至少应达到满载水线以上1m处。强胸横梁的剖面$p.A和最小剖面惯性矩I应分别不小于按下列两式计算所得之值：A=0.27L+8cm2=0.27xl04.1+8=36.107cm2I=ceh.12cm4=0.6x2.014x8.254x4.2232=177.87cm4i式中：L 船长，m,计算时取值不必大于250m;2-114c 强胸横梁的水平间距,m;e 强胸横梁的垂直间距,m;hi ——强胸横梁至量计船首最小高度的甲板以上3m处的垂直距离,m;1 强胸横梁的跨距,m。(4)舷侧纵桁(2.15.1.8)当舷侧为横骨架式时，在每道强胸横梁处应设置具有折边或面板的舷侧纵桁，其腹板高度h和厚度t应分别不小于按下列各式计算所得之值：因为LM90m时所以：h=3.0L+400mm,=3xl04.1+400=712.3mmt=0.023L+6mm=0.023x104.1+6=8.39mm式中：L 船长，m,计算时取值不必大于250m。(5)首尖舱外的舷侧加强(2.15.2)舷侧为横骨架式时,对于从距首垂线0.15L至防撞舱壁区域内的舷侧结构，应按下列要求进行加强:当主肋骨跨距不超过9m时，应沿首尖舱内的舷侧纵桁或开孔平台的延伸线设置间断的舷侧纵桁.当舷侧为横骨架式时，开孔平台应符合下列要求：每一平台的开孔面积应不小于该平台总面积的10%；开孔平台板的厚度t应不小于按下式计算所得之值：t=0.023L+5mm=0.023x104.1+5=7.39mm式中:L 船长,m；在开孔平台下，应每隔1档肋位设置横梁，其不连带板的剖面积A应不小于按下式计算所得之值:A=0.13L+4cm2=0.13x104.1+4=17.5cm2式中：L 船长,m；4、尾尖舱(1)肋骨(2.7.2.8)W=4.6sdD=4.6x0.6x5.8x7.6=121.66cm3I=3.5Wl=3.5x121.66x2.8=1192.3cm4实取：r20b式中：s 肋骨间距，m;d 吃水，m;D 型深，m;l 肋骨的实际跨距,(2)尾尖舱强肋骨(2.7.4.1)W=5Shl2=5x2.1x4.7x3.82=712.6cm38x450实取丄…“其W=882.5cm310x100(3)尾尖舱舷侧加强(2.15.4)在每档肋位上应设置实肋板,其厚度应较本节所要求的首尖舱内的实肋板厚度增厚1.5mm。对于单螺旋桨船舶，应将其肋板伸至尾管以上的足够高度。在推进器柱、尾轴架和挂舵臂处，一般应将肋板伸至舱顶并应增加其厚度。当舷侧为横骨架式时，在肋板以上应设置间距不大于2.5m的强胸横梁和舷侧纵桁尾尖舱内设置与首尖舱要求相同的平台。七、甲板骨架1、露天强力甲板计算压头(2.8.1.1)2、甲板各区域压头值：本船区域主要构件h次要构件hC1C2C3首楼甲板尾〜#9尾楼甲板#9〜#29尾楼甲板尾〜#9主甲板#9尾〜#35主甲板#35〜#134主甲板#134〜首主甲板首尖舱平台甲板20..230.524#35〜#134平台620.44机舱平台2.60.930.524尾尖舱平台21.330.5243、首楼甲板骨架计算甲板横梁(2.8.2.1)甲板横梁的剖面模数W应不小于按下式计算所得之值：W=C1C2Dd+C3shl2cm1 2 3 3=1.33x0.8x7.6x5.8+9.45x0.7x2.037x2.62=138cm3式中：C1——系数，根据横梁所在区域的甲板(包括桥楼和尾楼甲板)总层数决定：对于1层，C1=2，对于2层，C=1.33，对3层，C=1.05，对于4层及4层以上，C1=0.93，对于首楼甲板，C1=1.33；C2、C3——系数，见表2.8.2.1；D 型深，m；d 吃水，m；s 横梁间距，m；h——甲板计算压头，m，见本节2.8.1.1;l 横梁跨距,m,计算时取值应不小于2m。实取r16b,W=151.6c叫甲板纵桁(2.8.3.1)(2.8.3.3)W=4.75bhl2=4.75x2.5x4.358x2.42=298.1cm3I=2Wl=2x298.1x2.6=1550cm4宀e7X350实取_L 10X100W=151.6cm3I=1856.7cm44、尾〜#9尾楼甲板骨架(1)甲板横梁(2.8.2.1)W=C1C2Dd+C3shl2cm1 2 3 3=1.33x0.14x7.6x5.8+6.3x0.6x1.358x3.62=74.7cm3实取r14a,W=94.6cm3(2)甲板纵桁(2.8.3.1)(2.8.3.3)W=4.75bhl2=4.75x3x1.358x2.42=111.5cm3I=2Wl=2x111.5x3.6=802.8cm4宀e7X250实取_L 10X100W=386.9cm3I=8614.6cm45、#9〜#29尾楼甲板骨架(1)甲板横梁(2.8.2.1)W=C1C2Dd+C3shl2cm1233=0.93x0.14x7.6x5.8+6.3x0.7x1.2x32=53.4cm3实取『12,W=65.5cm3(2)甲板纵桁(2.8.3.1)(2.8.3.3)W=4.75bhl2=131cm3I=2Wl=2x131x3=786cm4宀严7X250实取丄 10X100W=386.9cm3I=8614.6cm46、 尾〜#35主甲板骨架(1)横梁(2.8.2.1)W=C1C2Dd+C3shl2=2x0.52x7.6x5.8+4.0x0.7x1.2x3.52=87.0cm 纵骨架式纵骨(2.8.5.1)取r14a其W=99cm3(2)纵桁(2.8.3)W=4.75bhl2=4.75x3.2x1.2x4.92=437.9cm3I=2Wl=2x437.9x4.9=4291cm48x300取丄 其W=497.0cm310x100 …I=11014cm47、 #35〜#134主甲板骨架横骨架式横梁(货舱口内)(2.8.2.1)横骨架式纵桁(2.8.3)W=4.75bhl2=4.75x2.6x1.358x2.82=131.5cm3I=2Wl=2x131.5x2.8=736.3cm48x300取丄 其W=497cm310x100I=13328cm4(4)纵骨架式甲板强横梁(2.8.7)8、#134〜首主甲板骨架(1)横梁(2.8.2)(2)纵桁(2.8.3)9、 #35〜#134平台骨架纵骨(2.8.5)平台强横梁(2.8.7.3)W=5Shl2=5x2.1x2.6x3.552=344.05cm3I=2Wl=2x344.05x3.55=2442.7cm48x350取丄 其W=615cm310x100 …I=15665cm410、 机舱平台骨架(1)横梁(2.8.2.1)(2)纵桁(2.8.3.1)11、首尖舱平台骨架(1)横梁(2.8.2.1)W=C1C2Dd+C3shl2=1.33x0.4x7.6x5.8+4x0.6x2.6x2.62=65.6cm3取r12其W=67.57cm3(2)纵桁(2.8.3.1)W=4.75bhl2=4.75x2.5x2.6x2.42=177.84cm3I=2Wl=2x177.84x2.4=853.6cm47x300取丄 其W=467.4cm310x100I=9973cm412、主甲板机舱舱口纵桁(2.8.8)W=7hbl2=7x1.2x2.65x2.82=243.7cm3I=2.6Wl=2.6x243.7x2.8=1774.1cm4实取丄打议其W=497cm310x100I=11014cm413、货舱端横梁本船货舱口#41,#81及#126端横梁均以内舷板作支撑，并在其长度范围内设有三道大斜板支撑，按2.8.9.1要求W=C1C2Dd+C3shl2=2.0x0.54x7.6x5.8+6.3x2.1x1.358x10.42=1990.85cm318x700实取Lfo 其W=2955.5cm3八、水密舱壁1、 舱壁板厚(2.13.2)2、 扶强材(2.13.2.3)3、 桁材(2.13.5)4、 内舷板纵骨架式骨架(2.13.7)8x450见本计算六、(1)、(2)和(3)取纵骨r18b和强肋骨丄石。10x100九、首柱钢板首柱板厚(2.14.1.2)t=0.08L+5.5=0.08x104.1+5.5=13.83mm取值：6.0m水线以上至顶为t=12,10mm6.0m水线至球鼻首之间分别为t=14mm球鼻首1.9m水线以上取t=14mm(2.14.5)球鼻首1.9m水线以下取t=16mm(2.14.5)十、机座(2.16.1)主机座的腹板、面板及P隔板均以机舱单底旁内龙骨板厚t0和实肋板T为计算依据。腹板板厚：t1=1.6t0=1.6x13.32=21.31mm面板：t2=1.4t1=1.4x21.31=29.83mm隔板及肘板:t3=1.4t‘=1.4x13.32=18.65mm实取：机座腹板t1=22mm机座面板t2=30mm隔板及肘板t3=20mm十一、支柱1、支柱负荷计算(2.10.1)P=7.06abh+P0=P1+P0式中P0为上方支柱所传递载荷，按简支梁支座反力计算。序号支柱位置支持长度a(m)支持宽度b(m)压头h(m)P1(kN)分配系数P0(kN)P(kN)1驾驶甲板下左舷#183.51.91.046.9546.952驾驶甲板下左舷#91.42.51.024.724.73驾驶甲板下左舷#71.953.51.048.248.24居住甲板下#143.51.91.046.951/59.456.45居住甲板下左舷#193.151.91.042.34/537.679.96尾楼甲板下右舷#103.52.551.063.063.07尾楼甲板下右舷#-33.12.01.043.843.88主甲板下#3,#-32.72.11.248.048.09*主甲板下机舱平台上#234.553.31.2127.276.9204.110*主甲板下机舱平台下#234.553.32.6275.6204.1479.711*主甲板下机舱平台上#163.853.31.2107.63/474.51/432.7214.812*主甲板下机舱平台下#163.853.32.6233.2214.8448.013主甲板下机舱#203.52.61.277.177.114首楼甲板下#1462.12.63.358129.1129.115主甲板下首平台上#1462.12.61.246.3129.1175.416主甲板下首平台下#1462.12.62.6100.2175.4275.6*机舱支柱都在同一垂线上，所以简化为只取支撑面积最大的两根计算。2、支柱剖面积(2.10.2)及支柱壁厚(2.10.3)PA= l12.26-.10-r式中：式中：Pti=0.392d-4.91dPt2=40按上表支柱负荷分层分区选择计算如下：序号区域负荷P(kN)长度l(m)拟取r，AI，At1t2实取1驾驶甲板下46.951.8©76x52.5111.270.65.461.891.9©76x5

2居住甲板下79.91.8©76x72.4515.291.29.393.811.9©76x73尾楼甲板下63.01.9©102x123.2133.9349.68.192.462.55©102x124机舱平台上214.82.0©108x143.3541.3466.823.38.42.7©108x145机舱平台下479.72.72©