第八章 发电机保护

第八章发电机保护第一节发电机的故障、不正常运行状态和其它情况及其相应的保护方式

第二节发电机的纵差动保护和横差保护

第三节发电机定子绕组的单相接地保护

第四节发电机的负序过电流保护

第五节

发电机失磁保护

第六节发电机励磁回路接地保护第一节发电机的故障类型、不正常运行状态及其相应的保护方式1）定子绕组相间短路保护方式2）定子一相绕组内的匝间短路保护方式3）定子绕组单相接地保护方式4）转子绕组一点接地或两点接地保护方式5）转子励磁回路励磁电流异常下降或完全消失保护方式

不正常运行状态及其保护方式

1）由于外部短路引起的定子绕组过电流保护方式2）由于负荷超过发电机的额定容量而引起的三相对称过负荷保护方式3）由于外部不对称短路或不对称负荷而引起的发电机负序过电流和过负荷保护方式4）由于突然甩负荷而引起的定子绕组过电压

保护方式5）由于励磁回路故障或强励时间过长而引起的转子绕组过负荷保护方式6）由于汽轮机主汽门突然关闭引起的发电机逆功率保护方式电力系统振荡——对300MW机组上，宜装设失步保护汽轮机低频运行——可装设低频保护水冷发电机断水——可装设断水保护其它情况第二节发电机的纵差动保护和横差动保护比率制动式纵差保护

标积制动式纵差保护不完全纵差保护

横（联）差（动）保护

综合差动保护

不同发电机组应有不同的主保护配置方案

结论

第二节发电机的纵差动保护和横差动保护一、比率制动式纵差保护（一）发电机纵差动保护的基本原理与计算纵（联）差（动）保护是比较被保护设备各引出端电气量（例如电流）大小和相位的一种保护。以图8-1为例，设被保护设备有n个引出端，各个端子的电流相量如图8-1所示，定义流入被保护设备为电流正向，则当被保护设备正常运行或外部短路时，一次电流恒有（8-1）当被保护设备本身发生相间短路时，设短路电流为，则有（8-2）由此可见，以被保护设备诸端子电流的相量和为动作参数的电流继电器，

在被保护设备正常运行或外部发生各种短路时，该继电器中理论上没有动作电流，保护可靠不误动；当被保护设备本身发生相间短路时，巨大的短路电流全部流入该继电器，保护灵敏动作。这就是纵差保护的基本原理，它只反映被保护设备本身的相间短路，理论上与外部短路无关，当然也就可以用最快速度、高灵敏地切除被保护设备本身的相间短路，但对与之相邻的其他设备短路不能有后备保护作用。一次电流必须经电流互感器（TA）才能引入电流继电器，设互感器的电流变比为，正常运行或外部短路电流经互感器传变后，由于互感器的误差（主要是饱和影响），虽然式（8-1）成立，但各二次电流的相量和，此即不平衡电流，实际工程计算：

（8-3）

式中Ik.max─外部最大短路电流（周期性分量）；fi—电流互感器幅值误差，工程中要求不大于10%,故取fi=0.1；Kss—电流互感器的同型系数，发电机纵差保护用互感器是同一型号的，取Kss=0.5；kaper—非周期分量影响系数，考虑外部短路暂态非周期分量电流对互感器饱和的影响，一般取kaper为1.5~2.0,。为防止纵差保护在外部短路时误动，继电器动作电流应躲过不平衡电流，即（8-4）式中Krel—可靠系数，Krel取1.3~1.5。在整定计算动作电流时，应采用机端三相短路次暂态工频电流，设，则；取，，，,

,nTA=1则用标幺值表示的动作电流为。该保护在纵差保护区内发生机端两相金属性短路（电流为）时，保护灵敏度为从表面上看，发电机纵差保护灵敏度很高，实际上发电机定子绕组中性点附近发生短路时，若短路匝数很少，特别是经过过渡电阻短路时，流入纵差保护的电流并不大，保护存在动作死区。因此在确保外部短路不误动的前提下，尽量减小纵差保护的动作电流，仍然是必要的。下面就讨论对发电机内部短路有较高灵敏度、外部短路能可靠不误动的比率制动式纵差保护。（二）比率制动式纵差保护的基本原理纵差保护动作电流按式（8-4）计算，其值较大，有可能在发电机内部相间短路时拒动。式（8-4）是在最大外部电流下以保护不误动为条件来整定计算动作电流的，当外部短路电流小于时，纵差保护动作电流可以比式（8-4）的计算值小些，仍可保证不误动。因此，可以考虑让随外部短路电流增大而增大。（二）比率制动式纵差保护的基本原理

如图8-2所示，发电机每相首末两端电流各为和，（正向定义与图8-1相反），互感器一、二次绕组极性和一、二次电流正向定义如图所示，纵差保护继电器的差动线圈匝数为Nd，制动线圈匝数为Nres.1和Nres.2，若有，此时，差动继电器的动作安匝为、制动安匝为为了方便，直接以电流表示：差动电流（8-5）制动电流（8-6）当发电机本身无故障，机外（纵差保护区外）发生短路时，，，，制动电流很大，差动电流理论上为零，保护可靠制动。外部短路电流Ik越大，制动电流Ires越大，而差动电流仅为不平衡电流Iunb，后者由式(8-3)决定。既然继电器制动电流Ires随外部短路电流线性增大，纵差保护的动作电流Ik.act也就随外部短路电流相应增大，如图8-3所示，Ik.act随外部短路电流Ik增大而增大的性能，通常称为“比率制动特性”（折线BC）。当发电机正常运行时，各相电流不大于互感器一次额定电流I1N，这时纵差保护的不平衡电流Iunb很小，完全不需要比率制动特性，只用最小动作电流即可避越负荷状态下的不平衡电流，如图8-3中的水平线AB。(三）发电机比率制动式纵差保护的整定计算需要整定计算的是图8-3中的A、B、C三点。1、最小动作电流（A点）A点整定原则是保证最大负荷状态下保护不误动。如前所述，在额定负荷电流下，5P级互感器的幅值误差为±1%，设一个互感器幅值误差为－1%，另一个为＋1%，负荷状态下不平衡电流不大于2%，考虑可靠系数为2，可取=2×2%＝4%。

10P级互感器幅值误差为±3%，可取=2×6%＝12%。所以选取以下定值是充分安全的：

（8-7）

2、比率制动特性起始点（拐点）B

图8-3中B点横坐标电流应小于或等于发电机额定电流IN.G的二次值，当外部短路电流Ik大于IN·G时，继电器呈现比率制动特性，Ik越大，保护的动作电流就越大。关系式为（8-8）3、最大外部短路电流下的C点在下，纵差保护的最大不平衡电流由式(8-3)决定，即图8-3中的D点，保护的最大动作电流，可按式(8-4)计算，即C点。可用最大制动系数确定C点，按定义有（8-9）若取，，，，则有＝0.15注意事项：在采用不考虑暂态特性的P级TA时，特别是两侧TA的二次负荷不均衡时，采取非周期系数Kaper=1.5~2.0不能认为已具有足够的避越暂态不平衡电流的能力，定值整定计算时宜适当取较大值。举例如下：例如取制动特性直线的斜率m为0.25。以，，,m＝0.25，则有，因此而按式(8-9)可得所以选取斜率m=0.25，相当于将最大制动系数由0.15提高到提高最大制动系数可为躲开暂态不平衡电流创造有利条件。按上述方法整定了A、B、C三点，比率制动特性完全确定。对于这种比率制动式发电机纵差保护的灵敏度校验，即以机端两相金属性短路（发电机不与系统并列）计算保护灵敏度，一定满足灵敏系数大于2.0的要求，不用再算。为了正确整定发电机纵差保护的比率制动特性，必须建立两个基本概念，即：（1）外部短路使纵差保护因互感器引起的不平衡电流Iunb与外部短路电流Ik的关系应是图8-3中的曲线OED，而不是虚直线OD,OD虚线反映的是不平衡电流随外部短路电流线性增大，这是不真实的。比率制动特性ABC虽与直线OD相交，但它完全位于OED曲线之上，不会因外部短路而误动。（2）最大制动系数只在最大外部短路电流下是必需的，当时，Kres可以小于。若不平衡电流完全由互感器产生，则比率制动特性只要满足在最大外部短路电流下的和最大负荷状态的,纵差保护就一定不会误动。二、标积制动式纵差保护标积制动式纵差保护与比率制动式纵差保护非常接近,具有更高灵敏度，但也只能反应相间短路而不能反应匝间短路，它由两侧电流和（见图8-2）组成动作电流和制动电流：动作电流(8-10)制动电流（8-11）式中为和的相位差，外部短路时，内部短路时大多数情况下有（由于定子绕组故障部分与非故障部分间的互感作用产生互感电动势，有时发电机定子绕组内部短路存在即有外部短路的相位特征）。外部短路时，或，很大，而Ik仅为不大的不平衡电流，保护可靠制动。内部短路时，大多数情况下cosα<0，此时令Ires=0，Ik很大，保护灵敏动作。当发电机未并网而发生内部短路时，I2=0,Ires=0，Ik=I1，仍能灵敏动作。因此标积制动式纵差保护动作判据可表达为（8-12）上式无需加制动系数。

标积制动式纵差保护的动作特性如图8-4基本动作特性为ABCD，下方为制动区。图中,这是考虑两侧电流互感器TA的差异和二次负载的不均衡而设置的，如果两侧TA差别较大，可以根据正常满负荷工况下不平衡电流实测值而适当加大Ik·act·min。对应横坐标1.0的纵坐标OF，表示制动特性直线的斜率m，对发电机而言，取即m=0.25。当cosα>0、I1/IN·G、I2/IN·G、

Ires/IN·G均大于1.5

时，保护的动作特性由直线CE

决定，此时Ik·act≈∞，保护可靠不误动。外部短路且两侧电流达到1.5IN·G时，TA远未饱和，不平衡电流一定不大，不可能误动。因此图8-4的标积制动式纵差保护用电流互感器只要求采用5P或10P，就能满足外部暂态过程中不发生误动的要求。三、不完全纵差保护不完全纵差保护可能同时对相间短路、匝间短路和定子绕组开焊故障起保护作用.（一）传统（完全）纵差保护不反应匝间短路和开焊故障的原因如图8-2所示，利用发电机每相首末两端定子全相电流和构成的传统（完全）纵差保护，当发生匝间短路或分支开焊时，两端电流不管机内故障电流多么大，传统纵差保护将毫无反应。（二）汽轮发电机不完全纵差保护如图8-5所示，通常大型汽轮发电机定子绕组为每相两并联分支（中型水轮发电机也有这种情况），中性点侧引出6个或4个端子，因为TA2只引入部分相电流，所以互感器TA1和TA2构成不完全纵差保护，当然TA1和TA2的变比是不相同的，使正常运行或外部短路时的差动回路不平衡电流很小。不完全纵差保护之所以能反应发电机内部各种短路和开焊故障，是由于三相定子绕组分布在同一定子铁心上，不同相间和不同匝间存在或大或小的互感联系。当未装设互感器的定子分支绕组发生故障时，通过互感磁通可以在装设互感器的非故障定子分支中感受到故障的发生，使不完全纵差保护动作。理论分析和试验研究均证明该保护原理的正确性。这种不完全纵差保护的整定计算与传统纵差保护几乎一样，仅仅是电流互感器的同型系数不再是0.5而改取为1.0（因变比不同而不再同型），比率制动特性可取:(图8-3B点），一般可取为0.2～0.3。

四、横（联）差（动）保护横（联）差（动）保护是将定子绕组分成几部分，比较不同部分分支绕组电流，称为横差保护，包括裂相横差保护和零序电流型横差保护。1、裂相横差保护2、零序电流型横差保护1、裂相横差保护图8-6（a）示出裂相横差保护的单相原理图，图中汽轮发电机定子绕组每相有两个并联分支，每一分支均装设电流互感器，一相两分支互感器二次绕组的异极性端相接，差流引至电流继电器KA。当发电机正常运行或外部短路时有当定子绕组发生不同相的分支间短路（相间短路）、同相不同分支间或同相同分支间短路（匝间短路）以及分支绕组开焊故障时，同相两分支的平衡被破坏，继电器KA动作。对于每相并联分支数a大于2的水轮发电机，例如图8-6(b)中表示a=5的发电机，可采用裂相横差保护.这时将定子绕组每相并联分支分成两部分，图8-6(c)所表示的是三分支a1、a3、a5成一组，另二分支a2、a4成一组，每组装设的互感器二次并联，两组互感器按图8-6(a)接成横差方式，这就是裂相横差保护K1。对于a为奇数的互感器变比两组并不相同，若为微机保护，两组互感器可选用同一变比，由软件调整它们的平衡。裂相横差保护应用：在国内外大型水轮发电机上广为采用，它与不完全纵差、零序横差共同组成多分支分布中性点接线方式水轮发电机的综合差动保护。裂相横差保护对定子绕组相间短路和匝间短路均有作用，并能兼顾分支开焊故障，但当机端外部引线短路时无保护作用。裂相横差保护采用比率制动特性时，其整定计算方法如下：

1．最小动作电流

式中─可靠系数，Krel＝1.3～1.5；Iunb·1─负荷状态下，两个电流互感器的幅值误差的不平衡电流，一般可选取Iunb·1=0.06I`2N，I`2N为互感器二次额定电流；Iunb·2─水轮发电机各相并联分支配置在不同的定子槽中，各槽对应的定、转子间气隙磁场大小不同，由此产生的第二种不平衡电流。

Iunb·1

＋Iunb·2可在发电机满负荷工况下，实测裂相横差保护不平衡电流得到，它比纵差保护要大些。作为初步设计值，可选取（8-13）2．比率制动特性的拐点

3．最大制动系数（8-14）式中诸系数与式（8-9）相同。2、零序电流型横差保护

如图8-6(b)所示，在定子绕组每相分裂成两部分的情况下，可以装设一套零序电流型横差保护，接在中性点o1、o3、o5与o2、o4之间的互感器TA3二次。因为一台发电机只装一个互感器和横差继电器，所以以前称为单元件横差保护。这种横差保护装置对相间短路、匝间短路和分支开焊有作用，但也不能反映机端外部引线相间短路。裂相横差保护在正常运行和外部短路条件的不平衡电流比零序横差保护的要大些，因为零序横差保护的不平衡电流中没有因互感器特性不一致产生的Iunb成分，只有各分支绕组在空间位置不同引起的一部分零序不平衡电流Iunb·0，而且Iunb·0<Iunb。这是因为Iunb中包含着正、负、零序分量电流，而Iunb·0中只有零序分量电流。正是由于不平衡电流的大小不同，相应的动作电流和灵敏度也就不同。零序横差保护在发电机正常运行时，不平衡电流主要是基波，在外部短路时，不平衡电流中主要是三次谐波成分量。三次谐波不平衡电流Iunb·3不仅在幅值上大大超过基波不平衡电流Iunb·1

，而且随外部短路电流的增大，Iunb·3的增长速率也高于Iunb·1

，当外部短路达到最大值Ik·max时，不平衡电流最大值Iunb·3·max更远大于Iunb·1·max

。基于对不平衡电流的实测和分析，得出提高零序横差保护灵敏度的一个重要技术措施：尽量加强不平衡电流的三次谐波阻波能力，使三次谐波滤过比k3（＝继电器的三次谐波动作电流/基波动作电流）提高到80％以上，这样不平衡电流就大大减小，零序横差保护的动作电流（二次值）Ik·act·(0)为（8-15）式中Krel─可靠系数，Krel＝1.3～1.5；kaper─非周期系数，kaper＝2.0。互感器一次额定电流I1N减小虽有助于提高零序横差保护的灵敏度，但不应过分减小，以免在发电机内部短路时互感器深度饱和；已知发电机内部短路时零序横差电流可高达100kA，所以也不能片面强调提高灵敏度而不适当地减小互感器一次额定电流。大型发电机零序横差保护用互感器变比的选择，应该全面计算定子绕组内部短路时的零序横差电流大小，据此选择I1N和互感器型号，例如5P20或5P30，保证绝大部分内部短路，互感器有5％～10％的精度。

应用、评价及校验：鉴于高灵敏零序横差保护装置简单，功能全面（同时对相间、匝间短路起保护作用，兼顾分支开焊故障），灵敏度高，成为发电机内部故障的第一主保护，已被国内多个大型水电厂采用，正在施工的三峡工程也选取此保护方案。高灵敏零序横差保护是发电机定子绕组内部故障的第一保护，但它对机端外部引线相间短路无保护作用，虽然发电机机端出线均采用分相封闭母线，但引线两相接地短路仍有发生，所以在考虑大型发—变组保护总配置方案时，除在发电机上配备高灵敏零序横差保护外，还应考虑发电机机端引线相间短路的需要，装设其他纵差保护。按照规程要求，用机端两相金属性短路来校验保护的灵敏度，对横差保护完全不适用。可用发电机内部故障计算软件校验横差保护灵敏度。

五、综合差动保护我国大型水轮发电机已运行的综合差动保护，如图8-6所示，包括不完全差动保护K2、裂相横差保护K1和高灵敏零序横差保护（装设在图8-6(b)的TA3二次）。这种综合差动保护，如图8-7所示，对发电机内部短路（相间和匝间）已具有保护的三重化，但对机端引线的相间短路，只有不完全纵差保护K2能起作用，为此还应有另一套主保护，例如发—变组不完全纵差保护。六、结论1．大型和特大型发电机主保护方案的确定，必须建立在充分、全面、科学的内部短路计算分析基础上，只用机端两相短路校验主保护灵敏系数是不科学的。2．大中型发电机仅装设一或两种完全纵差保护的工程设计缺乏科学根据，有必要推广或创造条件推广完全或不完全裂相横差、零序电流型横差及不完全纵差保护。3．不同型号的发电机应有自己的主保护总配置方案，不能因为容量相等或接近就互相搬用主保护总配置方案。4．某种主保护方案的取舍，不要单独以一种方案灵敏度的高低为准。微机保护允许采用多种原理的主保护，取各自的优点，克服或弥补彼此的缺点，即“优势互补、综合利用”的设计方法，最终取得最佳主保护配置方案。第三节发电机定子绕组单相接地保护一、发电机定子绕组单相接地特点与发电机单相接地处理方式

1、发电机定子绕组单相接地故障特点

2、大型发电机单相接地处理方式

二、利用零序电压构成的发电机定子绕组单相接地保护三、利用三次谐波电压构成的100%定子接地保护

1、发电机三次谐波电动势的分布特点

2、反应三次谐波电压的比值和基波零序电压组合而构成的100%定子接地保护

一、发电机定子绕组单相接地特点与

发电机单相接地处理方式1、发电机定子绕组单相接地故障特点根据安全的要求，发电机的外壳都是接地的，因此定子绕组因绝缘破坏而引起的单相接地故障比较普遍。当接地电流比较大，能在故障点引起电弧时，将使绕组的绝缘和定子铁心烧坏。定子绕组单相接地故障对发电机的危害主要表现在定子铁心的烧伤和接地故障扩大为相间或匝间短路。铁心烧伤的程度由故障点电流If和故障持续时间t决定，Ik2t越大，铁心损伤越严重。对于没有伤及铁心的定子绕组绝缘损坏，修复工作较简单，所以停机时间较短；一旦烧伤铁心，由于大型发电机组定子铁心结构复杂，修复困难，所以停机时间就长。如果说定子绕组绝缘损坏和单相接地故障是在所难免的，由此而殃及定子铁心则是完全应该避免发生的，为此应设法减小定子绕组单相接地电流Ik，同时缩短故障的持续时间。定子绕组单相接地的故障电流和暂态过电压大小均与发电机中性点接地方式有关。现代发电机普遍采用中性点不直接接地方式。因此，当发电机内部单相接地时，流经接地点的电流仍为发电机所在电压网络（与发电机有直接联系的各元件）对地电容电流之总和，其值很小。随着单机容量的进一步增大，三相对地电容C也相应增大，单相接地故障电流Ik.C可能超过允许值。发电机定子绕组单相接地故障电流的允许值，应采用制造厂的规定值，如无规定值时，可参照表8-2所列的数据。按照我国国标要求，很多大型发电机的单相接地电容电流Ik.C已超过上述允许值，所以大型发电机普遍采用中性点经消弧线圈的接地方式。发电机中性点经消弧线圈接地，能够最大限度地减小接地故障电流，完全符合国际上发电机中性点接地方式的总趋势。当发电机内部单相接地时，流经接地点的电流仍为发电机所在电压网络（与发电机有直接联系的各元件）对地电容电流之总和，而不同之处在于故障点的零序电压将随发电机内部接地点的位置而变化，如图8-8(a)所示，假设A相接地发生在定子绕组距中心点α处，α表示由中性点到故障点的绕组占全部绕组匝数的百分比，则故障点各相电动势为

、和,而各相对地电压分别为(8-16)因此，故障点的零序电压为（8-17）上式表明，故障点的零序电压将随着故障点位置的不同而改变。由此可作出发电机内部单相接地的零序等效网络，如图8-8(b)所示。图中C0G为发电机每相的对地电容，C0L为发电机以外电压网络每相对地的等效电容。由此即可求出发电机的零序电容电流和网络的零序电容电流分别为

（8-18）则故障点总的接地电流即为

有效值(8-19)式中Eф——为发电机的相电动势，一般在计算时，常用发电机网络的平均额定相电压来代替Eф，即表示为流经故障点的接地电流也与a成正比，因此当故障点位于发电机出线端子附近时,α≈1，接地电流为最大，其值为。当发电机内部单相接地时，流经发电机零序电流互感器TA0一次侧的零序电流如图8-8(b)所示，为发电机以外电压网络的对地电容电流。而当发电机外部单相接地时，如图8-9所示，流过TA0的零序电流为发电机本身的对地电容电流。当发电机内部单相接地时，实际上无法直接获得故障点的零序电压，而只能借助于机端的电压互感器来进行测量。由图8-8可见，当忽略各相电流在发电机内阻抗上的压降时，机端各相的对地电压应分别为

(8-20)

其矢量关系如图8-10所示。由此可求得机端的零序电压为

(8-21)

其值和故障点的零序电压相等。（二）大型发电机单相接地处理方式

由于发电机中性点经消弧线圈接地（欠补偿或完全补偿但必须串接小电阻），在发生单相接地故障时，保护不必立即跳闸，而仅发接地故障信号，值班人员马上向上级调度部门报告发电机定子绕组接地故障信息，并同时转移负荷，实现平稳停机检修，这种处理故障的方式有利于机组安全、对系统和负荷影响极小。由于保护不跳闸，发生定子绕组接地故障的发电机在处理过程中一直与系统并列，频率始终维持额定，也就不会产生严重的暂态过电压，因此没有引发相间或匝间短路的可能性。对于大型发电机组，虽不主张单相接地保护动作于跳闸，但也不主张继续运行，而是要求立即转移负荷、停机检修。二、利用零序电压构成的发电机定子绕组单相接地保护一般大、中型发电机在电力系统中大都采用发电机－变压器组的接线方式，在这种情况下，发电机电压网络中，只有发电机本身、连接发电机与变压器的电缆以及变压器的对地电容（分别以、、表示），其分布情况见图8-11

。当发电机单相接地后，接地电容电流一般小于允许值。对于大容量的发电机－变压器组，若接地后的电容电流大于允许值，则可在发电机电压网络中装设消弧线圈予以补偿。由于上述三相电容电流的数值基本上不受系统运行方式变化的影响，因此，装设消弧线圈后，可以把接地电流补偿到很小的数值。在上述两种情况下，均可以装设作用于信号的接地保护。发电机内部单相接地的信号装置，一般是反应于零序电压而动作，其原理接线如图8-12所示，过电压继电器连接于发电机电压互感器二次侧接成开口三角形的输出电压上。在正常运行时，发电机相电压中还含有三次谐波，在机端电压互感器接成开口三角形的一侧有三次谐波电压输出，此外，当变压器高压侧发生接地故障时，在发电机端也会产生零序电压。为了保证动作的选择性，保护装置的整定值应躲开正常运行时的不平衡电压（包括三次谐波电压），以及变压器高压侧接地时在发电机端所产生的零序电压。根据运行经验，继电器的起动电压一般整定为15～30V。按以上条件整定的保护，由于整定值较高，因此，当中性点附近发生接地故障时，保护装置不能动作，因而出现死区。为了减小死区，可采取如下措施来降低起动电压:1、如图8-12所示，加装三次谐波带阻过滤器；2、对于高压侧中性点直接接地的电网，利用保护装置的延时来躲开高压侧的接地故障；3、在高压侧中性点非直接接地的电网中，利用高压侧的零序电压将发电机接地保护闭锁或利用它对保护实现制动。采取以上措施以后，零序电压保护范围虽然有所提高，但在中性点附近接地时仍然有一定的死区。利用零序电流和零序电压构成的接地保护，对定子绕组都不能达到100％的保护范围。对于大容量机组而言，由于振动较大而产生的机械损伤或发生漏水（指水内冷的发电机）等原因，都可能使靠近中性点附近的绕组发生接地故障。如果这种故障不能及时被发现，则一种可能是进一步发展成匝间或相间短路；另一种可能是如果又在其他地点发生接地，则形成两点接地短路。这两种结果都会造成发电机的严重损坏，因此，对大型发动机组，特别是定子绕组用水内冷的机组，应装设能反应100％定子绕组的接地保护。目前，100％定子接地保护装置一般由两部分组成，第一部分是零序电压保护，如上所述它能保护定子绕组的85％以上，第二部分保护则用来消除零序电压保护不能保护的死区。为提高可靠性，两部分的保护区应相互重叠。构成第二部分保护的方案主要有：1．发电机中性点加固定的工频偏移电压，其值为额定相电压的10％～15％。当发电机定子绕组接地时，利用此偏移电压来加大故障点的电流（其值限制在10～25A左右），接地保护即反应于这个电流而动作。2．附加直流或低频（20Hz或25Hz）电源，通过发电机端的电压互感器将其电流注入发电机定子绕组,当定子绕组发生接地时，保护装置将反应于此注入电流的增大而动作。3．利用发电机固有的三次谐波电势，以发电机中性点侧和机端侧三次谐波电压比值的变化或比值和方向的变化，来作为保护动作的判据。在以上方案中，有些本身就具有保护区达100％的性能，此时可用零序电压保护作为后备，以进一步提高可靠性。

三、利用三次谐波电压构成的100%定子接地保护（一）发电机三次谐波电动势的分布特点（二）反应三次谐波电压的比值（）和基波零序电压组合而构成的100%定子接地保护（一）发电机三次谐波电动势的分布特点由于发电机气隙磁通密度的非正弦分布和铁磁饱和的影响,在定子绕组中感应的电动势除基波分量外,还含有高次谐波分量。其中三次谐波电动势虽然可在线电动势中消除，但在相电动势中依然存在。因此，每台发电机总有约百分之几的三次谐波电动势，设以E3表示。如果把发电机的对地电容等效地看作集中在发电机的中性点N和机端S，每端为0.5C0G,并将发电机端引出线、升压变压器、厂用变压器以及电压互感器等设备的每相对地电容也等效地放在机端，则正常运行情况下的等效网络如图8-13所示，由此即可求出中性点及机端的三次谐波电压分别为和此时，机端三次谐波电压与中性点三次谐波电压之比为（8-22）由上式可见，在正常运行时，发电机中性点侧的三次谐波电压总是大于发电机端的三次谐波电压。极限情况是，当发电机出线端开路（）时，。当发电机中性点经消弧线圈接地时，其等值电路如图8-14所示，假设基波电容电流得到完全补偿，则（8-23）此时发电机中性点侧对三次谐波的等值电抗为将式（8-23）代入整理后可得发电机端对三次谐波的等值电抗为因此，发电机端三次谐波电压和中性点侧三次谐波电压之比为（8-24）式（8-24）表明，接入消弧线圈以后，中性点侧的三次谐波电压在正常运行时比机端三次谐波电压更大。在发电机出线端开路时，，则

（8-25）在正常运行情况下，尽管发电机的三次谐波电动势随着发电机的结构及运行状况而改变，但是其机端三次谐波电压与中性点三次谐波电压的比值总是符合以上关系。当发电机定子绕组发生金属性单相接地时，设接地发生在距中性点α处，其等值电路如图8-15所示。因此，如果利用机端三次谐波电压Us3作为动作量，而用中性点侧三次谐波电压作为制动量来构成接地保护，且当时为保护的动作条件，则在正常运行时保护不可能动作，而当中性点附近发生接地时，则具有很高的灵敏性。利用这种原理构成的接地保护，可以反应定子绕组中性点侧约50%范围以内的接地故障。此时不管发电机中性点是否接有消弧线圈，恒有

则（8-26）Us3、UN3

随α而变化的关系如图8-16所示。当时，恒有。（二）反应三次谐波电压的比值（）和基波零序电压组合而构成的100%定子接地保护如上所述，利用三次谐波电压构成的接地保护可以反应发电机绕组中α小于50%范围以内的单相接地故障，且当故障点越接近于中性点时，保护的灵敏性越高；而利用基波零序电压构成的接地保护，则可以反应以上范围的单相接地故障，且当故障点越接近于发电机出线端时，保护的灵敏性越高。因此，利用三次谐波电压比值和基波零序电压的组合，构成了100%的定子绕组接地保护。第四节发电机负序过电流保护一、负序过电流保护的作用

1、发电机负序过电流的危害性当电力系统发生不对称短路或在正常运行情况下三相负荷不平衡时，在发电机定子绕组中将出现负序电流，此电流在发电机空气隙中建立负序旋转磁场相对于转子为两倍的同步转速，因此将在转子绕组、阻尼绕组以及转子铁心等部件上感应出100Hz的倍频电流，该电流使得转子上电流密度很大的某些部位（如转子端部、护环内表面等），可能出现局部灼热，甚至可能使护环受热松脱，从而导致发电机的重大事故。此外，产生的交变电磁转矩，将同时作用在转子大轴和定子机座上，从而引起100Hz的振动。负序电流在转子中所引起的发热量，正比于负序电流的平方及所持续时间的乘积。在最严重的情况下，假设发电机转子为绝热体（不向周围散热），则不使转子过热所允许的负序电流和时间的关系，可用下式表示（8-27）

(8-28)式中i2─流经发电机的负序电流；t─i2所持续的时间；─在时间t内的平均值，应采用以发电机额定电流为基准的标幺值；A─与发电机型式和冷却方式有关的常数。关于A的数值，应采用制造厂所提供的数据。其参考值为：对凸极式发电机或调相机可取A＝40；对于空气或氢气表面冷却的隐极式发电机可取A＝

30；对于导线直接冷却的100～300MW汽轮发电机可取A＝6～15等。随着发电机组容量的不断增大，它所允许的承受负序过负荷的能力也随之下降（A值减小）。例如取600MW汽轮发电机A的设计值为4，其允许负序电流与持续时间的关系如图8-17中的曲线所示。这就对负序电流保护的性能提出了更高的要求。针对上述情况而装设的发电机负序过电流保护实际上是对定子绕组电流不平衡而引起转子过热的一种保护，因此应作为发电机的主保护方式之一。此外，由于大容量机组的额定电流很大，而在相邻元件末端发生两相短路时的短路电流可能较小，此时采用复合电压（低电压和负序电压）启动的过电流保护往往不能满足作为相邻元件后备保护时对灵敏系数的要求。在这种情况下，采用负序电流作为后备保护，就可以提高不对称短路时的灵敏性。由于负序过电流保护不能反应于三相短路，因此，当用它作为后备保护时，还需要附加装设一个单相式的低电压启动过电流保护，以专门反应三相短路。二、负序反时限过电流保护负序反时限动作跳闸的特性与发电机允许的负序电流曲线相配合时，通常采用图8-17所示的方式，即动作特性在允许负序电流的上面，其间的距离按转子温升裕度决定。这样配合可以避免在发电机还没有达到危险状态时就把发电机切除。保护装置的动作特性可表示为（8-29）式中α─与转子的温升特性、温升裕度等因素有关的常数。按式（8-29）构成反时限过电流保护及负序过负荷信号保护的一种原理图如图8-18所示。过滤器的输出电压与负序电流成正比，同时加于过负荷起动回路和运算回路。启动回路动作后，当负序电流超过发电机的长期允许值时，延时t1发出过负荷信号。同时还输出信号至Y1和Y2的输入端，Y1用以开放反时限部分的计时回路，允许运算回路的输出按式（8-29）所示关系进行工作，Y2用以开放反时限部分的跳闸回路，以防止由于保护装置内部元件损坏造成误动作。在反时限部分中，Y1的输出和α形成回路的输出经减法器后形成，然后加于反时限元件t2，一般可由RC积分电路构成。电平检测器反应于而动作，动作后即可通过Y2跳闸。当用于A值不同的发电机时，可利用A值的整定回路选取适当的数值，以满足被保护发电机的要求。对过负荷的信号部分的整定原则：整定值应按照躲开发电机长期允许的负序电流之和最大负荷下负序过滤器的不平衡电流（均应考虑继电器的返回系数）来确定。根据有关规定，汽轮发电机的长期允许负序电流为6％－8％的额定电流，水轮发电机的长期允许负序电流为12％的额定电流，因此，一般情况下可取为（8-30）其动作时限则应保证在外部不对称短路时的动作的选择性，一般采用5～10s。第五节失磁保护一、发电机的失磁运行及其影响二、发电机失磁后的机端测量阻抗三、发电机在其他运行方式下的机端测量阻抗四、失磁过程中的励磁电压的变化特征五、低励失磁保护的构成方式一、发电机的失磁运行及其影响发电机失磁故障是指发电机在运行过程中其励磁突然全部消失或部分消失。引起失磁的原因：转子绕组故障、励磁机故障、自动灭磁开关误跳闸、半导体励磁系统中某些元件损坏或回路发生故障以及误操作等。影响：1、当发电机完全失去励磁时，励磁电流将逐渐衰减至零。当发电机完全失去励磁时，励磁电流将逐渐衰减至零。由于发电机的空载电动势Eq随着励磁电流的减小而减小，因此，其电磁转矩也将小于原动机的转矩，因而引起转子加速，使发电机的功角δ增大。当δ超过静态稳定极限角时，发电机与系统失去同步。发电机失磁后将从并列运行的电力系统中吸收感性无功功率供给转子励磁电流，在定子绕组中感应电动势。在发电机超过同步转速后，转子回路中将感应出频率为fG-fs（此处fG为对应发电机转速的频率，fs为系统频率）的电流，此电流产生异步制动转矩，当异步转矩与原动机转矩达到平衡时，即进入稳定的异步运行。根据电机学的分析，异步发电机的等效电路与异步电动机的相似，异步发电机的等效电路用图8-19来表示，当发电机失磁后而异步运行时，将对电力系统和发电机产生以下影响：1．需要从电网中吸收很大的无功功率以建立发电机的磁场。所需无功功率的大小，主要取决于发电机的参数（X1、X2、Xad）以及实际运行时的转差率。例如，汽轮发电机与水轮发电机相比，前者的同步电抗Xd

（Xd

=X1

+Xad

）较大，则所需的无功功率较小。又当s增大时，减小，和随之增大，则相应所需的无功功率也要增加。

假设失磁前发电机向系统送出无功功率Q1，而在失磁后从系统吸收无功功率Q2，则系统中将出现Q1

+Q2的无功功率差额。2．由于从电力系统中吸收无功功率将引起电力系统的电压下降，如果电力系统的容量较小或无功功率的储备不足，则可能使失磁发电机的机端电压、升压变压器高压侧的母线电压、或其他邻近点的电压低于允许值，从而破坏了负荷与各电源间的稳定运行，甚至可能因电压崩溃而使系统瓦解。3．由于失磁发电机吸收了大量的无功功率，因此为了防止其定子绕组过电流，发电机所能发出的有功功率将较同步运行时有不同程度的降低，吸收的无功功率越大则降低的越多。4．失磁后发电机的转速超过同步转速，因此，在转子及励磁回路中将产生频率为的交流电流，因而形成附加的损耗，使发电机转子和励磁回路过热。显然，当转差率越大时，所引起的过热也越严重。根据以上分析，结合汽轮发电机来看，由于其异步功率比较大，调速器也比较灵敏，因此当超速运行后，调速器立即关小汽门，使汽轮机的输出功率与发电机的异步功率很快达到平衡，在转差率小于0.5％的情况下即可稳定运行。故汽轮发电机在很小的转差下异步运行一段时间，原则上是完全允许的。此时，是否需要并允许其异步运行，则主要取决于电力系统的具体情况。例如，当电力系统的有功功率供应比较紧张，同时一台发电机失磁后，系统能够供给它所需要的无功功率，并能保证电网的电压水平时，则失磁后就应该继续运行；反之，如系统中有功功率有足够的储备，或者系统没有能力供给它所需要的无功功率，则失磁以后就不应该继续运行。对水轮发电机而言，失磁后异步运行有如下后果：1）其异步功率较小，必须在较大的转差下（一般达到1％～2％）运行，才能发出较大的功率；2）由于水轮机的调速器不够灵敏，时滞较大，甚至可能在功率尚未达到平衡以前就大大超速，从而使发电机与系统解列；3）其同步电抗较小，如果异步运行，则需要从电网吸收大量的无功功率；4）其纵轴和横轴很不对称，异步运行时，机组振动较大等因素的影响，因此水轮发电机一般不允许在失磁以后继续运行。为此，在发电机上，尤其是在大型发电机上应装设失磁保护，以便及时发现失磁故障，并采取必要的措施，例如发出信号由运行人员及时处理、自动减负荷或动作于跳闸等，以保证电力系统和发电机的安全。二、发电机失磁后的机端测量阻抗以汽轮发电机经一联络线与无穷大系统并列运行为例，其等值电路和正常运行时的矢相量图如图8-20所示。根据电机学中的分析，发电机送到受端的功率分别为（8-31）

（8-32）受端的功率因数角为（8-33）在正常运行时，。一般当不考虑励磁调节器的影响时，为稳定运行的极限，后发电机失步。发电机从失磁开始到进入稳定异步运行，一般可分为三个阶段：失磁后到失步前、临界失步点、失步后的异步运行阶段1．失磁后到失步前在失磁后到失步前的阶段中,转子电流逐渐衰减，随之减小，发电机的电磁功率P开始减小，由于原动机所供给的机械功率还来不及减小，于是转子逐渐加速，使和之间的功角δ随之增大，P又要回升。在这一阶段中sinδ的增大与Eq的减小相补偿，基本上保持了电磁功率P不变。与此同时，无功功率Q将随着Eq的减小和δ的增大而迅速减小，按式（8-32）计算的Q值将由正变负，即发电机变为吸收感性无功功率。在这一阶段中，发电机端的测量阻抗为=

（8-34）如图8-21所示，式中的Us、Xs和p为常数，而Q和ф为变数，因此它是一个圆的方程式，如图8-21所示，表示在复数平面上其圆心O`的坐标为(,Xs),半径为。由于这个圆是在某一定有功功率P不变的条件下作出的，故称为等有功阻抗圆。

由式（8-34）可见，机端测量阻抗的轨迹与P有密切关系，对应不同的P值有不同的阻抗圆，且P越大时圆的直径越小。发电机失磁以前，向系统送出无功功率，φ角为正，测量阻抗位于第Ⅰ象限。失磁以后，随着无功功率的变化，φ角由正值变为负值，因此测量阻抗也沿着圆周随之由第Ⅰ象限过渡到第四Ⅳ象限。2．临界失步点对汽轮发电机组，当δ=90°时，发电机处于失去静稳定的临界状态，故称为临界失步点。此时输送到受端的无功功率，根据式（8-32）为（8-35）上式中Q为负值，表明临界失步时，发电机自系统吸收无功功率，且为一常数，故临界失步点也称为等无功点。此时机端的测量阻抗为将式（8-35）的Q值代入并化简后可得

（8-36）由式（8-35）可知，发电机在输出不同的有功功率P而临界失步时，其无功功率Q恒为常数。因此，在式（8-36）中，φ为变数，也是一个圆的方程，如图8-22所示，其圆心的坐标为（0，），圆的半径为这个圆称为临界失步阻抗圆，也称等无功阻抗圆。其圆周为发电机以不同的有功功率P临界失步时，机端测量阻抗的轨迹，圆内为失步区。3．失步后的异步运行阶段失步后的异步运行阶段可用图8-19所示的等效电路来表示，此时按图8-20所规定的电流正方向，机端测量阻抗应为

（8-37）当发电机空载运行失磁时，S≈0，，此时机端的测量阻抗为最大（8-38）当发电机在其他运行方式下失磁时，ZG将随着转差率的增大而减小，并位于第Ⅳ象限内。极限情况是当时,趋近于零，ZG的数值为最小,有：（8.39）综上所述，当一台发电机失磁前在过激状态下运行时，其机端测量阻抗位于复数平面的第Ⅰ象限（如图8-23中的a或a`点），失磁以后，测量阻抗沿等有功阻抗圆向第四象限移动。当它与临界失步圆相交时（b或b`点），表明机组运行处于静稳定的极限。越过b（或b`）点以后，转入异步运行，最后稳定于c（或c`）点，此时，平均异步功率与调节后的原动机输入功率相平衡。4．异步边界阻抗圆失磁的发电机，由同步运行最终转入异步运行，发电机的参数将在Xd（Xq）与()之间随转差率变化，转差率越大，越接近或，转差率为零（即同步）时，参数为Xd（Xq），因此失磁发电机的参数以同步电抗Xd（Xq）为极限，不可能超越同步电抗值。为了检测发电机失磁后的异步运行状态，国内外习惯在机端装设异步边界阻抗继电器，其阻抗特性圆如图8-24所示。它以和两点为直径作圆，进入圆内表明发电机已进入异步运行。该阻抗圆在第Ⅲ、Ⅳ象限，其阻抗动作圆一定小于静稳定极限阻抗圆，即临界失步阻抗圆，所以同一台发电机在同一工况下的系统中运行，若失磁保护采用静稳极限阻抗继电器，在失磁故障时一定比采用异步边界阻抗继电器的动作早，与此同时，前者比后者的误动几率高。三、发电机在其他运行方式下的机端测量阻抗为了便于和失磁情况下的机端测量阻抗进行鉴别和比较，如图8-25所示，现对发电机在下列几种运行情况下的机端测量阻抗进行简要说明。1．发电机正常运行时的机端测量阻抗当发电机向外输送有功和无功功率时，其机端测量阻抗ZG位于第I象限，如图8-25中的1点所示，它与R轴的夹角φ为发电机运行时的功率因数角。

当发电机只输出有功功率时，测量阻抗位于R轴上的2点。当发电机欠激运行时，它向外输送有功，同时从电网吸收一部分无功功率（Q值变为负），但仍保持同步并列运行，此时，测量阻抗位于第四象限的3点。2．发电机外部故障时的机端测量阻抗

当采用0°接线方式时，故障相测量阻抗位于第一象限，其大小和相位正比于短路点到保护安装地点之间的阻抗，如图8-25中的5点。如继电器接于非故障相，则测量阻抗的大小和相位需经具体分析后确定。

3．发电机与系统间发生振荡时的机端测量阻抗根据图8-20(a)的等值电路和第三章第六节中有关分析，当认为Eq≈Us时，振荡中心位于0.5X∑处。当Xs≈0时，振荡中心即位于处，此时机端测量阻抗的轨迹沿直线变化，当δ=180°时，测量阻抗的最小值为。如图8-26所示.四、失磁过程中的励磁电压的变化特征

发电机失磁故障发生在转子中，早期的失磁保护判据就是以励磁电压的极度下降为特征。后来随着电力系统的发展，出现许多超高压远距离输电线，后者有很大的三相电容。当负荷低谷时期，由于输电线的电容电流，使系统电压过高，发电机被迫减小励磁电压，有时作进相运行，发电机成为吸收感性无功的设备，起着调相机的作用，这时的发电机虽然励磁电压较低，但机端电压却是高的，决非失磁或低励故障，因此失磁保护由原始简单的转子判据发展为定子判据，即根据机端三相电压和三相电流，用机端阻抗的变化检测低励失磁故障。这种利用机端阻抗判据的失磁保护装置，在并非失磁故障的系统振荡、经过渡电阻发生外部短路等情况下，机端阻抗有可能进入失磁保护阻抗动作范围内引起误动，为此又增设转子励磁电压作辅助判据，与机端阻抗主判据共同判别失磁故障与非失磁故障。

五、低励失磁保护的构成方式

(一）利用自动灭磁开关联锁跳开发电机断路器

过去发电机失磁保护都是采用这种方式。但实际上发电机失磁并不都是由于自动灭磁开关跳开而引起的，特别是当采用半导体励磁系统时，由于半导体元件或回路的故障而引起发电机失磁是可能的，而在这种情况下保护将不能动作。因此这种保护方式一般用于容量在100MW以下带直流励磁机的水轮发电机以及不允许失磁运行的汽轮发电机上。

（二）利用失磁后发电机定子各参数变化的特点构成失磁保护这种方式的保护所反应的是发电机定子参数的变化，如：机端测量阻抗由第一象限进入第四象限，无功功率改变方向，机端电压下降，功角δ增大，励磁电压降低等。目前对容量在100MW以上的发电机和采用半导体励磁的发电机，普遍增设了这种方式的保护。

利用失磁后发电机定子各参数变化的特点构成失磁保护

1．图8-27所示为汽轮发电机失磁保护装置（动作于跳闸）的一种构成方式。图中阻抗元件是失磁故障的主要判别元件，可按临界失步阻抗圆进行整定；母线低电压(UG<)元件用以监视母线电压，按保证电力系统安全运行所允许的最低电压整定，是失磁故障的另一个主要判别元件；励磁低电压(Ufd<)元件用作闭锁元件，一般按躲开空载运行时的最低励磁电压整定，但应考虑在满载运行情况下部分失磁时，继电器可能拒动。当发电机失磁时，阻抗元件和励磁低电压元件动作，启动Y2，立即发出发电机已失步的信号，并经t2延时后，通过H门动作于跳闸。延时t1用以躲开系统振荡或自同步并列时的影响，一般取为1～1.5s。

如果失磁后，机端电压下降到低于安全运行的允许值，则母线低电压元件动作，此时&1门起动，经延时后，通过或门动作于跳闸。延时用以躲开振荡过程中的短时间电压降低或自同步并列时的影响，一般取为0.5～1s。由于有励磁低电压元件（Ufd<）的闭锁，因此在短路故障以及电压互感器回路断线时，Y1和Y2都不可能启动，因而保护装置不会误动作。当电压互感器回路断线时，（UG<）或（Z）误动作后，均可发出电压回路断线信号。当励磁回路电压降低时，(Ufd<)动作，发出信号。

2．图8-29所示为一种新型的、整定值能自动随有功功率P变化的转子低电压失磁继电器（简称UL-P继电器）作主要判据而构成失磁保护的方案。

UL-P继电器的主要特点是它的整定值随着发电机有功功率的增大而增大，从而可以灵敏地反应发电机在各种负荷状态下的失磁故障，当失磁后励磁电压降低到整定值时（此时尚未失步，而是预告了必然要失步），它可以比静稳边界提前约1s的时间动作，使发电机减载，从而更容易获得减载的效益，例如恢复同步或者进入较小转差率下的异步运行。继电器动作后，经t1延时0.2s使发电机减载。当达到静稳边界时，反应定子判据的阻抗元件(Z)动作，两者组成与门后可使发电机跳闸。在发电机失磁、δ越过180°之后，转差率s、功率P、励磁电压Ugk等均将出现较大的波动，此时由于UL-P继电器定值的变化，可能出现无规则地动作和返回，为了保证δ越过180°之后保护装置可靠动作，增设了t2延时返回（或记忆）的电路。第六节发电机励磁回路接地保护

一、发电机励磁回路一点接地保护概述

发电机励磁回路故障的成因和形式

发电机励磁回路接地保护的现状二、励磁回路一点接地保护

直流电桥式发电机励磁回路一点接地保护

切换采样式发电机励磁回路一点接地保护

三、发电机励磁回路两点接地保护简介

一、发电机励磁回路一点接地保护概述

1、发电机励磁回路故障的成因和形式转子绕组绝缘破坏常见的故障形式有两种：转子绕组匝间短路和励磁回路一点接地。转子绕组匝间短路多发生在沿槽高方向的上层线匝，对于气体冷却的转子，这种匝间短路不会直接引起严重后果，也无需立即消除缺陷，所以并不要求装设转子绕组匝间短路保护。但是转子绕组匝间短路必然使励磁电流增大，此时发电机的输出无功功率必然减小，机组振动加剧，局部过热而损坏主绝缘和铜线，因此对于水内冷的转子，由于匝数少、电流密度大，不容许带着匝间短路长期运行。由此可见，转子绕组匝间短路的故障处理没有统一的标准，一旦发现这类故障，发电机是否继续运行应综合考虑现有的运行经验、故障的形式和特点、故障出现在机组运行期间或预防性试验中或机组安装时等诸多因素。发电机励磁回路一点接地故障，也是常见的故障形式之一，两点接地故障也时有发生。励磁回路一点接地故障，对发电机并未造成危害，但若再相继发生第二点接地故障，则将严重威胁发电机的安全。当发生两点接地故障时，由于故障点流过相当大的故障电流而烧伤转子本体；由于部分绕组被短接，励磁绕组中电流增加，可能因过热而烧伤；由于部分被短接，使气隙磁通失去平衡，从而引起振动，特别是多极机会引起更加严重的振动，甚至会因此而造成灾难性的后果。此外，汽轮发电机励磁回路两点接地，还可能使轴系和汽机磁化。因此，励磁回路两点接地故障的后果是严重的。2、发电机励磁回路接地保护的现状

对于1MW以上的水轮发电机，都装设一点接地保护，动作于信号，不装设两点接地保护。中小型汽轮发电机，只装