暖通空调设计说明书

摘要本次工程为广州市环保局办公楼中央空调系统设计。为一栋六层的多层建筑，其中地下一层，地上六层。总建筑面积5946m2，空调面积为3720m2。建筑的冷负荷为495.95KW，冷负荷指标为83W本设计所有房间均采用了风机盘管加新风系统。新风从室外引入，处理到室内空气焓值，新风机组仅承当新风冷负荷与局部新风湿负荷，而风机盘管承当室内全部冷负荷及局部新风湿负荷。对于冷热源的选择,冷源采用两台LSLGF300螺杆式冷水机组，单台制冷量为324KW。热源采用两台CWNSO.1.5小型低温燃气锅炉，单台发热量为150KW。水系统采用两管制，分两个区，采用异程式水系统。冷冻水、热水、冷却水供给分别采用三套泵，各三台，两用一备。卫生间设置机械排风系统，直接排到室外；地下室设置排风与排烟兼用系统，选用双速风机，平时排风，火灾时排烟。关键词空调；风机盘管；螺杆式冷水机组；锅炉；防排烟AbstractThisdesignationisairconditioningofEnvironmentalProtectionBureofficebuildinginGuangzhoucity.Theconstructionasasixlayerofthemultilayerbuilding，haveonelayerundergroundand6floorsontheground。Thetotalareasoftheconstructionis5946squaremeters,theareaofairconditioningis3720squaremeters.Thecoolingloadofthebuildingis495.95KW,coolingloadindicatoris83w/m2,theheatloadis258.66kW,heatloadindicatoris43w/m2byloadcalculate.Thebuildingincludestheoffice,conferenceroom,largemeetingroom。Thedesignofalltheroomsareuseofthefancoilunitsplusfreshairsystem.Theoutdooraircanbeintroducedfromoutside,itbeprocessedtotheenthalpyofindoorair,thefleshairhandingunitonlyundertakesthecoolingloadofoutdoorairandthepartialmoistureloadofoutdoorair,butthefan-coilunitundertakesthecompletecoolingloadofindoorandthepartialmoistureofoutdoorair.Forthechoiceofcoldandheatsources,WechoosetwoLSLGF300screwtypewaterchillersystem,thesinglerefrigeratingcapacityis324KW,andchoosetwogasboiler,theSingleheatis150KWasthesourceoftheconstructiontomeettheneedsofcoldandheatload.Watersystemadoptstwo-pipesystem,divide2areas,adoptsdifferentformulaofwatersystem.Condenserwaterpumpis3sets,twouse,onebackup.Theguestbathroomadoptsindependentmechanicalexhaustsystem,isdirectlydischargedtotheoutside;Abasementestablishesthemechanicalsystemofsmokeextractionandairextraction,selectsthedoublefastaxialfan,usuallyexracteindoorair,whenthefire,usetoexractsmoke.Keywords:airconditioning；fancoilunits；screwtypewaterchiller；theboiler；Smokecontrolandsmokeextraction目录摘要Abstract第1章工程概况11.1工程概述11.2维护结构根本材料11.3室内外空气计算参数1第2章负荷的计算32.1夏季冷负荷的计算32.1.1外围护结构冷负荷的计算方法3室内热源散热引起的冷负荷计算52.1.3计算举例62.1.4冷负荷汇总92.2冬季建筑的热负荷92.2.1计算举例92.2.2热负荷汇总10第3章空调系统的论述113.1空调方案确实定113.1.1空调方案概述113.1.2风机盘管加新风系统的特点113.2风机盘管的选型计算113.2.1风机盘管加新风系统夏季处理过程计算113.2.2风机盘管的选型133.2.3风机盘管的校核133.3新风处理机组的选择143.3.1计算举例143.3.2机组的选择14第4章气流组织计算164.1概述164.2散流器送风气流组织的计算164.3计算举例16第5章系统水力计算185.1风管系统水力计算185.1.1概述185.1.2空调系统水力计算的特点185.1.3空气流动阻力185.1.4计算举例205.2水管系统水力计算22第6章冷热源机房设计256.1冷热源方案确定256.1.1冷热源方案分析256.1.2冷热源方案选择256.1.3方案的比拟276.2设备的选型306.2.1冷冻水泵的选型306.2.2热水泵的选择326.2.3冷却水泵的选择326.2.4冷却塔的选型346.2.5膨胀水箱的选型356.2.6分集水器的选型356.3机房设计与布置37第7章通风、防排烟设计387.1地下车库通风与防排烟设计387.2水泵房通风设计387.3卫生间的通风设计397.4风机选型39风管阻力计算397.4.2风口阻力计算417.4.3风机参数41设计总结43主要参考文献44致谢45附录46附录2.1建筑冷负荷汇总表46附录2.2建筑热负荷汇总表481.1工程概述本工程为广州市环保局办公楼中央空调系统设计，共6层，总建筑高度为23.4m，为多层建筑，总建筑面积为5945.74㎡，空调面积为3719.76㎡。主要功能房间有办公室、中型会议室、大会议室等。地下室为制冷机房、地下停车场1.2维护结构根本材料建筑维护结构的根本材料见表1.1表1.1建筑结构材料表结构名称选用材料传热系数KW/(㎡·℃)外墙①泥砂浆②砖墙，δ=240③白灰粉刷属Ⅱ型0.82外窗双层玻璃钢窗6mm3.23屋顶①预制细石混凝土板25mm②通风层③卷材防水层④水泥砂浆找平层⑤保温层⑥隔汽层⑦现浇钢筋混凝土板0.461.3室内外空气计算参数1.3.1室外空气计算参数查《民用建筑空调设计》得广州室外气象参数值eq\o\ac(○,1)北纬23°03，东经113°19′，海拔6.6m；eq\o\ac(○,2)大气压力：夏季100.45KPa，冬季101.95KPa；eq\o\ac(○,3)室外空气计算参数，夏季空调室外计算干球温度：33.5℃，空调室外计算干球温度：27.7℃；冬季空调室外计算干球温度5℃，空调室外计算相对湿度70%。1.3查阅《民用建筑空调设计》，查得各房间的室内参数见表1.2：表1.2各功能房间室内设计参数房间类型夏季冬季空气温度

℃相对湿度

%风速

m／s空气温度

℃相对湿度

%风速

m／s一般办公室26-28＜65≦0.3018-20无规定≦0.20高级办公室24-27＜60≦0.3020-22≥35≦0.20门厅28≦65≦0.3018≥30≦0.20中型会议室26-28＜65≦0.3018-20≥30≦0.20大会议室24-28＜60≦0.3016-18≥35≦0.20第2章负荷的计算2.1夏季冷负荷的计算房间冷、热、湿负荷是确定空调系统送风量及各种设备容量的依据。常需要计算的冷负荷主要有以下几种：〔1〕外墙及屋面瞬时传热引起的冷负荷；〔2〕外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷；〔3〕透过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷；〔4〕设备散热引成的冷负荷；〔5〕人体散热引起的冷负荷；〔6〕照明散热引起的冷负荷；在冷负荷的计算方法上，本设计采用冷负荷系数法计算空调冷负荷。2.1.1外围护结构冷负荷的计算方法1〕外墙和屋面瞬变传热引起的冷负荷在日射和室外气温综合作用下，外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷按下式计算：(2.1)式中——外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷，；——外墙和屋面的面积，㎡；——外墙和屋面的传热系数，℃，根据外墙和屋面的不同构造，由课本上的附录2-2和附录2-3种查取；——室内计算温度，℃——外墙和屋面冷负荷计算温度的逐时值，℃，根据外墙和屋面的不同类型分别在附录2-4和附录2-5中查取。对于不同地点，对值进行修正，即应为。其地点修正值由附录2-6中查取；当外外表放热系数不同于18.6℃时，应将〔〕乘以下表中的修正值。表2.1外外表放热系数修正值w/(·℃【kcal/(h··℃)】14.2(12)16.3(14)18.6(16)20.9(18)23.3(20)25.6(22)27.9(24)30.2(26)1.061.031.00.980.970.950.940.93当内外表的放热系数变化时，不加修正。考虑到城市的大气污染和中浅色的耐久性差，那么将表中的数值乘以下表所列的吸收修正系数值。表2.2吸收系数修正颜色 类别外墙屋面浅色0.940.88中色0.970.94综上所述，外墙和屋面的冷负荷计算温度为：〔2.2〕那么冷负荷就由下公式算出：〔2.3〕2〕外玻璃窗瞬时传热引起的冷负荷在室内外温差的作用下，通过外玻璃窗瞬时传热引起的冷负荷按下式计算：〔2.5〕式中——外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷，；——外玻璃窗传热系数，℃，由课本附录2-7和附录2-8中查得；——窗口面积，㎡；——外玻璃窗的冷负荷温度的逐时值，℃，由附录2-10中查得。对附录2-7、2-8中的值要根据窗柜的不同情况加以修正，修正值由附录2-9中查得。对附录2-10中的值要进行地点修正，修正值可从附录2-11中查得。因此，应由以下公式来计算：〔2.6〕3〕通过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷透过玻璃窗进入室内的日射得热形成的逐时冷负荷按公式〔2.7〕来计算：〔2.7〕式中——窗口面积，㎡；——有效面积系数，由暖通空调课本〔下同〕附录2-15中查得；——玻璃窗冷负荷系数，由附录2-16和附录2-19查得。2.1.2室内热源散热引起的冷负荷计算室内热源散热主要指室内工艺设备散热、照明散热和人体散热三局部。1〕设备散热形成的冷负荷本设计没有固定的大设备，所以不考虑设备散热2〕照明散热形成的冷负荷本设计的空调运行时数为16小时,开灯时数为8小时，灯具的类型和安装方式为：暗装荧光灯，所以我们由下公式〔8〕来计算：〔2.8〕式中——灯具散热形成的冷负荷，；——分别为镇流器消耗功率系数和灯罩的隔热系数，=1.2，=0.6；——照明灯具所需功率，；——照明散热冷负荷系数，由附录2-22查得。3〕人体散热形成的冷负荷人体散热与性别、年龄、衣着、劳动强度及周围环境条件〔温、湿度等〕等多种因素有关。由暖通空调课本上的表2-12，查得办公楼的群集系数为=0.96人体显热散热引起的冷负荷计算式为公式〔2.9〕：〔2.9〕式中——人体显热散热新引起的冷负荷，；——不同室温和劳动性质成年男子显热散热量，；——室内全部人数；——群集系数；——人体显热散热冷负荷系数，由课本附录2-23中查得。人体潜热散热引起的冷负荷计算式为公式〔2.10〕：〔2.10〕式中——人体显热散热新引起的冷负荷，；——不同室温和劳动性质成年男子显热散热量，；——室内全部人数；——群集系数。2.1.3计算举例以三楼办公室301为例，如图2.1所示，计算房间的冷负荷图2.1办公室301平面图表2.3办公室301的负荷计算办公室北外墙瞬时传热冷负荷时间9:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:00tc(T)32.1031.8031.0031.4031.3031.2031.2031.3031.4031.60∆td1.70ka1.00kР0.90t´c(T)30.4230.1529.4329.7929.7029.6129.6129.7029.7929.97tR26.00K0.82A〔㎡〕10.32Qc(T)37.4035.1229.0332.0731.3130.5530.5531.3132.0733.60时间9:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:00tc(T)37.3036.8036.3035.9035.5035.2034.9034.8034.8034.90∆td0.00ka1.00kР0.90t´c(T)33.5733.1232.6732.3131.9531.6831.4131.3231.3231.41tR26.00K0.82A〔㎡〕22.32Qc(T)138.55130.31122.08115.49108.9103.9699.0297.3797.3799.02办公室北外窗瞬时传热冷负荷时间9:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:00tc(T)27.9029.0029.9030.8031.5031.9032.2032.2032.0031.60∆td1.00tR26.00Kw2.88Aw6.24Qc(T)52.1271.8888.06104.23116.8124.00129.39129.39125.80118.61办公室透过玻璃窗日射得热引起的冷负荷时间9:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:00CLQ0.650.750.810.830.830.790.710.600.610.68Dj，max109Cc，s0.48Aw6.24续表2.3时间9:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:00Ca0.75Qc(T)159.16183.64198.33203.23203.2193.44173.85146.91149.36166.50办公室人员散热引起的冷负荷时间9:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:00CLQ0.670.720.760.80.820.840.380.30.250.21qs58.5n4a0.96Qc(T)150.51161.74170.73179.71184.2188.7085.3667.3956.1647.17ql123.28Qc473.40473.40473.40473.40473.4473.40473.40473.40473.40473.40合计623.90635.14644.12653.11657.6662.09558.76540.79529.56520.57办公室照明引起的冷负荷时间9:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:00CLQ0.820.830.840.840.840.850.850.860.880.9n11.2n20.6N80Qc(T)47.23247.80848.38448.38448.3848.9648.9649.53650.68851.84表2.4各分项逐时冷负荷汇总时间9:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:00北外墙37.435.1229.0332.0731.3130.5530.5531.3132.0733.6西外墙138.55130.31122.08115.49108.9103.9699.0297.3797.3799.02北外窗52.1271.8888.06104.23116.81124129.39129.39125.8118.61玻璃窗日射159.16183.64198.33203.23203.23193.44173.85146.91149.36166.5人员负荷623.9635.14644.12653.11657.6662.09558.76540.79529.56520.57照明47.2347.8148.3848.3848.3848.9648.9649.5450.6951.84合计2596.32641.926682694.52704.227012578.52533.32522.82528.1由表2.4可以看出，此客房最大负荷值出现在13:00，其值为2704.2W。另外，夏季新风冷负荷计算如下：参考《民用建筑空调设计》，每人的新风量为30m³/h〔8.33L/s〕，由湿空气性质表查得：室内空气焓值为61.63KJ/kg〔tR=26℃，ψ=65%〕；室外空气焓值为89.26KJ新风负荷为：Q==1.2×所以，该房间的负荷是维护结构的冷负荷与新风负荷的总和Q=2704.2+552.6=3256.8W该房间的面积为26㎡，所以，房间的负荷指标为3256.8÷26=104W2.1.4冷负荷汇总用上述的计算方法计算建筑的冷负荷，算得建筑的总负荷为495.95KW。建筑的负荷指标为83W/㎡。其他各房间的负荷见附录2.1。2.2冬季建筑的热负荷2.2.1计算举例以一楼办公室101为例，计算房间的热负荷。图2.2办公室101平面图计算结果列入表2.5中。包括根本耗热量和附加耗热量，所得维护结构耗热量为：维护结构耗热量计算表表2.5房间编号房间名称维护结构传热系数室内计算温度室外计算温度室内外计算温度差温差修正系数根本耗热量耗热量修正房间热负荷〔W〕名称及方向面积〔㎡〕KW/〔㎡·℃〕tR〔℃〕to〔℃〕tR-to〔℃〕aQ〔W〕朝向修正率〔%〕修正值修正后的热量101办公室北外墙12.60.82185131134.301134.3663.09北外窗3.962.881148.301148.3西外墙22.940.821244.5-50.95232.3地面Ⅰ20.80.451121.701121.7地面Ⅱ8.80.21124.020124.02地面Ⅲ1.60.1212.496012.496新风热负荷：=60×1.01×13=787.8W所以房间总的热负荷为:=663.09+787.8=1450.89W那么该房间的热负荷指标为55.8W/㎡。2.2.2热负荷汇总用上述的计算方法计算建筑的热负荷，算得建筑的总负荷为258.66KW。建筑的负荷指标为43W/㎡。其他各房间的热负荷见附录2.2第3章空调系统的论述3.1空调方案确实定3.1.1空调方案概述结合本建筑物的特点，绝大局部房间空间较小，功能单一，全部为办公室和会议室，人员密度也较少，所以本次设计全部采用了风机盘管加新风系统，小房间采用侧送风方式。该系统具有初投资低，调节灵活，运行管理方便等优点。3.1.2风机盘管加新风系统的特点风机盘管直接全部布置在房间内，直接对室内回风进行处理，新风是由新风机组处理后通过新风管道送入室内，系统的冷量或热量由空气和水共同承当。其特点是：1〕优点：eq\o\ac(○,1)布置灵活，可以和集中处理的新风系统联合使用，也可以单独使用eq\o\ac(○,2)各房间可以独立地调节室温，可以随时根据需要开、停机组，方便调节，节能效果好eq\o\ac(○,3)空调使用季节较长eq\o\ac(○,4)各功能房间之间不会互相污染2〕缺点：eq\o\ac(○,1)风机盘管分散布置，敷设管线比拟麻烦，维修管理不方便eq\o\ac(○,2)水系统比拟复杂，容易漏水eq\o\ac(○,3)过滤性能差3〕适用性：eq\o\ac(○,1)适用于旅馆、公寓、办公楼等建筑物eq\o\ac(○,2)需要增设空调的小面积、多房间的建筑eq\o\ac(○,3)室温需要进行个别调节的场所3.2风机盘管的选型计算3.2.1风机盘管加新风系统夏季处理过程计算在风机盘管加新风空调系统中，新风在夏季要经过冷却减湿处理，在冬季要经过加热加湿处理。本设计采用让风机盘管承当室内冷、热负荷，新风机组只承当新风本身的负荷的空气处理方案。该方案的空气处理过程如图3.1所示。图3.1风机盘管空气处理状态焓湿图以办公室301为例进行计算，室内空气夏季干球温度26℃，相对湿度60%，室内焓值=61.63kJ/kg，含湿量=12.3g/kg，室外空气夏季空调计算干球温度33.5℃，室外空气夏季空调计算湿球温度27.7℃，，。室内冷负荷：2.034KW，室内湿负荷：0.000098kg/s1)求各房间的送风量G及新风量eq\o\ac(○,1)确定机器露点L：从N点引焓线和φ=90%线交于L点，连接WL，W→L是新风机组内实现的冷却减湿过程。eq\o\ac(○,2)求室内热湿比及房间送风量〔3.1〕过N点作ε线与φ=90%线相交，即得送风状态点S。房间送风量为：。〔3.2〕eq\o\ac(○,3)新风量按最小新风比来计算，取最小新风比m=20%,因此。2)确定风机盘管处理后的状态点M连接点L和点S并延长到M点，M点为经过风机盘管处理后的空气状态，风机盘管处理的风量，由混合原理：求出即〔3.3〕线与LS的延长线相交得M点，连接点N和点M，N→M是在风机盘管内实现的冷却减湿过程。3)确定新风机组负担的冷量和盘管负担的冷量新风机组负担的冷量〔kw〕为：〔3.4〕盘管负担的冷量〔kw〕为：〔3.5〕3.2.2风机盘管的选型根据求得的盘管负担的冷量和风机盘管处理的风量选择风机盘管，见表3.2。表3.2风机盘管选型参数型号台数风量〔〕供冷量〔w〕进出水接管供热量〔w〕功率〔W〕水阻力〔kpa〕FP-6816803600ZG54006220-303.2.3风机盘管的校核同样以办公室301为例进行校核。FP-68风机盘管机组中档风量时全冷2988W，其，因此风机盘管处理过程的热湿比为：〔3.6〕式中SHF——风机盘管的平均显热比综合考虑新风带入负荷后的室内热湿比应为：〔3.7〕——室内全热冷负荷，KW——新风量㎥/h——湿负荷Kg/s风机盘管的空气处理过程的热湿比等于或者稍小于，即可满足要求。因此该风机盘管可满足要求。同理，以同样的方法对其他各房间进行风机盘管的选型计算，校核。3.3新风处理机组的选择3.3.1计算举例以进行管道的阻力计算。具体计算过程见后面的节。以三楼的新风管道为例〔详图见节〕进行计算，主要计算新风机承当的冷量，所提供的风量，和所需要的余压。计算出管道的总阻力，确定机组的余压，综合风量，冷量和阻力的因素，选择适宜的新风机组。该新风机组主要承当办公室301——309，和中型会议室310的新风负荷和新风量所以新风机所提供的冷量为：Q=0.678×8+1.017+11.85=18.29KW新风机所提供的风量为:H=2×30×8+4×30+60×25=2100风管阻力，详细计算见节。3.3.2机组的选择本设计所有空气处理机组均选用无锡北溪空调设备生产的BXK－DB系列超薄暗装吊顶式新风处理机组。根据的计算。所选的机组性能参数见表3.5：表3.5三层新风处理机组主要性能参数型号额定风量〔m3/h〕余压〔Ⅰ型〕〔Pa〕额定冷量(全新风干球温度34℃，湿球温度28℃)〔风机额定功〔Ⅰ型〕〔kW〕BXK-2.5-DB4250019532.00.32冷媒水量〔m3/h〕冷媒水阻力〔kPa〕换热器面积〔m2〕机组重量〔kg〕外形尺寸

〔mm×mm〕接管管径凝水管径3.41820.2154950×1040×540DN40DN20同理，以同样的计算方法对其他楼层进行空气处理机组的选型计算。第4章气流组织计算4.1概述房间气流组织设计是空调设计中的一个重要环节。它直接影响室内空调设计的效果，关系着房间工作区的温湿度，精度及区域的温差，工作区气流速度等。根据《采暖通风与空气调节设计标准》的规定，对于舒适性空调，工作区风速夏季不应大于0.3m/s，冬季不应大于4.2散流器送风气流组织的计算4.2.1计算步骤1〕根据房间的尺寸及形状布置散流器，计算每个散流器的送风量。2〕初选散流器，计算颈部风速，计算射程。3〕计算工作区的平均风速是否满足要求，假设不满足，应重新选择布置散流器。4.3计算举例以副局长办公室215为例进行计算。房间如图4.1所示。图4.1散流器布置示意图1〕确定送风形式本区域采用上送上回形式，送风为散流器平送。2〕布散流器以副局长办公室215为例房间内散流器送风区域的面积为55.44m2,风量为1020m3/h,房间高度为3.9m,采用均匀布置方式，每个散流器承当3.5m3〕初选散流器选用200×200mm2的方型散流器，颈部面积为0.0225〔4.1〕实际出口面积为：A=0.04×0.9=0.036〔4.2〕散流器的出口流速：〔4.3〕按公式求射流末端速度为0.5m/s的射程，即：〔4.6〕按公式计算室内平均速度：〔4.7〕那么送冷风时，vm附加20％即室内平均风速为0.11m/s，那么送热风时，vm减少20％即室内平均风速为0.09m/s所选散流器符合要求用同样的方法计算其他各房间的气流组织，确定房间的送风口尺寸，送风口个数。第5章系统水力计算5.1风管系统水力计算5.1.1概述空调系统水力计算的目的是：确定各管段的断面尺寸和系统阻力，保证系统内的风量分配到达要求，最终确定系统通风机的型号和动力消耗。空调水力计算采用假定流速法，即根据风道与风口的经济流速确定其风速值，再由风道或风口应输送的风量得到风道或风口所需尺寸，并计算出系统的阻力。风道与风口的经济流速见表5.1：表5.1风道与风口的经济流速〔m/s〕风道、风口类别主风道无送、回风口的支风道有送、回风口的支风道送风口风速6～85～73～53～55.1.2空调系统水力计算的特点1〕系统内的介质为空气而非采暖系统中的热水或蒸汽，因此管道的断面远远大于热水或蒸汽管道的断面，因而占用空间较大；2〕除特殊情况外，空调系统一般用镀锌薄钢板作风道，且为了与建筑配合，风道多采用矩形断面，为了最大限度的利用板材，实现风管制作与安装的机械化、工厂化，我国确定了《通风管道统一规格》；3〕空调系统的局部阻力所占比例较大，一般为50%以上。5.1.3空气流动阻力空气流动阻力包括摩擦阻力和局部阻力。1〕摩擦阻力摩擦阻力主要发生在流动边界层内。空气在风管内流动时，由于边壁上流体质点无滑动，故而从边壁开始形成一个边界层。边界层内存在较大的流速梯度，所以在流体流动时，就产生了阻碍流体运动的内摩擦力。空气在风管中的流动阻力，通常以单位体积流体的能量损失表示。摩擦阻力的数学表达式为Pa〔5.1〕式中——摩擦阻力系数；——风管当量直径，m；——空气密度，kg/m3；——风管内空气平均流速，m/s；——风管长度，m。对于矩形风管〔5.2〕式中——矩形风管的边长，m。2〕局部阻力在风管系统中，管道安装一些管件用以控制或调节风管内空气的流动。比拟典型的管件有：弯头、三通及变径管。当空气流经管件时，由于流量大小和流动方向的改变，引起了流速的重新分布并产生涡流。由此产生的阻力，称为局部阻力。局部阻力可按下式计算：〔5.3〕式中——局部阻力系数；——与之对应的断面流速，m/s。3〕风管内空气流动阻力风管内空气流动阻力，等于摩擦阻力和局部阻力总和，即〔5.4〕本设计采用假定流速法。对本设计计算而言，风量是作为条件，假定流速，那么管径和单位长度摩擦阻力就可确定。其设计计算步骤：eq\o\ac(○,1)管段编号。在每一管段始末两点处或分叉点处做标号，每一管段为一流量；eq\o\ac(○,2)将管段编号、流量、管段长度均列入表中，管长取两管件中心间的距离；eq\o\ac(○,3)选局部构件最多、长度最长的管路为最不利管路，本设计取1～2～3～4～5～6～7～8～9～10～11～12，eq\o\ac(○,4)逐段选定流速并按风道标准管径选定风道断面，然后算得管内实际流速，并查出管道的比摩阻，由管长进一步算出管段沿程阻力；eq\o\ac(○,5)按系统布置查出局部构件，并确定其局部阻力系数ζ值，再由相应的动压值算出局部阻力值；eq\o\ac(○,6)求管道系统总阻力；eq\o\ac(○,7)系统总阻力为外部阻力和内部阻力之和，内部阻力主要考虑表冷器、初、中效过滤器等，表冷器取116Pa，初效过滤器取50Pa，中效过滤器取100Pa；eq\o\ac(○,8)求风系统总阻力。5.1.4计算举例1)以三层的送风管道的水力计算为例进行计算，三层送风管道如图5.1所示。图5.1送风管道系统水力计算图表5.2送风管道系统水力计算表管道编号风量〔m³/h〕管长(m)初选流速〔m/s〕风道断面a×b/mm实际流速〔m/s〕比摩阻(Pa/m)沿程阻力损失〔Pa〕局部阻力系数∑ξ动压〔Pa〕局部阻力损失〔Pa〕管段总阻力〔Pa〕1-2602.932160×1601.310.190.564.521.034.6515.212-31803.942160×1601.950.371.460.272.280.622.073-42404.572200×1602.080.371.690.272.600.702.394-53005.282.5200×2002.080.321.690.272.600.702.39续表5.2管道编号风量〔m³/h〕管长(m)初选流速〔m/s〕风道断面a×b/mm实际流速〔m/s〕比摩阻(Pa/m)沿程阻力损失〔Pa〕局部阻力系数∑ξ动压〔Pa〕局部阻力损失〔Pa〕管段总阻力〔Pa〕5-68603.553400×2002.990.431.530.415.362.203.736-713603.554500×2003.780.62.130.418.573.515.647-8192065500×2005.341.126.720.3117.115.3012.028-919804.115630×2004.370.733.000.4111.464.707.709-1020402.895630×2004.590.772.230.2712.643.415.6410-1121602.035630×2004.80.851.730.2713.823.735.4611-12空气处理装置4012-1321601.435630×2004.80.851.221.7213.8223.7824.99分支管路2-a1205.571.5160×1601.310.191.065.051.035.2016.023-b601.211160×1600.660.060.074.550.261.1913.264-c601.211160×1600.660.060.074.550.261.1913.265-d601.211160×1600.660.060.074.550.261.1913.265-e5007.62400×2001.740.161.225.051.829.1718.396-f5007.62400×2001.740.161.225.051.829.1718.397-g601.211160×1600.660.060.074.550.261.1913.267-h5007.62400×2001.740.161.225.051.829.1718.398-i601.211160×1600.660.060.074.550.261.1913.269-j601.211160×1600.660.060.074.550.261.1916.2610-k1205.571.5160×1601.310.191.065.051.035.2020.26根据以上风管水力计算结果，本新风管的最不利环路为1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11-12-13管段，其总阻力为：=5.21+2.07+2.39+3.37+5.64+12.02+7.7+5.64+5.46+40+24.99=114.49Pa同理，用同样的方法计算其他风管的阻力。2)分支管路的阻力平衡计算分支管路的阻力计算详见表5.2。管段1-10与管段10-K并联，故不平衡率为：不满足要求，用阀门调节。其他支管的阻力平衡同上计算，实际运行时，可利用调节阀改善其不平衡性，使风口出流量更加均匀。5.2水管系统水力计算同样以3层冷冻水供回水管为例进行供回水管道系统的水力计算，供回水管道如图5.2所示。图5.2供回水管道系统图1〕以1-2段管为例进行说明：流量=0.74，管长L=3.5m。查表8-4〔民用建筑〕初选管径DN20，其比摩阻为=210pa/m，计算流速、动压及沿程阻力损失：由可得：那么其动压为管段1-2的沿程阻力损失为：2〕局部阻力损失的计算：该管段存在局部阻力的部件有：分流三通、闸阀、弯头、滤水网,等，查手册得分流三通、闸阀、滤水网、的阻力系数分别为：1.5、0.5、0.3、2.5,那么。因此，管段1-2的局部阻力损失为：那么该管段的总阻力为：其他管段的计算方法与1-2管段相同。各管段的计算结果见表5.3：表5.3供回水管道系统水力计算表管道编号管长(m)流量〔m³/h〕管径〔mm〕流速〔m/s〕比摩阻(Pa/m)沿程阻力损失〔Pa〕局部阻力系数∑ξ动压〔Pa〕局部阻力损失〔Pa〕管段总阻力〔Pa〕1-23.50.35200.31120420.004.848.05230.643650.642-35.080.74200.652151092.201.5211.25316.881409.083-44.571.07250.613051393.851.5186.05279.081672.934-53.51.43250.814301505.001.8328.05590.492095.495-63.552.04320.71145514.751.5252.05378.08892.836-73.552.65320.92170603.501.5423.20634.801238.307-83.553.62321.25250887.502.5781.251953.132840.638-90.964.23400.94185177.601.5441.80662.70840.309-102.964.58401.01190562.401.5510.05765.081327.4810-114.114.9401.08200822.001.5583.20874.801696.8010-125.885.22401.32451440.600.3845.00253.501694.10支路管段2-a1.380.35200.31120165.604.848.05230.643960.243-b3.040.33200.3120364.804.845.00216.005800.804-c3.040.36200.32120364.804.851.20245.766100.565-d1.660.61200.54200332.004.8145.80699.845031.846-e1.660.61200.54200332.004.8145.80699.845031.847-f1.660.61200.54200332.004.8145.80699.845031.847-g40.36200.32120480.004.851.20245.764725.768-h1.660.61200.54200332.004.8145.80699.845031.84续表5.3管道编号管长(m)流量〔m³/h〕管径〔mm〕流速〔m²/h〕比摩阻(Pa/m)沿程阻力损失〔Pa〕局部阻力系数∑ξ动压〔Pa〕局部阻力损失〔Pa〕管段总阻力〔Pa〕9-i3.040.35200.31120364.804.848.05230.645950.4410-j3.040.32200.3120364.804.845.00216.005800.8011-k5.640.32200.3120564.806.845.00706.005263.8根据以上计算结果，可知第三层的最不利环路为1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11-12管路，其支管最不利环路阻力为16.73×2=33.46KPa。同理，用同样的方法计算其他水平支管的阻力。3)分支管路的阻力平衡计算分支管路的阻力计算详见表5.3。管段1-11与管段11-K并联，故不平衡率为：不满足要求，用阀门调节。其他支管的阻力平衡同上计算，实际运行时，可利用调节阀改善其不平衡性，使各管路出流量更加均匀。第6章冷热源机房设计6.1冷热源方案确定6.1.1冷热源方案分析1〕选型影响因素eq\o\ac(○,1)初投资eq\o\ac(○,2)运行费用〔能耗、运行管理、维护等〕eq\o\ac(○,3)增容费eq\o\ac(○,4)运行的可靠性、平安性、操作维护的方便程度、使用寿命eq\o\ac(○,5)机房面积、燃煤锅炉房要求的储煤、渣面积、贮油条件等eq\o\ac(○,6)环境影响2〕常用冷热源的选择原那么eq\o\ac(○,1)热源优先采用城市、区域供热或工厂余热；eq\o\ac(○,2)具有城市燃气供给的地区，可采用燃气锅炉、燃气热水机组或燃气吸收式冷水机组供冷供热；eq\o\ac(○,3)具有多种能源地区的大型建筑，可采用复合式能源供冷供热eq\o\ac(○,4)干旱缺水的地区，可采用空气源或地源热泵机组供冷、供热；eq\o\ac(○,5)如果有天然水可以利用，可采用水源热泵机组供冷、供热；eq\o\ac(○,6)全年空调且各房间负荷相差较大，需要长时间同时供冷和供热，经技术经济比拟后，可采用水环热泵机组供冷、供热；eq\o\ac(○,7)在执行分时电价、峰谷电价差较大的地区，可采用蓄冷、蓄热系统供冷、供热。6.1.2冷热源方案选择1〕可供选择方案的初拟方案一：风冷热泵机组制冷供热方案二：螺杆式冷水机组+燃气锅炉方案三：直燃型溴化锂吸收式冷热水机组制冷供热。2〕机组的选择eq\o\ac(○,1)根据本建筑的总冷负荷为495.944KW，可计算制冷机房的总冷负荷为：KW热负荷为KWeq\o\ac(○,2)根据机房的总负荷，查设备手册，选择制冷机组,各机组的性能参数见表：表6.1风冷热泵机组性能参数表机组型号LSQWRF65M／A-C1LSQWRF130M／A-C1台数14单台制冷量〔KW〕65130单台制热量〔KW〕69138制冷功率KW/台35.470.8制热功率KW/台33.265.7制冷剂R22制冷剂充注量kg7.5×27.5×4冷冻水流量〔m3/h〕22.445冷冻水压力损失〔Kpa〕1517.5进出口管径DN100DN65空气流量〔m3/h〕2400048000尺

寸长〔mm〕20002000宽〔mm〕18802085高〔mm〕9001700表6.2螺杆式冷水机组+燃气锅炉性能参数表螺杆机锅炉机组型号LSLGF300机组型号CWNSO.1.5台数2台数2单台制冷量〔KW〕324额定功率〔KW〕150续表6.2螺杆机锅炉额定工况机组输入功率KW/台85工作压力〔MPa〕常压冷冻水流量〔m3/h〕60热效率〔%〕89冷冻水压力损失〔Kpa〕60热水出口〔mm〕100进出口管径DN100回水口〔mm〕100冷却水流量〔m3/h〕90进出水压降〔KPa〕10冷却水压力损失〔Kpa〕60电功率〔KW〕7.5进出口管径DN100水溶积〔m³〕7.73尺

寸长〔mm〕3812尺

寸长〔mm〕1600宽〔mm〕1462宽〔mm〕1600高〔mm〕1880高〔mm〕2700燃气消耗〔NM³/h〕80表6.3直燃型溴化锂吸收式冷热水机组性能参数表机组型号BZ-M30台数2单台制冷量〔KW〕349燃气消耗〔m3/h〕53.2m3/h冷冻水流量〔m3/h〕60冷冻水压力损失〔Kpa〕90进出口管径DN100热水流量〔m3/h30热水压力损失〔Kpa〕50进出口管径DN100冷却水流量〔m3/h〕93冷却水压力损失〔Kpa〕90进出口管径DN100尺

寸长〔mm〕3320宽〔mm〕1860高〔mm〕18906.1.3方案的比拟本次设计只对各方案主要设备的初投资和运行费用进行比拟，本钱最低者，即为最优方案。1〕方案初投资比拟表6.4方案一主要设备及初投资表设备名称主要技术参数单价

万元/台台数总价

〔万元〕功率〔KW〕风冷热泵Q=65KW132113235.4Q=130KW146458470.8*4冷冻水泵L=30m³/hH=28m1.3222.6411*2L=100m³/hH=28m1.4835.4413*3合计724.08--表6.5方案二主要设备及初投资表设备名称主要技术参数单价

万元/台台数总价

〔万元〕功率〔KW〕螺杆式冷水机组Q=324KW108221685*2冷冻水泵L=88m³/h

H=28m1.5834.7411*3冷却水泵L=120m³/h

H=25m1.6534.9515*3冷却塔L=200m³/h

△t=59.45218.93*2燃气锅炉Q=150KW35270耗气量=53.2m³/h热水泵L=50m³/h

H=28m1.4734.4112*3冷却水系统管道配件5--合计324--表6.6方案三主要设备及初投资表设备名称主要技术参数单价

万元／台台数总价

〔万元〕功率〔KW〕溴化锂直燃机组Q=349KW1562312耗气量=80m³／h续表6.6设备名称主要技术参数单价

万元／台台数总价

〔万元〕功率〔KW〕冷冻水泵L=88m³／h

H=28m1.5834.7411*3冷却水泵L=120m³/h

H=25m1.6534.9515*3冷却塔L=200m³/h

△t=59.45218.93*2热水泵L=50m³/h

H=28m1.4734.4112*3冷却水系统管道配件5--合计350--2〕方案运行费用的比拟对各方案的年运行费用进行比拟，主要比拟各方案主要设备的耗电费用，耗气耗油的费用。广州地区的天然气的价格为3.45元/立方米，工商业用电2.5元／度。一天按8小时工作时间，一个月22天计算。夏季供冷时间按5个月计算，冬季供热按3个月计算。那么各方案的运行费用比拟见表6.7表：表6.7各方案运行费用比拟空调方案方案一方案二方案三夏季冬季夏季冬季夏季冬季主机日耗电费〔元〕637213383400主机日耗气费〔元〕2936.644428.82214.4空调泵日耗电费〔元〕122012201560162015601620冷却塔日耗电费〔元〕120120120120年运行费用〔元〕11864841025177.921102587.23〕结论从上述比拟分析可以看出，方案二的初投资和运行费用都是最少的。故本工程选用方案二，即选用螺杆式冷水机组和锅炉实现供冷和制热。6.2设备的选型6.2.1冷冻水泵的选型1〕冷冻水泵的计算选择水泵所依据的流量Q和压头〔扬程〕H按如下确定：Q=β1Qmax〔6.1〕式中Qmax—按管网额定负荷的最大流量，m³/s；β1—流量储藏系数，对单台水泵工作时，β1=1.1；两台水泵并联工作时，β1=1.2。H=β2Hmax(6.2)式中Hmax—管网最大计算总阻力，kPa；β2—扬程〔压头〕储藏系数，β2制冷机房的布置平面简图如图6.1所示：取最不利环路如下所示，由1-2-3-4-5-6-7-图6.1机房设备管道平面图从机房平面图上可以看出，冷冻水供回水管路都由三段不同管径的管路组成。L1-2=6500mm,L2-3=15000mm,L3-4=40000,L4-5=10000mm,L5-6=40000，L6-7=8500，L7-8=6000mm。根据管段的流量，确定各管段的管径，然后根据公式〔6.3〕计算管段的流速L1-2管段流量V=60m³/h，那么D1-2=DN100，V1-2==2.12m/s.L2-3管段流量V=120m³/h，那么D2-3=DN150，V2-3==1.88m/s.L4-5管段流量V=58.59m³/h，那么D3-4=DN100，V3-4==2.07m/s.L5-6管段流量V=40.66m³/h，那么D5-6=DN100，V5-6==1.13mL6-7管段流量V=22.73m³/h，那么D6-7=DN80，V6-7==0.99mL7-8管段流量V=8.35m³/h，那么D7-8=DN50，V7-8==1.18mL8-9管段流量V=22.73m³/h，那么D6-7=DN80，V6-7==0.99m/s.L9-10管段流量V=40.66m³/h，那么D5-6=DN100，V5-6==1.13m/sL10-11管段流量V=58.59m³/h，那么D3-4=DN100，V3-4==2.07m/s.L12-13管段流量V=120m³/h，那么D2-3=DN150，V2-3==1.88m/s.L13-14管段流量V=60m³/h，那么D1-2=DN100，V1-2==2.12m/s.各管段的沿程阻力和总阻力计算见表6.8：表6.8冷冻水管段阻力汇总表管道编号管长(m)流量〔m³/h〕管径〔mm〕流速〔m/s〕比摩阻(Pa/m)沿程阻力损失〔KPa〕局部阻力系数∑ξ动压〔KPa〕局部阻力损失〔KPa〕管段总阻力〔KPa〕1-24.5601002.122251.015.262.2511.8212.832-3101201501.881751.753.51.776.197.943-4分水器、除污器的阻力304-52058.591002.072254.500.42.140.865.365-63.940.661001.131700.660.40.640.260.926-73.922.73800.991500.590.40.490.200.787-888.35501.182001.605.30.703.695.298-93.922.73800.991500.590.40.490.200.789-103.940.661001.131700.660.40.640.260.9210-112058.591002.072254.500.42.140.865.3611-12集水器2012-136.51201501.881751.145.31.779.3710.513-146601002.122251.356.22.2513.9315.28那么管段的总阻力为115.95Kpa。机组蒸发器压降为60KPa，冷末端设备的阻力为45KPa，那么最不利环路的总阻力△P=115.95+60+45=220.95KPa根据H=β2Hmax，取β2=1.2，那么H=265.14KPa，即扬程H=27根据Q=β1Qmax，Qmax=120m³/h，β1=1.2，那么流量Q=2〕水泵型号确实定根据流量和扬程选用SG型管道泵三台，一台备用。查《暖通空调常用数据手册》，查得水泵型号参数见表6.9：表6.9冷冻水泵性能参数表型号流量m³/h杨程h功率KW转速r/min效率%SG80-160〔1〕A752811290076.56.2.2热水泵的选择用冷冻水泵的选型计算方法选择热水泵，选得热水泵GC型专门的锅炉泵，三台，其中一台为备用。选用水泵型号参数见表6.10：表6.10热水泵性能参数表型号流量m³/h杨程h功率KW转速r/min效率%2GC3516121500766.2.3冷却水泵的选择1〕冷却水泵的计算制冷机房的布置平面简图如图6.2所示，取最不利环路1-2-3-4-5-6-7-8段管机房设备管道平面图图6.2从机房平面图上可以看出，冷却水供回水管路由两段不同管径的管路组成。L1-2=4500mm,L2-3=40000mm,L3-4=6000,L5-6=7000mm，L6-7=40000mmL7-8=4500mm根据管段的流量，确定各管段的管径，然后根据式6.3确定管段流速：L1-2管段流量V=90m³/h，那么D1-2=DN150，V1-2==1.41m/s.L2-3管段流量V=180m³/h，那么D2-3=DN200，V2-3==1.59m/s.L3-4管段流量V=90m³/h，那么D3-4=DN150，V3-4==1.41m/s.L5-6管段流量V=90m³/h，那么D5-6=DN150，V5-6==1.41m/sL6-7管段流量V=180m³/h，那么D6-7=DN200，V6-7==1.59m/s.L7-8管段流量V=90m³/h，那么D7-8=DN150，V7-8==1.41m/s.各管段的沿程阻力和总阻力计算见表6.11：表6.11冷却水管段阻力汇总表管道编号管长(m)流量〔m³/h〕管径〔mm〕流速〔m/s〕比摩阻(Pa/m)沿程阻力损失〔KPa〕局部阻力系数∑ξ动压〔KPa〕局部阻力损失〔KPa〕管段总阻力〔KPa〕1-28901501.412101.685.260.995.236.912-3401802001.591757.002.51.263.1610.163-420901501.412104.207.60.997.5311.735-69901501.412101.893.50.993.485.376-7401802001.591757.005.31.266.7013.707-89901501.412101.896.20.996.168.05那么冷却水管段的总阻力为55.82KPa。冷凝器的阻力为60KPa，冷却塔喷头的阻力为30KPa，冷却塔的高度为3.36m，最不利环路的总阻力：△P=41.66+60+30+33.6=179.42KPa根据H=β2Hmax，取β2=1.2，那么H=215.31KPa，即扬程H=22m根据Q=β1Qmax，Qmax=180m³/h，两台水泵并联工作时，β那么Q=216m根据流量和扬程选用SG型管道泵三台，一台备用。查《暖通空调常用数据手册》，得水泵型号见表6.12：表6.12冷却水泵性能参数表型号流量m³/h杨程h功率KW转速r/min效率%SG80-125〔1〕1102222320074冷却塔的选型查阅相关资料可知广州的夏季湿球温度为27.7℃。按外界湿球温度为28℃选择冷却塔。根据以上所选择的螺杆式冷水机组的参数，可知机组的冷却水循环水量为90m/(台·h),所以总冷却水循环量为180m/h。进水温度37℃，出水温度32℃，冷幅高根据冷却塔选择特性曲线图选择冷却塔：eq\o\ac(○,1)从4℃冷幅高点上划一条平行线，找出与5℃温差斜线之交点A；eq\o\ac(○,2)在A点上划一条垂直线，找出与28℃湿球温度斜线之交点B；eq\o\ac(○,3)在B点划一条平行线，同时在180m/h水量点上划一条垂直线，找出其交点C；eq\o\ac(○,4)C点在175与200斜线之间。所以，所选的冷却塔的冷却水量应该是200m/h。查设备手册，选择DBNL3-100超低噪声型逆流玻璃钢冷却塔两台。冷却塔的参数见表6.13：表6.13DBNL3-100性能参数型号冷却水量〔m/h)主要尺寸风量〔m/h)风机直径〔mm〕电动机功率〔KW〕总高度〔mm〕最大直径(mm)DBNL3-100100336030353200016004×2进压力KPa进水管管mm出水管mm溢流管mm自动补水管mm排污管mm干重Kg30100×420050325015106.2.5膨胀水箱的选型膨胀水箱可同时实现系统的补水，膨胀和定压三个功能。设置时应设在系统的最高处。膨胀水箱的容积式由系统中的水容量和最大的水温变化幅值决定的，可按下式计算：V=β×△t×V0，〔6.4〕其中β——水的体积膨胀系数，β=0.0006L/℃△t——水温的最大波动值；Vo——系统在初始温度下的水容积，m³。按表6.14确定。表6.14系统初始水容量〔L/㎡〕工程全空气系统空气-水空调系统供冷时供热时本设计的空调水系统采用冷水，热水共用的双管系统。膨胀水箱的有效容积的大小按冬季工况来确定。那么，△t=95-70=25℃，Vo=1.5L/所以，V=β×△t×Vo=0.0006×25×1.5=0.0225m³那么选择的膨胀水箱性能参数见表6.15：表6.15膨胀水箱的规格尺寸及配管的公称直径水箱形式型号有效容积m尺寸/mm高/mm水箱配管公称直径DN水箱自重/kg溢流管排水管膨胀管信号管循环管圆形10.3590070040322520201276.2.6分集水器的选型1〕分水器的选型计算调设计采用分两区供配冷冻水，每一区从分水器接一根供水管，集水器上每一区设一根回水管。其中1-3层为第一区，4-6层为第二区。根据各层的负荷计算所需供配的冷冻水量。在根据所需供配的水量确定管道管径。其计算公式为：(6.5)其中D——计算所需的管径，mm；G——水的流量，m/h；——水的经济流速，取1.5-2.5m/s；各区配水量计算见表6.16表6.16各区配水流量表第一区第二区冷负荷〔KW〕236.96258.989水流量〔m3/h)56.3258.59分水器各配水管管径计算eq\o\ac(○,1)总进水水管管径：D1=mm,故取D=150mm。eq\o\ac(○,2)第一区总配水管管径：D2=mm,故取D=100mm。eq\o\ac(○,3)第二区总配水管管径：D3=mm,故取D=100mm。eq\o\ac(○,4)其他各管管径：备用管：D4=100mm旁通管：D5=80mm泄水管：D6=40mm根据表6.17的规定，确定分水器的长度。表6.17集分水器上管道间距相邻管管径Dg(mm)253240506580100125150200两相邻管中心间距(mm)250250250270290310330360390460其中分水器的泄水管装在分水器下部，还要接一根冬天供热用的热水管，管径DN=150其确定分水器的长度及管径径：L=390+390+330+330+330+150+150=2070mm由于工程实际中分水器的尺寸一般要比最大管径大2-3倍，故取分水器的管径300mm。2〕集水器的长度及管径集水器比分水器多一根接补水箱的补水管，去管径为32mm，故集水器的长度为2380mm。管径与分水器相同，取300mm。6.3机房设计与布置制冷机房设计应符合有关标准、标准的规定，严格遵守平安规程。保护环境、节约能源、技术先进，讲求效益。1、制冷机房的位置应尽可能靠近负荷中心，力求缩短输送管道。2、大中型制冷机房内应设值班室、控制室、维修间和卫生设施。有条件时，应设通讯装置。3、在建筑设计中，应根据需要预留大型设备的进出安装和维修使用的孔洞，并应配备必要的起吊设施。4、布置卧式壳管式冷凝器、蒸发器、冷水机组时，必须考虑在其一端预留清洗和更换管簇的必要距离，也可考虑利用能翻开的门窗孔洞。5、机房内应考虑留出必要的检修用地，当利用通道作为检修用地时，应根据设备的种类和规格而适当加宽。6、制冷机房内，设备顶部与梁底的间距不应小于1.2m。机房布置图详见图纸第7章通风、防排烟设计本建筑的通风房间主要有地下车库、自行车库、机房、配电室、水泵房、六层的大会议室、厕所等房间，对与地下室的配电室和水泵房等通风量较大的房间采用加风机的通风方式，而对于厕所等，采用排气扇的方式进行排风。7.1地下车库通风与防排烟设计地下车库总面积为1780㎡，小于2000㎡。故只需设一个防火分区，设两个防烟分区。设两台排风排烟机，一台送风。第一防烟分区面积为835.6㎡，第二防烟分区面积为736㎡。系统采用排风排烟合设方案，平时排风，火灾时排烟。其中，排风排烟风道合用及排风排烟风口合用。这样可使排风均匀，排烟点到位。但是排风排烟转换完全由风口来完成，全部风口为电控风口，控制复杂，可靠性差，造价高。根据《汽车库、修车库、停车场设计防火标准》和《高层民用建筑设计防火标准》的规定，地下车库采用6次/h的换气次数计算排风〔烟〕量，而送风量不小于5次/h。根据公式：G=n×V=n×hS〔7.1〕式中G——排烟量，m³/h；V——房间体积，m³；h——房间高度，m；S——房间面积，m²；根据以上计算方法，得出各房间的排风〔烟〕量见表7.1：表7.1地下车库排风〔烟〕量名称面积㎡体积m³计算方法排〔烟〕风量m³/h第一防烟分区836.63095.426次/h18572.52第二防烟分区7362723.26次/h16339.2那么送风量为：G=n×V=n×hS=5×3.7×1572.6=29093.1m7.2水泵房通风设计空调机房、水泵房、配电房等通风量的计算，根据规定，应采用《高层民用建筑设计防火标准》中的计算方法，按60m³/(h.m²)计算，送风量不宜小于排风量的50%计算。那么水泵房的排风量为：G排=60×S=60×91.3=5478m³/h送风量为：G送=50%×G排=50%×5478=2739m³7.3卫生间的通风设计卫生间采用10次/h的换气次数计算排风量。卫生间面积为14㎡，层高为3.9m。那么卫生间的排风量为：G=n×V=n×hS=12×3.9×14=546m³/h根据卫生间的排风量，选择两个BLD型通风器，单个风量为300m表7.2通风器性能参数型号输入功率W转速r/min风量m³/h噪声Db〔A〕BLD-30060680300457.4风机选型7.4.1风管阻力计算用假定流速法计算管道的阻力。金属管道风速不大于20m/s，一般在15m以车库排烟为例，进行水力计算。首先选定系统最不利环路作为计算的出发点，选出区域中的最不利环路为1-2-3-4-5，系统的管路走向示意如图7.1所示:图7.1车库排烟风管图对于管段1-2流量G=18324.77m3/h，管长L=8.37m，初选流速V=16m/s，根据G和V可以算得管道的截面面积，再根据风管的标准尺寸选择风管断面尺寸为1000×32实际流速：v=G/3600ab=18324.77/3600x1x0.5=16.9m动压：局部阻力系数：查通风工程附录可知该管段上的附件〔矩形分叉三通〕的总的局部阻力系数：0.27局部阻力：单位比摩阻由《通风工程》查得：那么沿程阻力：管道阻力即为风管的压力损失：其他管段的各个参数确实定方法与管段1-2确实定方法相同那么车库排风管道水力计算见表7.3：表7.3车库排风管道水力计算表管道编号风量〔m3/h〕管长(m)初选流速〔m/s〕风道断面a×b/mm实际流速〔m/s〕比摩阻(Pa/m)沿程阻力损失〔Pa〕局部阻力系数∑ξ动压〔Pa〕局部阻力损失〔Pa〕管段总阻力〔Pa〕1-218324.78.37161000×32015.94.6639.000.27151.6940.9679.962-313258.710.315800×32014.44.1242.440.11124.4213.6956.123-410484.69.6315630×32014.54.543.340.11126.1513.8857.214-55014.539.1714320×32013.65.5250.620.11110.9812.2162.83分支管路1-65066.40512400×320113.316.500.2772.6019.6036.101-72579.645.49320×2508.962.9515.930.1148.175.3021.23同理，用同样的方法计算其他各房间的排烟管道水力计算。7.4.2风口阻力计算本工程中，进风口均采用双层百叶，排风口均采用单层百叶。风口的尺寸根据各管道尺寸不同而不同。进风口风速不大于7m/s，排风口风速不大于10m/s。运用假定流速法，根据风口流量确定风口的尺寸。从而计算得出风口实际流速，确定风口动压。根据风口局部阻力系数，得出风口局部阻力。同样以7.4.1的风管3-4管段的排风口阻力计算为例，由于排风口速度不大于10m/s，风口流量5470.08m³/h。初选风口尺寸为500mm×400mm。根据公式V单层百叶风口局部阻力系数为1.4，那么风口阻力为：P=1.4×0.5ρv²=1.4×0.5×1.2×7.6²=48.52pa根据以上方法，得出各风口尺寸及阻力见表7.4：表7.4各风口尺寸及阻力管段编号风量〔m3/h〕风口尺寸实际流速(m/s)局部阻力系数动压(pa)局部阻力(Pa)宽〔mm〕长(mm)2-32774.1240040051.415213-45470.085004007.61.469.3148.524-53907.23003008.61.444.3862.13分支管段1-62486.43003007.71.435.5749.81-72579.643003007.961.438.0253.23根据7.4.179.96+56.12+57.21+62.83+21+48.52+62.13=387.77Pa同理，用同样的方法计算其他各房间的排烟管道的总阻力。7.4.3风机参数风机是根据风量和最不利管路的阻力来选取的。风机有轴流式和离心式两种，排烟风机应保证280℃时能连续工作30min。风机外壳与墙壁或其他设备之间的距离不小于600mm。风机入口安装280°选取风机的流量和风压应有一定的富裕量。根据7.4.2节的计算，选取风机的性能参数见表7.5风机性能参数表7.5风机型号转速〔r/min〕风量〔m3/h〕余压(pa)功率(KW)风机尺寸长〔mm〕宽〔mm〕高〔mm〕HTFC-ⅡNO.18145018552500500850850850同理，选择其他适宜的风机。设计总结通过近半年的设计,我对空调的设计又有了更深一步地了解,使我在学习空调工程时遗留的问题得以解决并且使我的知识系统化、条理化。在以往的学习中我们只注重于理论知识,对知识的实际应用十分缺乏。通过这次设计我认识到知识的理论转化为实际需要做很多的工作，这不仅仅只是知识的应用，而且，也是对设计者综合应用能力的考验。与此同时,我