桥梁设计撰写内容模板

摘要摘要K151+273.0，100m面净宽为净12.5+2×0.5m，设计荷载为公路Ⅱ级，人群荷载为0kN/m2。桥梁上部25mT64跨；下部结构采用3TheThebridgedesigned,whosecentralpiernumberisK151+273.0isnamedasjianfuBridge.Thetotallongitudeofthebridgeis100m,andthewidthofwhosebridgeflooris12.5+2*0.5.ThebridgeisdesigneduptoGradeⅡformotorway,and0KN/㎡forcrowdsThesuperstructureofthebridgeadopts25mprestressedconcretesimple-spanbeams.Therearesixbeamsinthelatitudeandfourinthelongitude.Thesubstructureusesdoubledpiers,ribbingabutments,andpilefoundation.Thebridgehastwoexpansionjoints,Theslab-shapedrubberbearingsarechoseninthedesign.Thereare30commonrubberpiersinthisdesign.Thereareoursectionsconstitutethisdesign.Thefirstishydrologicalcalculation,whichfiguresoutthedesigneddischarge,ascertainstheminimumlengthofthebridgetosatisfythehydrologicalrequirements,theminimumheightofthedeckandtheminimumlinetobewashed.Thesecondpartdealswiththesuperstructure,givesadesignofverticalandhorizontalcutsectiondimensionsoftheT-beam,calculatesthehorizontalloaddistributingmodulus,thestressofthebeam,proofreadsthesteelroddemandandtheconsequence.Thethirdsectiondesignsthesubstructure,ascertainstheformsofpiers,abutments,basementsandtheircorrespondingdimensions,andthus,worksoutthelengthofthepile.Atlast,abriefexplanationtoconstructiontechnicshasbeengiven目录摘 第1章绪目录摘 第1章绪 选题的目的和意 技术资 结构形 主要材 上部结构说明 技术标准和技术规 技术标 设计要 31.5.4施工要 墩、台一般构造 质量标 施工注意事 第2章水文计 计算桥面中心最低标 计算桥梁最小孔 确定孔数 桥梁全长验算 2.3冲刷计 河床一般冲刷 局部冲 桥台冲 方案确 本章小方案确 本章小 第3章上部结构设 主梁内力计 恒载内力计算（1号梁 活载内力计算（修正刚性横隔梁法 主梁内力组 预应力钢筋数量确定与布 全预应力混凝土设 预应力钢筋纵向布 计算截面几何性 预应力损失计 承载极限状态计 跨中截面抗弯承载力计 斜截面抗剪承载力计 正常使用极限状态计 持久状态应力验 跨中截面混凝土法向应力验 跨中截面预应力钢筋拉应力验 斜截面主应力验 短暂状态应力验算（施工阶段 主梁变形(挠度)计 本章小 第4章下部结构设 盖梁的内力计 确定盖梁计算简 汽车荷载的支反力计 计算盖梁支反 4.1.4计算盖梁跨中弯 4.1.4计算盖梁跨中弯 桥墩高 桥台高 尺寸拟 钻孔灌注桩桥 钻孔灌注桩桥 承台截面形心荷载计 桩长计算及验 本章小 第5章施工方法设 桥梁的基础施 桥台施工方 桥墩施工方 钻孔施工方 清孔、吊装钢筋骨架、验 5.1.4灌注水下混凝 桥墩桥台施 施工前期准 施工过程及要 预应力混凝土梁的预 5.3.1模 预应力钢筋的置 预应力钢筋的张 5.3.3孔道压 本章小 第6章结 参考文 致 论11.1选题的目论11.1选题的目技术计算要求：(1)设计流量确定桥长结构主要ff1.95105非预应力钢筋：主筋采用HRB335抗拉强度标准值 f1.95105非预应力钢筋：主筋采用HRB335抗拉强度标准值 f抗拉强度设计值 f2.0105抗压强度标准值 抗压强度设计值 f抗拉强度标准值 抗拉强度设计值 3.45104弹性模量：上部结构《公路桥涵通用设计规范》（JTGB01-《公路工程技术标准》（JTGB01-标准跨径计算跨径主梁全长（JTGD62-1.5.4性性下部22.1计算设计流(1)Hs=湿周积tztz7cc797922.1计算设计流(1)Hs=湿周积tztz7cc79794cc322.2流速流量左河滩累计面积：211.6m2，累计湿周河槽累计面积：623.2m2，累计湿周右河滩累计面积：427.2，累计湿周查表：n=0.03，y1.5nQ1Ri211.640.622.2流速流量左河滩累计面积：211.6m2，累计湿周河槽累计面积：623.2m2，累计湿周右河滩累计面积：427.2，累计湿周查表：n=0.03，y1.5nQ1Ri211.640.622.140.0016Q1Ri623.252.305.660.0016Q1Ri427.22.440.0016QQ1Q2Q3Q1494.661.18平均流速：Vs 桥孔Lk(QP)n cQC/s； Qc——Q980.84m3cBc——河槽宽度，等于110m∴Lj0.84980.84 1102.3.2墩分别布置在河滩上，确定桥孔布置方案为，标准跨径3.5m，布置3孔2.3.3LjB——墩宽，标准跨径25m2.3.3LjB——墩宽，标准跨径25mB25431.894.6mLjLj4=100m,桥面重心最低设计高z=（v2- Qtn513.82，QP980.84,1JV)1(980.841.18)VMc2 Aj623.21.8*2*50.15*(1.421.18z1z22.4.2HphhjHp——设计水位（mh——各种水面升高值总和hj——桥下净空安全值hD——桥梁上部构造建筑高度m，包括桥面铺装。建筑高度hD=主梁高度+桥面铺装=2.30+0.18=2.48m1600.0430.51.88冲刷64-2式计QQ980.84m3/2QP Q23Q980.84m/1600.0430.51.88冲刷64-2式计QQ980.84m3/2QP Q23Q980.84m/c1.8*3 AHZ桥墩水流侧向压缩系数查表得Bz)0.15(105.5AdHzQ2)0.90Q(1h1.04(]0.66pdc1.04(1.09Qc)0.90]0.66(10.041)0.99冲刷线高程桥下河槽平均水深hcq一般冲刷计算层的河槽泥沙平均粒径 3355533Q 5.69 21.09 d cjcq 0.99105.52.43h10.66pEd冲刷线高程：120.89.7111.1m2.5.23355533Q 5.69 21.09 d cjcq 0.99105.52.43h10.66pEd冲刷线高程：120.89.7111.1m2.5.20.28d0.70.50.280.50.70.50.31m/V02A0.1Bd2 cmV1.04Qc 231.090.1980.840.170.990.959110980.841.323m/V' 0VV所以采用652式的hk 0V 0.00230.375d0.0240.00230.3750.50.240.328m/ dV0.12d '10 0h1*0.328*1.80.6*16.70.15*(1.3230.31)0.7782bvv0vhkk.B(vv'n )1 0 vvv0vhkk.B(vv'n )1 0 v 一般冲刷后墩前行速0.462*( *0.310.13m/BV 00011 )ddn01hb1*1.98*1.5)0.31111.1-111.1-HNHSS109.2993（添加结论性的数据33设计上部D62—2004）φs15.283束，pk=1860MPa。f2003200420043.1 标准荷载组合短期效应组合σst2003200420043.1 标准荷载组合短期效应组合σst-0持久状态应力3.2.23.2.2的小面积（b=1700mm）和营运阶段的大面积（b=2250mm）.净—12.5m+2×0.5m2250mm，主梁高度为1700.T梁翼板的厚度主要取决于桥面板承受车轮局部荷载的要求，还应考虑能板根部加厚到250mm以抵抗翼缘根部较大的弯矩。故取腹板厚为200mm。10%∽20%为合适。故考虑到主梁需要配置较多的钢束，将钢束按三层布置，一层最多排三束，同时还根据《公预规》9.4.9条对钢束净距及预留管道的构造要求，初拟马蹄宽为480mm200mm，马蹄与腹板交接处3-13-23-13-2本设计主梁采用等高形式，横截面的T梁翼缘板厚度沿跨长不变，马蹄部分主梁①按跨中截面计主梁恒载集度（四分点至跨中主梁①按跨中截面计主梁恒载集度（四分点至跨中G10.718267.5②过渡段的自重(0.7181.04294)3.526/20.19×（1.4×0.75-（0.26+0.06）×0.14×0.5-0.19×（1.48×0.61-(2)8cm10cmg第一施工阶段的横载第二阶段的横载111211-4.48E--5.44E-12-10cmg第一施工阶段的横载第二阶段的横载111211-4.48E--5.44E-12-22-23-3334-443.2.2活载内力计算（修正刚性横隔梁法fl结构的计算跨径，lE结构材料的弹性模量，E3.453.2.2活载内力计算（修正刚性横隔梁法fl结构的计算跨径，lE结构材料的弹性模量，E3.451010amcG/g0.80626103/9.82138.37(kg/3.451010EI 则：f 21.5Hzf5.68Hz2223333444u0.1767lnf0.01570.1767ln5.750.0157L242.42BIu0.1767lnf0.01570.1767ln5.750.0157L242.42BITCi3m——梁截面划分成单个矩形截面的个225016090600t1480200140200t23.4(2)bicmticmIcbt3103m4 ii————1Gl2Ii1 12E a2式中：ITIB——桥宽，B取G0.43E1Gl2Ii1 12E a2式中：ITIB——桥宽，B取G0.43E110.4E2421.02827630477Eaia15naia15.625m,a23.375m,a31.125,a41.125m,a53.375m，a6=-4a1.125223.375225.6252288.59m2iaia15n210.9555.6253.37561-0.9555.6253.3756解的MCM0汽车maxM活载内力汽车minM活载内力111112解的MCM0汽车maxM活载内力汽车minM活载内力1111122223-3334-44456.46.4.1作用分类与计永久作可变作偶然作6.4.26.46.4.1作用分类与计永久作可变作偶然作6.4.2作用效应组合(1)基本组合。永久作用的设计值效应与可变作用设计值效应相组合mnγGiSGik+γQ1SQ1k+ψcγ0Sud=γ0(ij12-22-23--33-34--1.0；与偶然作用同时出(1)作用短期效应组合。永久作用标准值效应与可变作用濒遇值效应mnSGik+Ssd=ij(2)作用长期效应组合。永久作用标准值效应与可变作用永久值效应mnSGik+1.0；与偶然作用同时出(1)作用短期效应组合。永久作用标准值效应与可变作用濒遇值效应mnSGik+Ssd=ij(2)作用长期效应组合。永久作用标准值效应与可变作用永久值效应mnSGik+Sld=ij承载能力表=1,节点号=1,节点号=2,节点号=2,节点号-2.00E--1.66E--1.66E--2.00E----------单元号=3,节点号单元号=23，节点号正常使用单元号=1,节点号单元号=1,节点号-9.587e+0029.587e+002-4.711e+0023.953e+002-7.744e+0027.744e+002-1.86E--2.24E--2.24E--1.86E-----1.66E--2.00E--2.00E--1.66E-----单元号=3,节点号单元号=23，节点号正常使用单元号=1,节点号单元号=1,节点号-9.587e+0029.587e+002-4.711e+0023.953e+002-7.744e+0027.744e+002-1.86E--2.24E--2.24E--1.86E-----1.66E--2.00E--2.00E--1.66E-----单元号=2,节点号单元号=23，节点号单元号=23，节点号 预应力钢筋数量的-3.485e+0013.121e+001-7.938e+0027.193e+002--8.029e+0027.293e+002-9.587e+0029.587e+002单元号=2,节点号单元号=23，节点号单元号=23，节点号 预应力钢筋数量的-3.485e+0013.121e+001-7.938e+0027.193e+002--8.029e+0027.293e+002-9.587e+0029.587e+002预应力钢束布置预应力钢束布置 e1p A0A00.746106mm2ycx——下核心距ycs——上核心距0.22744946191012mmIcWep为预应力钢ycs——上核心距0.22744946191012mmIcWep为预应力钢筋重心至毛截面重心地距离epycxap，假设ap=150mm则ep＝1049.51-150=899.51mm∴ 10.85 139mm2，抗拉强标准 1860Mpa，张拉控制应力con=0.75fpk=0.75×1800=1395Mpa。预fNn= p 带入以上数据求得：np2（增加桥博钢束布置图3.3.2至支座中心线的水平距离axi。各钢束起弯点及其半径计算见下（增加桥博钢束布置图3.3.2至支座中心线的水平距离axi。各钢束起弯点及其半径计算见下3.3.3（）R 1LWRk至跨123全截面受力。再将主梁吊装就位，并现浇顶板400mm的连接段时，该段的自重荷钢筋的换算截面性质。该阶段顶板的宽度为1600mm。全截面受力。再将主梁吊装就位，并现浇顶板400mm的连接段时，该段的自重荷钢筋的换算截面性质。该阶段顶板的宽度为1600mm。（以下标题编号不对，需要重新编排预应力损失及有效预应力计8.1(con[1]fpkσcon——张拉钢筋时锚下的控制应力系数kμ8.2llPll——锚系数kμ8.2llPll——锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值；统一L——预应力钢筋的有效长度EP——预应力钢筋的弹性模量。8.3l4EPpc——在先张拉钢筋重心处，由后张拉各批钢筋而产生的混凝土法若逐一计算pcNl N——计算截面的分批张拉的钢束批数Kμ钢束重心处混凝土法向应力：yn IINp时应考虑摩阻损失l1、锚具变形及钢筋回缩l2的影响。预应力损失产生时，预应力孔道还没压浆，截面特性取静截面特性（8.4预应力筋的引力松弛损钢束重心处混凝土法向应力：yn IINp时应考虑摩阻损失l1、锚具变形及钢筋回缩l2的影响。预应力损失产生时，预应力孔道还没压浆，截面特性取静截面特性（8.4预应力筋的引力松弛损l5=ψ·ξ 0.26)pef，ξ=1.0；I（低松弛，ξ=0.3；pe=con-l1-l2-l4对先张法构件，pe=con-l28.50.9[Epcs(t,t0)EPpc（t,t0(t)（5.1.5-l0.9[E(t,t)'pc（t,t'l6(t)p 115''0（5.1.5-ApA'ps（5.1.5-AA11（5.1.5-iil6(t)——构件受拉、受压全部l6(t)——构件受拉、受压全部纵向钢筋截面重心处由混凝、l' I/A，后张法采用净截面特ie'2、 cs(tt0——预应力钢筋传力锚固龄期为t0，计算考虑的龄期为t时的混凝土JTGD62—20046.2.78.6（11、2、3失有效预应力值v.34N一施工阶段各项预应力损失，其余钢束及各施工阶段的各项预应力损失形式相有效预应力见表8.2至表8.5。8.6计v.8.6计v.34N一施工阶段各项预应力损失，其余钢束及各施工阶段的各项预应力损失形式相3-持久状况承载持久状况承载能力极限状9.1承载能力验算结果持久状况正常使用极限状态计10.110.2应力10.2.1I应力(长期效3.17中梁正常使用阶段荷载组合I持久状况正常使用极限状态计10.110.2应力10.2.1I应力(长期效3.17中梁正常使用阶段荷载组合I小大小拉11-12-22-23-33-B2应10.310.3.1验算条小大小压11-12-22-23-33-342-44-45---34-44-45---B2应10.310.3.1验算条小大小压11-12-22-23-33-342-44-45---34-44-45---stst0.7lt预制段：tp0.7现浇段：tp0.510.3.2验算结符合ltpc02)拉应力与主拉应力tmax=0.538MPa,符合ltpc0.7ftk0.72.651.86MPa与tp0.7ftk0.72.651.86MPa。符合ltpc0；短期效应（2）拉应力与主拉应力tmax=0.158，符合ltpc0.7ftk0.72.651.86MPa与tp0.7ftk0.72.651.86MPa受拉区预应力钢筋最大拉应力计11.711.7满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)的要本章小横隔梁，马蹄在距梁端l/4处附近开始抬高并加宽。经过截面效率指标的计力进行了组合，最危险截面的最大弯矩和最大剪力分别为：634.055KNm和25mT形梁。首先进行尺寸拟变化点截面和距支点h2截面和支点截面。在计算活载内力计算时，横向分布截面，四分点截面，距支点h2截面和支点截面的几何性质。按规范要求，计4.1墩台(单位4.2.2(单位4.2H4.1墩台(单位4.2.2(单位4.2HL0415224.4承台底面形心荷载上部结构自重24.9260.806264.4承台底面形心荷载上部结构自重24.9260.8062613.141.82525242(13.51.6210.80.8)252(7.712.127.72.95)252N3133.34635.8510482387NpPk2021.023N07.875 2N汽206.61258.8NNN汽5167.6231465.4垫石顶面高程：160.543-0.049=160.494m160.394-158.794-153.794-2MH力臂，力臂=垫石顶面高程-承台顶面高程M908.7783kNM=783kN4.5桩长计2.桩M908.7783kNM=783kN4.5桩长计2.桩的计算宽b1KfK0K桩间净距：l1=3.5-h3(d1)6.6m,k0.9,k111f0d11 LKb0.6 ' b1=3.桩─土变形系数77E=0.8Eh=0.8×3×10=2.4×10IEI0.8EcI2.410KPa0.10177300005 0.4322.4107——桩的变形系m——地基土的比例系数，取m30000KN/m431（4-l11——桩的变形系m——地基土的比例系数，取m30000KN/m431（4-l11 C02d21.628m24E0.8Ec2.4107KN/m2Cmh30000154.5105KN/m S24A0014.191C0A已知hh0.432156.484m4l0l00.4326.093EIx0.432EI 302Q2EIx0.432EI 203mEI0.432EI04m4b0n x2EIx0.432EI 203mEI0.432EI04m4b0n x)H21i3 x)n 2 30nx)n22 35P(bx)3.145103 i