《重力坝课程设计》

h

设计内容

一、确定工程等级

由校核洪水位446.31m查水库水位一容积曲线读出库容为1.58亿〃广，属于大（2）型，永

久性水工建筑物中的主要建筑物为II级，次要建筑物和临时建筑物为3级。

一、确定坝顶高程

（1）超高值41的计算

△h=hl%+hz+he

他朝浪墙顶与设计洪水位或校核洪水位的高差，m：

Hl%谭计频率为1%时的波浪高度，m；

hz嵌浪中心线至设计洪水位或校核洪水位的高差，m；

he依全加高，按表3—1采

表3-1坝的安全加高he

运用情况坝的级别

123

设计情况（基本情况）0.70.50.4

校核情况（特殊情况）0.50.40.3

内陆峡谷水库，宜按官厅水库公式计算（适用于匕<20m/s及D<20km）

下面按官厅公式计算hl%,hz。

殷=0.0076史

〜一’一。2

如:=0.33雄（耳『

年,

或ci

h="

zLL

式中：Df程，km,按回水长度计。

长'm

高，m

V0一计算风速

h

h

hT丝=20

250时，为累积频率5%的波高h5%;当=2501000时,

为累积频率10%的波高hlO%。

规范规定应采用累计频率为1%时的波高，对应于5%波高，应由累积频率为P(%)的波高hp与

平均波高的关系可按表B.6.3-1进行换

表B.6.3-1累积频率为P(%)的波高与平均波高的比值

p(%)

0.11234510132050

m

02.972.422.232.112.021.951.711.611.430.94

0.12.702.262.092.001.921.871.651.561.410.96

0.22.462.091.961.881.811.761.591.511.370.98

0.32.231.931.821.761.701.661.521.451.341.00

0.42.011.781.681.641.601.561.441.391.301.01

0.51.801.631.561.521.491.461.371.331.251.01

超高值小的计算的基本数据

设计洪水位校核洪水位

吹程D(m)524.19965.34

2718

风速%(m)

0.40.3

安全加高4(m)

1890.5719277.25

断面面积S(m2)

断面宽度B(m)311.80314.44

正常蓄水位和设计洪水位时，采用重现期为50年的最大风速，本次设计％=27加/s；校

核洪水位时，采用多年平均风速，本次设计％=18〃?/s。

a.设计洪水位时凿计算:

S设_18902.57

H60.62/7?

B设311.80

波浪三要素计算如下:

9.81X/1-1"9.81x524.19V

波IWJ：=0.0076x27,2

27；，27^，

h=0.82m

1

9.81-1(9.81x524.19严

波长:=0.33lx27元

272

h

h

Lm=8.95m

在吉.兀Mr1.0.822ccr

壅高：h=----=3.14x------«0.37

-L,“8.95

除=951祟419。705,故按累计频率为%计算

5

*匚=出己^0,由表B.6,3-1查表换算

Hm60.62

故4%=1.24x久％=1.24x0.82®1.02m

hc-OAm

Ah=hl%+hz+hc

=1.02+0.37+0.4

=1.89/7?

b.校核洪水位时&计算：

S设19277.25

H=61.31/〃

瓦-314.44

升-9.81xA981X96534V

波图：----;—0.0076X18^--

18'WJ

h=0.27m

1

9.81x965.34)355

波长:=0.331x182”

182182J

Lm=7.03m

壅高：〃-=祖=3.14、"fa0.25

7.03

sD9.81x965.34”“此一,「门,、、但

'=----前-----«29.23,故按频率为5%计算

h0-61

m=,由由表B.6.3-1查表换算

Hm63.31

故九％=1.24x々％=1.24x0.27工0.34m

h

h

hc=0.3m

△h=h1%+hz+hc

=0.34+0.25+0.3

=0.89，”

(2)^坝顶高程：

a.设计洪水位的坝顶高程：

▽设=设计洪水位+△瓯

=445+1.89

=446.89〃2

b.校核洪水位的坝顶高程：

▽校=校核洪水位+△加

=446.31+0.89

=447.20/7?

为了保证大坝的安全，选取较大值，所以选取坝顶高程为447.2m

三、非溢流坝实用剖面的设计和静力校核

(1)非溢流坝实用剖面的拟定

拟定坝体形状为基本三角形。坝的下游面为均一斜面，斜面的延长线与上游坝面相交于最高

库水位处，本次设计采用上游坝面铅直，下下游面倾斜的形式，坡度为1:0.75,折点设在高

程为446.31m

将坝底修建在弱风化基岩上，开挖高程▽开=325加

a.坝高为：447.72-328=119.72m取120m

b.坝顶宽度：坝顶宽度取坝高的10%即为12m

c.坝底宽度：(丫啜%)

B0.75

B=0.75x（▽校一▽开）

h

h

=0.75x(446.31-325)

=90.9825m

d.基础灌浆廊道尺寸拟定：

基础灌浆廊道的断面尺寸，应根据浇灌机具尺寸即工作要求确定，一般宽为2.5〜3m,

高为3〜4m,为了保证完成其功能且可以自由通行，本次设计基础灌浆廊道断面取3.Ox

3.5m,形状采用城门洞型。

e.廊道的位置：

廊道的上游避距离上游面1().5m

廊道底部距离坝底面6m

初步拟定坝体形状剖面如图：

h

h

(2)确定正常和非正常情况下的荷载组合及荷载计算;

工

Pd

B—9Im,B]=12m=B=—B]=91—12=79m,

1.自重：/c=24KN/,y=10KN/m'

坝身自重：

卬=收

叫=12x120x24=34560KN

%=；x与x&x九=；x79x105.33x24=99852.82KN

下游水自重：

a.设计洪水位时：=0.75/72=0.75x31.49=23.62

h

h

^=lxfi3x//2x/=1x23.62x31.49x10=3718.97^

卬=叱+吗+%

=34560+99852.84+3718.97

=137591.8

b.校核洪水位时：鸟=0.75“2=0.75x34.28=25.71

IV,=1xfi3x//2x/=1x25.71x34.28x10=4400.67

卬=叱+吗+吗

=34560+99852.84+4400.67

=138813.513

2.静水压力：

不同情况下上下游水深及水位差

特征水位

上游水深“1下游水深“2上下游水位差”

设计洪水位11731.4985.51

校核洪水位118.3134.2884.03

a.设计洪水位时：

e=—九”I2=一乂10*1172=684453

Pd=5几〃；=5x1()x31.492=4958.1OKN

b.校核洪水位时：

1,1,

2

Pu=5入户:=-xl0xll8.31=69986.28/OV

Pd=3九"；=gx10x31.492=5875.59KN

3.扬压力：扬压力折减系数a=0.25

h

h

a.设计洪水位时:

h

h

t/,=10x31.49x91=28655.97OV

U2=aywHBi=0.25xl0x85.51x4=855.1KN

。3=gayKHB2=gx0.25x10x85.51x79=8444.11KN

U4=g九=；xl0x(U7—31.47-0.25x85.51)x4=1282.65KN

U=Ui+U2+U3+U4=28655.9+855.1+84441.11+1282.65=39237.75KN

b.校核洪水位时：

q=ywH2B=10x34.28x91=31194.80KN

U2=aywHB[=0.25x10x84.03x4=840.30KN

4=；ay,HB?=1x0.25xlOx84.09x79=8297.96KN

4=g九5-"2-aH)耳=gx1°x(118.31-34.28-0.25*84.03)x4=1260.45KN

U=Ui+&+q+乙=31194.8+840.3+8297.96+1260.45=41593.51KN

4.泥沙压力：/sh=\0KN/m\%=11.99，〃，4=30°

ps=4履112(45。_专)

i(30°A

=-xlOxll.992xtan245°--

212)

=239.6

5.浪压力：

6=牛供％+也)

a,设计洪水位时：片=l。x：95*002+0.37)=31.1KN

h

h

10x7.03

b.校核洪水位时:*(0.34+0.25)=10.37侬

4

h

h

(3)对以上两种情况进行非溢流坝的整体稳定计算，校核其安全性;

附表4

序号项U组合类型釉系教备注

基本组合1.2包括建基面、层面、

1抗清豌极限状搬计式

懿型合1.2深层潸动而

基柳合1.S

2混凝土抗张极限状械计式

偶然组合1.8

附表5材料性能分项系数Y

序号材料性能分项系数备注

(1)混凝土/基岩摩擦系数/;1.3

粘聚力G3.0

包括常态混凝土和碾

(2)混凝上/混凝土摩擦系数片1.3

抗压混凝土层面

剪3.0

粘聚力Cc

1断

(3)基岩/基岩摩擦系数力1.4

强

度粘聚力，3.2

(4)软弱结构面摩擦系数方1.5

粘聚力C3.4

2混凝土强度抗压强度N1.5

重力坝的抗滑稳定分析按单一安全系数法和分项系数极限状态设计进行计算和验算，设计洪

水位情况和校核洪水位情况按承载能力极限状态验算。

1.单一安全系数法：

s-XP

K's——按抗剪断强度计算的抗滑稳定安全系数

h

h

f'——坝体混凝土与坝基接触面的抗剪断摩擦系数，/=1.1

c'——坝体混凝土与坝基接触面的抗剪断凝聚力，KPa,c=1.1x103即。

A——坝基接触面截面积，

3V一作用于坝体上全部荷载（包括扬压力）对滑动平面的法向分值，kN；

尔一作用于坝体上全部荷载对滑动平面的切向分值，kN；

按上式抗剪断强度公式计算的坝基面抗滑稳定安全系数K；值应不小于下表的规定。

荷载组合

基本组合3.0

特殊组合(1)2.5

（2）2.3

故《=3.0

1.1x(134784.74-39237.75)+1.1X103X91_

设计洪水位时：K；=3.23

31.1+68445-4958.1

K：>K、，满足要求

.1.1x(138813.51-41593.75)+1.1X103X91

校核洪水位时：K,=——---------------------』-------------二3.26

,10.37+69986.28-5875.59

Ks>K.,满足要求

2.分项系数极限状态设计法:

承载能力极限状态设计式:

/o^s(.)<—7?(.)

Yd

抗滑稳定极限状态作用效应函数为:

S(,)=ZP

尔,坝基面上全部切向作用之和，即作用设计值水平方向的代数和

抗滑稳定极限状态抗力函数:

R(・)=/ZW+CA

3V为坝基面上全部作用的法向作用设计值之和，既法向力设计值代数和。

h

h

f和c的分项系数由附表5可查：

/分项系数为1.3,c分项系数为3.0

a.设计洪水位时：

作用效应函数：S(・)=ZP=巴+匕

=68445+31.1-4958.1

=63518村

坝基面抗剪断系数设计值：/=—=0.79

3

坝基面抗剪断黏聚力设计值：c=L凶？=366.67K出

3

抗滑稳定抗力函数：R(・)=fZW+cA

=0.79x(134784.74-39237.75)+366.67x91

=108849.09MV

验算抗滑稳定性：

查附表4知：持久状况(基本组合)设计状况系数”=1.0；结构重要性参数为=1。，

本组合结构系数为=1.2。根据式

<—/?(•)

Yd

%〃S(.)=lxlx63518=63518="

J-H(.)=一xl08849.09=90707.58KN

yd"12

63518<90707.58

计算结果表明，重力坝在设计洪水位情况下满足承载能力极限状态下的抗滑稳定要

求。

b.校核洪水位时：

作用效应函数：s(・)=ZP=£+6+E/

h

h

=69986.28+10.37-5875.59

=64121.06A7V

坝基面抗剪断系数设计值：/=—=0.79

3

坝基面抗剪断黏聚力设计值：c=号眩=366.67KRz

抗滑稳定抗力函数：R（・）=fZW+cA

=0.79x（138813.51-41593.51）+366.67x91

=110170.773

验算抗滑稳定性：

持久状况（基本组合）设计状况系数收=1.0；结构重要性参数为=1.0,本组合结

构系数为=12。根据式

Yd

%〃S（・）=1x0.85x64121.06=54502.9=KN

——x110170.77=91808.98^

为㈠12

54502.9<89201.98

计算结果表明，重力坝在设计洪水位情况下满足承载能力极限状态下的抗滑稳定要

求。

（4）对非溢流坝的几个代表性水平截面（坝底及变截面处）的边缘应

力以及底部截面的内部应力计算，校核其强度。

1.用材料力学法计算边缘应力。在一般情况下，坝体的最大和最小应力都出现在坝面，应校

核坝体边缘应力是否满足强度要求。在各种荷载组合下（地震荷载除外），坝踵垂直应力

不应出现拉应力，坝趾垂直应力应小于坝基容许压应力10.05MPa

a.设计洪水位：

采用单一安全系数法：

„ZW6ZM

CT,.=-----1------T—

h

h

ay~~B旷

HV噂用于计算截面以上全部荷载的铅直分力的总和，kN；

测俳用于计算截面以上全部荷载对坝基截面垂直水流流向形心轴的力矩总和，kN-m；

B-H•算截面的长度，m»

=34560x39.6+99852.84x7.17-3718.97x37.63

-855.1x39.5-8444.11x7.17-1282.65x41.5-68445x39

44958.1x10.5-239.6x4-31.1x39

=-830351.65TGV.w

4

_137591.81—39237.756x(—830351.65)

91+9?

=479.18KPa>0

坝踵铅直应力没有出现拉应力，符合规范要求。

dZW6ZM

%~~B

_137591.81—39237.756x(—830351.65)

919?

=16S2.44KPa<[0050KPa

坝趾铅直应力小于坝基容许压应力，符合规范要求。

坝体最大主应力按下游边缘最大主应力计算：

cr：=(l+〃)cr：'

=(1+0.752)x1682.44

=2628.81KPa<10050KPa

小于混凝土的容许压应力，满足要求。

b.校核洪水位：

坝趾抗压强度承载能力极限状态：

坝趾抗压强度计入扬压力情况下的极限状态作用效应函数为：

6ZM)(1+〃/

S«)=Zw

BB2

坝趾抗压强度极限状态抗力函数为：

式中：Ra为混凝土抗压强度

偶然状况，只需采用承载能力极限状态法判别大坝是否满足强度要求

XM=34560x39.5+99852.84x7.17-4400.67x36.93-840.3x39.5

-8297.96x7.17-1260.45x41.5-69986.28x39.44

+5875.59xll.43-239.6x4-10.37x39.44

h

h

ZW6EM

BB2

138813.51-41593.516x(-920917.06)

91912

=1735.6KPa<10700KPa

计算作用效应函数：

S«)=1+m2

138813.51—41593.516X(-920917.06)^(1+0752)

91

=2力1.88XP。

验算抗压强度：

查附表4知：偶然状况（特殊组合）设计状况系数”=0.85；结构重要性参数为=10；

抗压基本组合结构系数为=1.8。根据式

5）中卜）

YWS(・)=1x0.85x2711.88=2305.必a

—/?(.)=也烈=5883.33K4

九,)L8

5883.33<2305.1

满足强度要求。

2..对给定的作用组合情况用抗剪强度指标进行坝基面抗滑稳定极限状态验算，对验算结果

进行评价。

基本公式：

上、下游坝面垂直正应力：〃；=幺y上w+%6Y-M

>BB2

%~~B

上、下游面剪应力：

&=（尸+--靖-可加

、=9一+小

上、下游面水平正应力

h

h

b：=(p+PT)+(p+PTY)，靖

。：'=仍-以')+(可'-户+如冠

上、下游面主应力

<7；=(1+诉”；_诉仍+4一号,)

T=P+PT

%"=(1+相；)。:一根;(P-£)

8=p-T

那一作用于计算截面以上全部荷载的铅直分力的总和，kN；

涮年用于计算截面以上全部荷载对坝基截面垂直水流流向形心轴的力矩总和，kN-m；

BHH•算截面的长度，m。

班一上游坝坡；

加2一下游坝坡；

1

4T泥沙压强(4二5〃上.，R为泥沙压力)，

故R=丝=2*239'=39.97KPa

,%11.99

P、P'T算截面在上、下游坝面所承受的水压力强度(如有泥沙压力时，应

计入在内)：

P：、?”一计算截面在上、下游坝面处的扬压力强度；

a.设计洪水位时：

上、下游坝面垂直正应力

上游面垂直正应力：巴+笔巴

,BB2

=479.18KPa

下游而垂直正应力：匕—g半

>BB2

=1682.44切为

上、下游面剪应力：

上游面剪应力：%=(p+E-e'一可。町

=(117x10+39.97-117x10-497.18)x0

=0KPa

h

h

下游面剪应力：Q=(b，—尸+尸')加2

=(1682.44-31.49x10+31.49x10)x0.75

=1261.83Qa

上、下游面水平正应力

上游面水平正应力：CT；=(P+6—月")+(P+K—月"-CT：)

=(117x10+39.97-117x10)-(117x10+39.97-117x10-497.18)x0

^39.97KPa

下游面水平正应力：成=(P'一号P'+q)那

=(31.49xl0-31.49xl0)+(1682.44-31.49xl0+31.49xl0)x0.752

=946.37KPa

上、下游面主应力

上游面主应力：0"=(1+〃片)b：—小2(p+《—号)

=(1+02)X497.18-02X(117x10+39.97-117x10)

=497.18KPa

b；=P+"以

=117x10+39.97-117x10

=39.97KPa

下游面主应力：+显)b；-成仍-8)

=(1+0.752)X1682.44-0.752X(31.49X10-31.49X10)

=2628.8IQa

8=PT

=31.49x10-31.49x10

=0KPa

b.校核洪水位时：

上、下游坝面垂直正应力

上游面垂直正应力：竿

>BB2

h

h

=401.1KPa

下游面垂直正应力：b：=-----------

>BB2

=1735.6KRz

上、下游面剪应力：

上游面剪应力：『(P+PTY)吗

=(118.31x10+39.97-118.31x10-401.1)x0

=4KPa

下游面剪应力：、—+如

=(1735.6-34.28x10+34.28xl0)x0.75

=1301.7KPa

上、下游面水平正应力

上游面水平正应力：/=(P+6—号)+仍+R—琮-cr：)喈

=(118.31x10+39.97-118.31x10)-(118.31x10+39.97-118.31x10-497.18)x0

=39.97KPa

下游面水平正应力：b：=(P-6)+(cr：—P.+g)布

=(34.28xlO-34.28x10)+(1735.6—34.28xl0+34.28xl0)x0.752

=976.28KR/

上、下游面主应力

上游面主应力："'=(1+町2)b；-〃彳(P+《一)

=(1+02)X401.1-02X(118.31x10+39.97-118.31x10)

=4O\AKPa

^=P+PS-P：

=118.31x10+39.97-118.31x10

=3997KPa

下游面主应力：b；=(1+砌b；-血(八镇)

h

h

=(1+O.752)xl735.6-O.752x(34.28x10-34.28x10)

=271L88XPa

=34.28x10-34.28x10

=GKPa

应力计算结果

计算情况坝璋处坝趾处

可如6

基本组合479.18039.97497.1839.971682.441261.83946.372628.810

(设计洪

水位)

特殊组合401.1039.97401.139.971735.61301.7976.282711.880

(校核洪

水位)

表中数据单位都是KPa。

由上表应力都小于10.05Mpa,所以满足要求。

四、溢流坝剖面的拟定和消能设计

(1).泄水方式的选择

溢流重力坝既要挡水又要泄水，不仅要满足稳定和强度要求，还要满足泄水要求。因此需

要有足够的孔口尺寸、较好体型的堰型，以满足泄水的要求；且使水流平顺，不产生空蚀破

坏。重力坝的泄水主要方式有开敞式和孔口式溢流，开敞溢流式的堰除了有较好的调节性能

外，还便于设计和施工，同时这种形式的堰在我国应用广泛，有很多的工程实践经验。故本设

计采用开敞溢流式孔口形式，堰顶不设闸门，故堰顶高程与正常蓄水位齐平。

(2),溢流坝剖面拟定

溢流曲线由顶部曲线段、中间直线段和底部反弧段三部分组成。设计要求：

a.有较高的流量系数，泄流能力大；

b.水流平顺，不产生不利的负压和空蚀破坏；

c.体形简单，造价低，便于施工。

本设计采用的溢流坝的基本剖面为三角形。其上游面铅直，溢流面由顶部的曲线、中间

的直线、底部的反弧三部分组成。

定型设计水头的确定：

堰顶最大水头Hmax=校核洪水位-堰顶高程即：Hmax=446.31-443=3.31m

h

h

定型设计水头Hd为Hd=(75%〜95%)Hmax,取Hd=3m,由Hd/Hmax=3/3.31=0.91。

1.坝顶曲线段

溢流坝顶部采用曲线形式，顶部曲线的形式很多，常用的有克趣曲线和

WES曲线。本工程选用WES曲线。

首先绘出坝顶部的曲线，取堰顶部最高点为坐标原点。WES型堰顶部曲线以堰顶

为界分为上游段和下游段两部分。该设计上游段曲线采用三圆弧型曲线。堰顶0

点上游三圆弧的半径及其坐标值为：

R=0.5Hd=1.5；X!=-0.175Hd=-0.525

R.i=O.2Ha=0.6；X2=-0.276Hd=-0.828

R=0.04Hd=0.12；x,5=-0,282Hd=-846

开敞式堰面堰顶下游堰面采用WES嘉曲线，可按下式计算：

nn

x=kHd~'y

式中：“dTT面曲线定型设计水头，m,可根据容许负压的大小按堰

顶最大作用水头”1rax的75%〜95%计算。

x、y禹点下游堰面曲线横、纵坐标；

nW上游堰坡有关的指数，见下表；

k^Pi/Hd>1,0时,k值见下表，当P"Hd4.0时，取k=2.0〜

h

h

2.2,P、为上游相对堰高。

堰面曲线参数

上游面坡度(Ay/Ax)knRiaR2b

3:02.0001.85005HdQI75HdO.lHd0.282%

3:11.9361.8360.68马0.139品021Hd0.237品

3:21.9391.8100.48/^0.115品0.22%0.214%

3:31.8731.7760.45区0.11犯--

h

h

上游面为铅直面由上表可查的n=l.85,k=2.0,故原点下游堰面曲线方程为:

-•85=2.0"严T)y

按上式计算的坐标值入下表所示：

计算WES下游曲面坐标值表

XyXyXy

10.19765.4071116.596

20.70877.1921219.494

31.589.2071322.605

42.554911.4491425.927

53.8591013.9131529.457

2.中间直线段

中间直线段与坝顶部下游曲线和下部反弧段相切，坡度和挡水坝一致,

取1：0.75

3.反弧段

a.溢流堰下游反弧段半径，应结合下游消能设施来确定。本次设计选用挑

流消能。

对于挑流消能，可按下式求得反弧段半径：

R=(4〜10)h

式中：h3校核洪水位闸门全开时反弧段最低点处的水深，m；反弧段流速v<

16m/s时，

可取下限，流速越大，反弧半径也宜选用较大值，以致取上限。

上式为迭代公式，迭代初值取h=0。

4_一单宽流量，本次设计取35m3/5

h

h

--上游最高水位与反弧段最低点的距离，反弧最低点与下

游水位齐平。

£0=446.31-362.28=84.03m，<p=0.9

40

初始令。=0%=-------,-=1.095

0.9xj2x9.8,(84.03-0)

h

h

h=________________________=J102

10.9x>/2x9.8x(84.03-1.102)

故〃=1.102取/z=Ll

又因v=(="=31.82m/5>I6/71/5

Q1QQ

弗劳德数：Fr=~^==,=9.69

4gh,9.81x1.1

22

R=-Fr2h=22A2m

3

取R=23m

b.挑角

挑角越大，射程越大，但挑角增大，入水角地增大，水下射程减小。同时入

水角增大后，冲刷坑深度增加。A般在20°〜30'之间，在此取30°

c.挑坎高度：

挑坎应高出下游水位，一般以1〜2m为宜。计算时按设计洪水位情况考虑。取

挑坎最低高程等于下游水位，挑坎最高点与最低点间距离为R(l-cos0)。故挑

坎高度h2=359.49-351+9x(1-cos30°)=9.70m

d.反弧段坐标确定

圆心0'距坝底距离y，=9.43+9xcos30°=17.22m

圆心0'距C点距离X°=Ryjl+nr=9x1.25=11.25m

根据以上数据，就可以确定溢流坝曲面了。下图就是本次设计的溢流坝曲面。

h

h

e

s

o

J

M

+

-c

(3)消能防冲设计

h

h

1.选择孔口尺寸和闸墩型式及尺寸：

基本公式：

Q溢.=Q总-aQo

。总一总下泄流量

。溢T流孔口的下泄流量

过电站和泄水孔等下泄流量，取1000，/5

af数，校核情况是取1.0

校核洪水位时：

Q溢=3400-1.0x1000=2400m3/s

溢流坝净宽为：£=&■

q

qT宽流量，本次设计取35加7s

流

4改fy：jL-Q----=-2--4-0--0-=oo.jIm

q35

本次设计选用平板闸门，闸门厚度最小为1.5〜2.0m,取d=2m。因为本

次设计属于大中型坝，故孔口宽度取为b=12m,孔口宽高比2%.0-2.0

H

本次取1.5,所以孔高8m。

则孔口数为：rt=i=6857=57

b12