《混凝土结构设计原理课程设计――单向板肋梁楼盖设计》计算书

《混凝土结构设计原理课程设计一一单向板肋梁楼盖设计》计算书一、设计资料3、材料：混凝土强度等级为C30,梁、板受力钢筋采用恒荷载分项系数为1.2,活荷载分项系数为1.4。截面宽度b=(1/3~1/2)h=167~250mm,故取b为=250mm。三、板的设计(按塑性内力重分布计算)如楼盖结构布置平面图轴线①~②、④~⑤的板属于端区格计2.49kN/m2板的可变荷载标准值4.0kN/m2因跨度相差小于10%,可按等跨连续板计算，取五跨。取单元中点处的编号1,2,3,2,1。计算简图为：2M1=-MB=(g+q)l0/11=8.6×1.61/11=2.02kNmMC=-(g+q)102/14=-8.6×1.62/14=-1.57kNmM2=(g+q)这是对端区单向板而言的，对中间区格单向板，其受弯承载力计算环境类别为一级，C30混凝土，板的最小保护层厚度2选用6@200,双向配置板四角的上部。6、板的配筋见图纸。计值永久荷载设计值板传来永久荷载2.9881.8=5.39KN/m次梁自重0.2×(0.45-0.06)×25×1.2=2.34KN/m次梁粉刷0.02×(0.5-0.06)×2×17×1.2=0.33KN/m小计g=8.05KN/m可变荷载设计值q=5.6×1.8=10.08KN/m荷载总设计值次梁在砖墙上的支承长度为240mm。主梁截面为中间跨I0=1n=6000\250=5750mm因跨度相差小于10%,可按等跨度连续梁计算。次梁的计算简图如由表11-1、11-3可分别查得弯矩系数和剪力系数。弯矩设1)正截面受弯承载力2计算结果表明，支座界面的均小于0.35,符合塑性内力重0.342%,此值大于0.45ft/fy0.45×时大于03造配置箍筋，采用6@200主梁自重(含粉刷)(计算简图M0.025|n=127mma/2=185mm取l0=1.025In+b/2=1.025×5080+400/2=5407mm,近似取3、内力设计值及包络图1)弯矩设计值M2,maxMM2)剪力设计值1.095×54.89+1.274×60.48=137.16KN-0.905×54.89-1.190×60.48=-121.65KNVcr,max0.905×54.89+1.190×60.48=121.65KN3)弯矩、剪力包络图弯矩包络图：①第1、3跨有可变荷载，第2、4跨没有可变荷载由附表B在第1跨内以支座弯矩MAB131.72KNm的连线为基线，作G=54.89KN,Q=60.48KN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点处弯矩值分别为：B二BC在第2跨内以支座弯矩MB=-131.72KNm,MC=-87.64KNm的连线为基线，作G=54.89.KN,Q=0的简支弯矩图，得第一个和第二个集中荷载作用点处的弯矩值：BBM=-131.72KN.m连线为基线，作MC在第3跨内以支座弯矩MC=-87.64KNm,M11DG=54.89KN,Q=,60.48KN的简支弯矩图，得第一个和第二个集中荷载作用点处的弯矩值：CDDC在第4跨内以支座弯矩MD=-131.72KN.m,作G=54.89KN,Q=,0KNME=0连线为基线，的简支弯矩图，得第一个和第二个集中荷载作用点处的弯矩值：D二二②第1、2、4跨有可变荷载，第3跨没有可变荷载跨的集中荷载处的弯矩值的计算方式与情形①相同。因此：第1跨内第1个集中荷载作用点处的弯矩值为：B二*****第2个集中荷载作用点处的弯矩值为：(G+Q)I0+B3第2跨内第1个集中荷载作用点处的弯矩值为：1BBMC第2个集中荷载作用点处的弯矩值为：BBMC第3跨内第1个集中荷载作用点处的弯矩值为：CDMC第2个集中荷载作用点处的弯矩值为：CDMC第4跨内第1个集中荷载作用点处的弯矩值为：口第2个集中荷载作用点处的弯矩值为：D③第2、4跨有可变荷载，第1、3跨没有可变荷载(与情形①相同，各弯矩值可参照情形①得到)④第1、4跨没有可变荷载，第2、3跨有可变荷载跨内第1个集中荷载作用点处的弯矩值为：B第2个集中荷载作用点处的弯矩值为：GlO+B3第2跨内第1个集中荷载作用点处的弯矩值为：CB********CMB第2个集中荷载作用点处的弯矩值为：BMB第3跨内第1个集中荷载作用点处的弯矩值为：CCM第2个集中荷载作用点处的弯矩值为：CCM第4跨内第1个集中荷载作用点处的弯矩值为：D第2个集中荷载作用点处的弯矩值为：D⑤第1、3、4跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载(与情所得弯矩包络图见附图3剪力包络图：①第1跨过第1个集中荷载后为-9.3+54.89+60.48=106.07KN过第i由图(iii)VBr,max=137.16KN过第1个集中荷载后为137.16-54.89-60.48=21.79KN过第VBr=0.048×60.48+1.095×54.89=63个集中荷载后为-6.28KN过第2个集中荷载后为109.09KN③第3跨=1.190×60.48+0.905×54.89=121.65KN过第1个集中荷载后为121.65-54.89-60.48=6.28KN过第2个集中荷载VCr=0.952×60.48+0.905×54.89=107.25KN过第1个集中荷载个集中荷载后为VCr=-0.107×60.48+0.第1个集中荷载后为76.33-54.89=21.44KN过第2个集中荷载VDr=0.143×60.48+1.286×54.89=79.24KN过第1个集中荷载第1个集中荷载后为140.44-54.89-60.48=25.07KN过第2个集第2、4跨有可变荷载，1、3跨没有可变荷载，即图(ii)的情况下，剪力值可参照图(i)。所得剪力包络图见附图44、承载力计算1)正截面受弯承载力跨内按T形截面计算，因hbf=1.8m。经判别，跨内C纵向受力钢筋除B、D支座截面为2排外，其余均为1排。主梁正截面受弯承载力的计算如表：2)斜截面受剪承载力3VBr,max,VBl,max,VCl,max,VCr,max均小于Vcs,VA,max大于Vcs,需设弯起钢筋VVcs