高大模板工程专项施工方案

济南万达文化体育旅游城文化旅游服务设施及衍生设施建设项目（五期）46#楼 编号：ALFA-JN-WLCSWZTLY-20200721-08 11编制依据1准234567892准/件准2工程概况3级//*基础底板、地下室外墙及连续施工的超长结构混凝土中应掺加微膨胀剂，其限2.3.1周边环境条件本项目西邻凤鸣路，北邻经十路，交通便利，项目位于42.3.2材料、队伍招采5购合同。施工队伍为总包单位自行招标范围内劳务分包，目前已经2.3.3设计文件提供情况施工总荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重）×分集中线荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重）×32梁6=0.9*[1.3*(25.1*0.12+1.1*0.12+0.4恒载控制时荷载组合S2=0.9[1.3(G1k+G=0.9*[1.3*(25.1*0.12+1.1*0.12+0.48)+17梁高梁宽0.450.50.550.60.650.70.750.80.850.90.9510.12.42.62.93.13.33.53.73.94.24.44.64.855.25.45.75.96.16.36.56.76.960.153.43.744.24.54.85.15.45.766.36.66.97.27.57.899.29.540.24.34.75.15.45.86.26.56.97.37.789.19.59.90.255.35.76.26.67.17.589.39.80.36.26.77.27.89.49.90.357.17.799.60.49.42020212222.40.4599.820202122232324250.520212223232425262727.60.55202122232425262727282930.20.62021222324252627282930313232.80.65202122242526272829303132333435.30.721222324252628293031323334363737.90.75202122232526272829313233343637383940.50.820212223252627293031333435373839404243.10.8521222325262829303233353637394042434445.70.92022232526282931323435373839414244454748.20.95202223252628293132343537384042434546484950.81212324262729313234363739404244454749505253.48标高层搭设高度位置板厚尺寸宽高8m层8.4m30080040080040050060060093施工安排12356//3.3施工流水段的划分及施工工艺流程1支模高度高架体高度8.4m通过严格的计算确定模板支架的纵横距、步距等参数，以满足承受荷载的需要。2支模面积大高支模区域范围70*61m，面积较大加强现场验收，严格按照论证通过后的方案进行施工，做好现场监控。3后浇带浇筑单体面积较大，设计有后浇带后浇带部位单独设计，独立支撑4施工进度计划5施工准备与资源配置计划112131415161718191111111112345123511231334/2512632112231T24㎡60005个30006T600随进度7750随进度2）扣件式钢管脚手架的扣件有直角扣件、回转扣定，凡有变形、裂纹、砂眼等现象的扣件不得使用；脚手架采用使用，出现滑丝的螺栓必须更换；扣件活动部位能灵活转动，旋10000件按一批计。租赁站现存的扣件可对现场进行租赁。扣件进场后由技术组织材料、安全、1234测，经检测合格后可对现场进行租赁。钢管进场后由技术组2236施工方法及工艺要求6.1.1板支撑体系及材料选择6.1.2梁支撑体系及材料选择U托 木方50*80U托木方50*80 14对拉螺杆木方50*80 剪刀撑横杆、立杆本工程高支模进行安全验算时，搭设高度相近的区域板选择其中搭设高度最高且板)梁（钢管）间P轴8.4m标高层搭设高度位置板厚尺寸宽高一层8.4m300800400800400500600600序号高度距（mm）1方2方梁，配置3道M14）3方抱柱节点900090009000900090009500900055006000950010500顶部横杆加密梁两侧立杆间距1.2m顶部横杆加密梁侧模支撑，由内而外：1、12mm厚覆膜木模板、2、次龙骨50×80mm木方（间距不大于200mm）3、主龙骨采用48.3×3.6mm双钢管（沿梁高设置，间距不大于400mm）顶部横杆加密梁底模支撑，由上而下：1、12mm厚覆膜木模板、2、次龙骨50×80mm木方（间距不大于250mm）3、托梁采用48.3×3.6mm钢管顶部横杆加密顶部横杆加密梁两侧立杆间距1.2m1、12mm厚覆膜木模板、2、次龙骨50×80mm木方（间距不大于200mm）3、主龙骨采用48.3×3.6mm双钢管（沿梁高设置，间距不大于400mm）顶部横杆加密1、12mm厚覆膜木模板、2、次龙骨50×80mm木方（间距不大于250mm）3、托梁采用48.3×3.6mm钢管根据工程的结构形式及层高要求定制或租赁相应长度（型,根据施工图轴线尺寸引测控制线，建立控制网，引测标高控制线，根据已经测好46#楼架体搭设高度较高，为避免地基下沉整体受力，现场搭设时先放置纵向扫地杆，在把立杆放在事先放置好的模板支撑架沿高度方向两端与中间处各设置一道水平向剪刀支模架搭设完毕形成稳定的受力体后，将搭设板底架体顶托调整）安装完毕之后，就可以安装顶板的双层覆膜多层板模板安装及钢筋绑扎完毕经验收合格以后，浇筑顶板混凝土拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分脚手架拆除时要注意横杆、立杆和剪刀撑等构件的拆除顺序3、脚手架宜使用同一标高的梁板底板的标高件支承架使用时，对横杆进行拉力和立杆轴向压力（临界力）的8、当支模架局部承受荷载较大时，当立杆需要加密时），要进行控制，直接承受荷载较大的扣件（如剪刀撑、斜撑（1）主次梁交叉区域为一搭设区域，每一（5）框架梁交叉区域为一跨，四周设置连竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪浇筑水平构件。本次高支模混凝土浇筑使用天泵（汽车泵）路的砂浆禁止浇筑到剪力墙或者梁板内，应将砂浆打到吊斗2、混凝土浇筑过程中必须配备至少两名钢筋工值合要求。重点是楼板上层筋，踩下去的要补支撑、复位；柱钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发现有变形、移位时，应立即4、柱子浇筑完成后，梁混凝土浇筑时，应采用由梁中部向式，确保模板支架施工中受力均衡，泵管支设在楼5、以后浇带为界，分为两次浇筑，其中每次浇混凝土浇筑顺序方向示意图（由跨中对称浇筑）方可承受全部使用荷载。当施工荷载所产后的效应比使用荷全和质量等问题时，应立即停止拆模，与设计、监理等单位研原则。肋形楼盖应先拆柱、墙模板，再拆楼板底模柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏行全部模板的拆除。板与梁底模板的拆模强度符合设墙、墙连柱的表面逐渐脱离。脱模困难时，可在底部用撬棍轻撬动、晃动和用大锤砸模板。调节柱模支架的可调丝杆和侧向斜7质量保证措施建立由项目经理领导，由技术负责人策划、组织实专业责任工程师检查监督的管理系统，形成项目经理部、专1是项目质量的第一责任人，组织工程质量策划2参与工程质量策划，制定阶段质量实施目标，并组编制专项计划，包括质量检验计划、过程控制计划3组织检查各工序施工质量，参加或组织重要部位量记录的收集整理，做到准确、及时、完整、交圈；45编制专项质量检验计划、过程控制计划、质量预控控制；组织检查各工序施工质量，组织重要部位的预检织分部工程的质量核定及单位工程的质量评定；针对不月度技术质量总结。同时负责确保质量检测工具受控，6时做复检，不合格产品坚决退场并做好记录，确保用根据质量保证体系，建立岗位责任制和质量监督制度，明量控制责任，各负其职。根据现场质量体系结构要素构成和项由公司质量部服务和控制，项目经理领导、技术负责人组织实我们对单位工程的分部工程进行目标分解，以加强施项目部将定期组织技术人员、现场施工管理人员和规范的学习，做到熟悉图纸和规范要求，严格按图纸和规施工前我们将编制施工组织设计、专项施工方案、措施交工。编制时结合工程实际认真编写，并掌握施组战略的做好规范、标准和技术知识的培训工作，促使项目人员的素质项目对分包主要管理人员也要进行施工质量管理人员，按不同专业进行技术、工艺、质量综合培训，未经不允许进场施工。项目责成分包建立责任制，并将项目的合同管理贯穿工程施工经营管理的各个环节，我们将特单位的选择，比较各方价格、工期、质量目标和保修等，就能保证全部工程整体部署有条不紊，施工现场整洁规矩序，施工流水不乱，分部工程方案科学合理，施工操作人员严分项工程开工前，由项目经理部的责任工程师，根在施工过程中我们将坚持检查上道工序、保障本道工序、检、互检、交接检；遵循分包自检、总包复检、监理验收的三实行技术交底挂牌；施工部位挂牌；操作管理定期由技术负责人主持，由项目经理部及施工工序交接检要采用书面形式由双方签字认可，由下人同时签字确认，并保存工序交接书面材料，下道工序作我们在工程施工中将实行奖惩公开制，制定详细、切穿工程施工的全过程。由项目质量员负责组织有关管理人员测实量。对严格按质量标准施工的班组和人员进行奖励，对2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净，13234535627282292预埋管预留孔中心线位移22口3637.2.2模板拆除工程质量标准板模板进场前要进行验收，主要检查模板的平整度、模板的接顶板模板和墙体的接缝处理：采用在墙体砼浇筑控制浇筑模板设计强度控制、背楞加密、模板支设前放好定位线、控顶模板采用对缝，缝隙下面设计龙骨，成对钉钉子分别将顶板模板与墙的缝隙采用墙体混凝土标高控制，剔除软弱6、给工人提供良好的作业环境，保证工人有积极的8、按上述管理人员配备情况对整个模板工程进行质量人员的质量意识，对工人进行技术培训核技术交底工作，层，不得采用潮湿状态的材料，也不应将保温材料直接铺盖在2、支模时，应清除基层的冰雪，并且在雪天时，3、作业层支设顶板模板时，为了提高顶板模受大风的影响，采取以下防风增温措施：将楼层四周外墙用4、混凝土冷却到5℃,且超过受冻临界强度（4Mpa）并满足常温混凝土拆模要求时方可拆模。拆模时混凝土温度与环境温度差不大于20℃,拆模后的混凝土表面应及时覆继续养护到拆模。冬施时由于拆模时间的限制，为更好的组7、模板堆放区配置清理积雪用具，模板组装8安全管理体系及保证措施生、环境保护及保卫消防标准》等规定进行安全生产管理建立以项目经理为组长，生产经理、安全总监为副12)全面负责施工现场的安全生产管理，保证施过程的策划，组织编制职业健康安全与环境管22)贯彻安全生产方针政策，执行安全消防技术6)参加每周一次安全检查，对不安全因素定时3理纠正违章，配合有关部门排除施工不安全因素动及安全教育的开展，监督劳保用品的发放和45师2)主持对进场工人进行安全教育和培训，指导施4)深入现场检查安全措施的落实情况，发现不安全因现险情时有权采取果断措施，并对违章指挥，6师4)经常检查作业环境及各种设备、设施的安全状况，解决，对重点、特殊部位施工必须检查作业人员及状况是否符合安全要求，严格执行安全技术交底制5)做好新工人的岗位教育、安全交底，负7查，并做好检查记录。对查出的问题，负责3)发生安全事故时，首先采取应急措施，4)负责收集整理安全管理资料，及时向上级安全部门状况，填报安全统计报表，项目竣工后及时整理8部5)机械设备的进场、安拆、使用、维护、9部安全资料项目经理部特种工人培训培训发上岗证报安全监督部门三级检查分项责任人监督安全资料项目经理部特种工人培训培训发上岗证报安全监督部门三级检查分项责任人监督新工人三级教育安全教育班前安全交底结构施工两个阶段组织管理人员进行安全学习。各分包队伍在每周一次安全学习，施工班组针对当天工作内容进行班前教育对管理人员进行安全书面交底，各施工工长及专职安全员必须定（4）安全检查制：项目经理部每半月由项长和专职安全员每天对所管辖区域的安全防护进行检查，督行完善，消除安全隐患。对检查出的安全隐患落实（7）安全生产奖罚制度：项目经理部设立查结果进行评比，对遵章守纪、安全工作好的班组进行12343、装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，8、吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可9、拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并操作人员进入作业区。操作人员配挂好安全带，禁止站在模板的板集中吊运，并多点捆牢，不准乱扔。拆模间歇时，将活动的模20、二人抬模板应互相配合，协同作业，传递模板后升降，不得乱扔，高处拆模时，应有专人指挥，并设警戒区，21、支撑过程中如需暂停，应将支撑柱头板等钉牢撑拆走，防止扶空、踏空而坠落。拆模时防止整块模板掉下伤人2011、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）和施5、脚手架安装应自一端向另一端延伸，自9、模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼。12/置在主框架梁上，其中每条主框架梁的跨中设置一个观测点，次梁本工程模板支撑架采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设按规范底板混凝土强度达到施工强度时方可进行本模板支班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢（8）支架立杆成一定角度倾斜，或者支架方可进行浇筑，并且在混凝土浇筑过程中，项目技术负责人高支撑架前，严禁拆除顶板的模板支撑，待高梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不在高空拆模时。作业区四周及进出口处应设围栏并加设明显操作人员进入作业区，垂直运输模板和其它材料时，应有统一指在浇筑完成一些构件或一层结构之后，经过覆盖淋水养护之后，9环境管理、绿色施工体系与措施识别环境因素→确定环境目标、指标→编制环境管理针对本工程特点，开工伊始，首先识别施工生产中将要出是水、气、声、渣）及其会造成的影响。针对其对标、指标，编制环境管理方案，详见《不同施工阶段主项目经理部成立环境保护领导小组，项目经理为训教育，增强全体施工人员的环保意识，提高能力，公康率达到100%体气洒象其它遵守《中华人民共和国环境保护法》和济南市有关法规和规定，减施工场地：对于现场其他土壤裸露场地，进行绿化或覆盖；松散型物料运输与贮存，采用封闭措施；装运松散物料苫布)，并确保装车高度满足运输不遗洒；在施工现场的车辆出场前清洗掉车轮上的泥土；设专人及时清扫车辆料；松散的易飞扬的物料(外加剂、白灰)均采取封闭式贮存措施对外运车辆作好车辆的封闭，由门卫对出入车辆进行检查，交通出入口保安人员严格监控出入车辆，车辆确保不得与雨水管网连接。由项目兼职环保管理员通知进入现厕所污水：现场设设冲水厕所；厕所污水进入化粪池其他污水管理：施工现场的所有施工污水；均应经过外部运输：对废弃物的外运，必须由具备相应保管理员监督，对废弃物进行严密覆盖，防止遗洒。对于有层，不得采用潮湿状态的材料，也不应将保温材料直接铺盖在2、支模时，应清除基层的冰雪，并且在雪天时，3、作业层支设顶板模板时，为了提高顶板模受大风的影响，采取以下防风增温措施：将楼层四周外墙用4、混凝土冷却到5℃,且超过受冻临界强度（4Mpa）并满足常温混凝土拆模要求时方可拆模。拆模时混凝土温度与环境温度差不大于20℃,拆模后的混凝土表面应及时覆继续养护到拆模。冬施时由于拆模时间的限制，为更好的组7、模板堆放区配置清理积雪用具，模板组装12护34用510.1模板安装过程的成品保护立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保5、工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊模板就位前作为临时倚靠，以防止模板变形或产生垂直偏板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，7、保持大模板本身的整洁及配套设备零件的8、大模板吊运就位时要平稳、准确，不得碰砸楼板及兜10.2模板拆除过程的成品保护生产管理条例》编制本工程基坑支护及降水应急预案，以人员及施工操作人员的管理水平和安全素质，保障施工过目安全管理中的不安全隐患问题，实现安全生产工作“以工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。支撑立依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关方、清理施工垃圾及使用水泥、白灰等细颗粒物建筑材料等（4）在扑救火灾的过程中，始终坚持救人1唐智23秦金金45吴敬召67891挥2）决定是否存在可能存在重大紧急事故，要求4）指导施工的部位停工，并与领导小组成员的关键人员6）在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，22）评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保3组4组4）绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部求援机56组现场救援保护现场、控制事态事故调查、处理事故应急救援组织求助120并逐级上报分情况送往附近现场救援保护现场、控制事态事故调查、处理事故应急救援组织求助120并逐级上报分情况送往附近医院抢救安全事故第一目安全事故第一目击人应急小组组长事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上1234567892）供应商应配套提供管材,零件,铸件,冲压件等材质,产品性能检验报告.3．高大模板支撑系统搭设前，应由项目技术4．高大模板工程模板支撑系统施工过程中，项目部分管施高大模板支撑系统完成后，由项目负责人组安全技术交底→班组自检、互检→专业工长过7．高大模板工程模板支撑系统按专项方案理、施工员、质检员、安全员、操作班组长对系统进行8．技术负责人组织工程部、技术部、安全部，项目部高大模板工程模板支撑系统进行施工质量验收9．对需进行专家论证的高大模板工程模板支撑系统，首先检查技术、安全交底的落实情况，依据专项工荷载值，核实支撑系统、剪刀撑的布置方式，尺量立杆间距、4、《混凝土结构设计规范》GB5001一、工程属性二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)混凝土自重标准值G2k(kN/m3)钢筋自重标准值G3k(kN/m3)施工荷载标准值Q1k(kN/m2)料自重标准值Gjk(kN)122基本风压ω0(kN/m2)ωk=ω0μzμst=0.0229整体模板支架μstwωfk=ω0μzμstw=0.54ωmk=ω0μzμs=0.199三、模板体系设计四、面板验算q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，G(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/mσ=Mmax/W＝0.04×106/24000＝1.658N/mm2≤[f]＝15N/mm2νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.112×2004/(384×10000×144000)=0ν=0.045mm≤[ν]＝L/250＝200/2五、小梁验算q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)++(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.1+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.2=0.874kN/mσ=Mmax/W=0.166×106/53333=3.122N/mm2≤[f]=15.444N/mm2τmax=3Vmax/(2bh0)=3×0.925×1000/(2×50×80)＝0.347N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2G(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.2＝0.662kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.662×9004/(100×9350×213.333×104)=悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.662×1004/(8×9350×213.333×1六、主梁验算2q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1=主梁计算简图一σ=Mmax/W=0.573×106/4250=134.864N/mm2≤[f]=205N/mm2τmax=2Vmax/A=2×3.11×1000/398＝15.627N/mm2≤[τ]=125N/mm2跨中νmax=0.266mm≤[ν]=900/250=3.6mm七、可调托座验算八、立杆验算01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×350)=3049mm0=kμ2h=1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=3049/考虑风荷载:01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×350)=3613mm0=kμ2h=1.185×1.755×1500=3120mmMwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1.1×0.6×1.4×(1×0.022×0.9×1.52/10)=0.004kNꞏmNd=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1.1×γG×q×H=Max[5.402,4.912,4.912,5.402]/0.6+1.1×1.35×0.15×8.4=fd=Nd/(φ1A)+Mwd/W=10.874×103/(0.105×398)+0.004×106/4250=261.175N/mm2≤[σ]九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.54=0.486Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×1×0.199=0.支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×8.42×0.486+8.4×0.179=18.651kN.mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准bj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=382×0.9×[0.≥3γ0Mok=3×1.1×18.651=61.547kN.M十一、立杆地基基础验算地基承载力特征值fak(kPa)立杆垫木地基土承载力折减系数mf4、《混凝土结构设计规范》GB5001一、工程属性二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3料自重标准值Gjk(kN)1是22基本风压ω0(kN/m2)ωk=ω0μzμst=0.035整体模板支架μstwωfk=ω0μzμstw=0.581ωmk=ω0μzμs=0.31三、模板体系设计新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)350四、面板验算q1=γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×3，q1静=γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝45.59kN/mσ=Mmax/W＝0.119×106/24000＝4.94N/mm2≤[f]＝15N/mm2R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×45.59×0.15+0.446×3R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×45.59×0.15+1.223×R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×45.59×0.15+''五、小梁验算1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.71.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×(左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.904+0.0右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.904+0.0小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.139,8.454Max[5.264,4.273,5.264]/1=5.26梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.81+0中间小梁荷载q中'=q1中'+q2右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.81+0小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.907,5.294Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0σ=Mmax/W=0.214×106/53333=4.012N/mm2≤[f]=11.44N/mm2τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.378×1000/(2×50×80)＝0.892N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×5.294×4504/(100×7040Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×8.454×0.45,0.375×8.454×0.45+8.454×0.2]=4.7R1=2.891kN,R2=4.755kN,R3=3.907kN,R4=4.755kN,R5=2.891kNRmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×5.294×0.45,0.375×5.294×0.45+5.294×0.2]=2.R1'=1.635kN,R2'=2.978kN,R3'=2.42kN,R4'=2.978kN,R5'=1.635kN六、主梁验算1σ=Mmax/W=0.229×106/4250=53.948N/mm2≤[f]=205N/mm2τmax=2Vmax/A=2×2.887×1000/398＝14.508N/mm2≤[τ]=125N/mm2七、可调托座验算八、立杆验算01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(750+2×500)=2426mm02=kμ2h=1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/1601=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(750+2×500)=2874mm02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3120mmR1左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.121.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.7×1.4×3]×(右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.121.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.7×1.4×3]×(0.9+d/(φA)+Mwd/W＝11284.729/(0.189×398)+0.003×106/4250＝150.725N/mm2≤[f]=205N/mm2九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.581=0.523Fwk=l'a×Hm×ωmk=0.9×1×0.31=支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×8.42×0.523+8.4×0.279=20.792kN.mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准bj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×0.9×[γ0Mok=3×1.1×20.792=68.612kN.M十一、立杆地基基础计算地基承载力特征值fak(kPa)立杆垫木地基土承载力折减系数mf14、《混凝土结构设计规范》GB5001一、工程属性二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3料自重标准值Gjk(kN)1是22基本风压ω0(kN/m2)ωk=ω0μzμst=0.04整体模板支架μstwωfk=ω0μzμstw=0.678ωmk=ω0μzμs=0.362三、模板体系设计新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)240四、面板验算q1=γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×3，q1静=γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝45.59kN/mσ=Mmax/W＝0.137×106/24000＝5.715N/mm2≤[f]＝15N/mm2νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×30.7×166.6674/(100×5400×144000)＝0.206mm≤[ν]=R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×45.59×0.167+0.45×3.R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×45.59×0.167+1.2×五、小梁验算1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×(左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=3.282+0右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.282+0小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.753,9.054梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.047+0中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=2.047+0.小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.235,5.662Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0σ=Mmax/W=0.229×106/53333=4.297N/mm2≤[f]=11.44N/mm2τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.546×1000/(2×50×80)＝0.955N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×5.662×4504/(100×7040ν2＝q'l24/(8EI)＝5.6Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×9.054×0.45,0.375×9.054×0.45+9.054×0.2]=5.0R1=3.236kN,R2=5.093kN,R3=5.093kN,R4=3.236kNRmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×5.662×0.45,0.375×5.662×0.45+5.662×0.2]=3.R1'=1.82kN,R2'=3.185kN,R3'=3.185kN,R4'=1.82kN六、主梁验算1σ=Mmax/W=0.306×106/4250=71.95N/mm2≤[f]=205N/mm2τmax=2Vmax/A=2×5.093×1000/398＝25.593N/mm2≤[τ]=125N/mm2七、可调托座验算八、立杆验算01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(750+2×300)=1871mm02=kμ2h=1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/1601=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(750+2×300)=2217mm02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3120mm=0.004kNꞏmR1左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.121.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.7×1.4×3]×(右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.121.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.7×1.4×3]×(0.9+d/(φA)+Mwd/W＝10292.77/(0.189×398)+0.004×106/4250＝137.773N/mm2≤[f]=205N/mm2九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.678=0.61Fwk=l'a×Hm×ωmk=0.9×1×0.362=0.支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×8.42×0.61+8.4×0.326=24.265kN.mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准bj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×0.9×[γ0Mok=3×1.1×24.265=80.073kN.M十一、立杆地基基础计算地基承载力特征值fak(kPa)立杆垫木地基土承载力折减系数mf14、《混凝土结构设计规范》GB5001一、工程属性二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3料自重标准值Gjk(kN)1是22基本风压ω0(kN/m2)ωk=ω0μzμst=0.04整体模板支架μstwωfk=ω0μzμstw=0.678ωmk=ω0μzμs=0.362三、模板体系设计新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)240四、面板验算q1=γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×3，q1静=γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝30.443kN/mσ=Mmax/W＝0.061×106/24000＝2.535N/mm2≤[f]＝15N/mm2νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×20.5×133.3334/(100×5400×144000)＝0.056mm≤[ν]=R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×30.443×0.133+0.45×3R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×30.443×0.133+1.2×五、小梁验算1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.71.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×(左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.818+0.右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.818+0.小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.213,5.022梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.093+0中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.093+0.小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.162,3.033σ=Mmax/W=0.508×106/53333=9.534N/mm2≤[f]=11.44N/mm2τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.825×1000/(2×50×80)＝1.059N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×3.033×9004/(100×70Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×5.022×0.9,0.375×5.022×0.9+5.022×0.2]=5.65kN梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.74kN,R2=5.65kN,R3=5.65kN,R4=4.74kNRmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×3.033×0.9,0.375×3.033×0.9+3.033×0.2]=3.41R1'=2.432kN,R2'=3.412kN,R3'=3.412kN,R4'=2.432kN六、主梁验算1σ=Mmax/W=0.451×106/4250=106.214N/mm2≤[f]=205N/mm2τmax=2Vmax/A=2×5.65×1000/398＝28.393N/mm2≤[τ]=125N/mm2七、可调托座验算八、立杆验算01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(750+2×300)=1871mm02=kμ2h=1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/1601=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(750+2×300)=2217mm02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3120mm=0.007kNꞏmR1左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N