栈桥、钢平台设计方案(修改后)

龙海市龙江大桥工程钢栈桥及钻孔平台设计方案和平安保证措施中国水利水电建设集团路桥工程2013年05月龙海市龙江大桥钢栈桥设计根本资料设计中采用流量Q1%=9010m3/s，流速V1%=/s，潮水位标高为，最大潮差，设计风压为800Pa〔计算风速：/s，12级以上飓风〕；根据《龙海市龙江大桥工程地质勘察报告》,栈桥范围内河床多为淤泥、中砂、卵石土所覆盖，下卧花岗岩，河床标高～0m。方案设计计算参考资料1、《龙海市龙江大桥工程两阶段施工图设计》2、《龙海市龙江大桥工程地质勘察报告》3、《公路桥涵设计通用标准》JTGD60-20044、《建筑结构可靠度设计统一标准》〔GB50068-2001〕5、《钢结构设计标准》GB50017-20036、公路施工手册《桥涵》上、下册人民交通出版社7、《路桥施工计算手册》人民交通出版社8、《钢结构〔第二版〕》中国建筑工业出版社9、《装配式公路钢桥多用途使用手册》〔广州军区工程科研设计所〕10、公路工程《简明施工计算手册》中国建筑工业出版社栈桥结构拟定栈桥纵向等跨径9m，五孔一联，每联两端为制动墩，制动墩设2排钢管桩间距3米；桥面宽6m，栈桥桥面标高。钢栈桥立面布置图钢栈桥横桥向布置图每墩台钢管桩采用3根φ426×12mm钢管桩，钢管桩入土深度由计算分析及地质条件决定；管桩横向采用［16槽钢作剪刀撑；刚性墩的纵向和横向采用［16槽钢作为剪刀撑，以增强其稳定性。钢管桩横桥向支撑大样图钢管桩制动墩纵桥向支撑大样图钢管桩顶帽梁采用2I36a工字钢，帽梁钢管桩焊接形成整体框架体系；纵梁采用3组国产贝雷梁,双排单层布置；贝雷梁纵梁上采用I16工字钢上分配梁横桥向布设，间距30cm；桥面板采用δ＝6mm防滑钢板。桥面平安护栏采用工字钢横梁加劲构造详图贝雷片横向连接及横向位移限位设施设计方法1、采用容许应力法设计计算2、容许应力法平安储藏系数的设定钢栈桥属临时结构；钢结构容许应力提高系数1.3～1.4见《公路桥涵钢结构及木结构设计标准》〔JTJ025-86〕〕；本方案取容许应力法计算时的最小平安储藏系数K=1.0～1.25(重要构件不小于1.2)。3、重要设计参数(1)结构重要性系数(根据《建筑结构可靠度设计统一标准》〔GB50068-2001〕；(2)取荷载冲击系数1.15、偏载系数1.2；(3)钢材容许应值取A3钢材抗拉、抗压轴向力；弯曲应力；剪力；弹性模量：施工荷载1、荷载车辆荷载取8m3混凝土搅拌运输车、25吨吊车、50吨履带吊及吊重20吨组成的车队组合,各车辆后轮为双桥双排轮8m3混凝土搅拌运输车整备质量13.205t；载重质量37.205t(实测质量33.5～37t)25吨吊车整备质量28t；履带吊整备质量50t,吊重20t

(工作时)。2、车队组合图1车队组合(Kn，m)桥面系验算1、工字钢上分配梁验算I16a上分配梁最大计算跨径为；其截面参数如下：，，，，，。活载车辆后轴触地宽度为600mm，长度为200mm(图2)，8m3混凝土搅拌运输车车轮位于I16a工字钢上分配梁时，为不利荷载位置.那么每根上横梁承受车辆图2车轮作用示意图恒载桥面板和横梁自重：采用清华大学的SMSOLVER软件进行内力计算,弯矩、剪力及支点反力计算,结果如下：一部8m3混凝土搅拌运输车行驶时受力简图图3车辆分轴荷布图(Kn，m)支点①、②、⑦、⑧在车辆轴荷作用下有翘起的趋势,组合恒荷载受力简图如下:图4横梁荷载简图(Kn，m)图5弯矩图()图6剪力图(Kn)二部8m3混凝土搅拌运输车并排行驶时横梁受力简图图7车辆分轴荷布图(Kn，m)组合恒荷载受力简图如下:图8荷载简图(Kn，m)图9弯矩图()图10剪力图(Kn)根据分计结果,一部8m3混凝土搅拌运输车行驶,I16a根据图5,满足承载力要求根据图6,满足承载力要求挠度验算〔偏平安的按简支梁集中荷载计算〕：满足承载力要求结构优化设计为提高I16a工字钢上分配梁图11弯矩调幅结果()〔提高25%平安储藏系数〕图12:剪力调幅结果(Kn)〔提高9%平安储藏系数〕经过方案比照及考虑到材料本身差异，I16a工字钢上分配梁两端固结工作量大，实际操作保证性较差，方案决定将I162、桥面板承载力验算〔δ＝6mm防滑钢板〕I16a工字钢上分配间距30cm，净距22cm，桥面板跨径；考虑到面板的连续性，在均布荷载〔混凝土运输车单轮宽30cm作用面20cm〕下可近似地按下式验算其承载:桥面板承受的弯矩桥面板承受的挠度2.1桥面板力学参数取200mm单元宽度桥面板计算其截面特性:截面抵抗矩×200×62=1200mm3半截面静力矩×200×62=900mm3惯性矩=3600mm4根据图1、图2：满足承载力要求满足刚度要求贝雷桁架纵梁承载力验算1、挠度计算理论贝雷桁架纵梁的贝雷桁片在较大荷载作用下,贝雷桁片腹杆产生微量变形，使的贝雷桁架纵梁实际整体挠度较一般实腹梁理论计算结果要大；同时国产贝雷桁架连接孔与连接销间设计间隙约Δ=1mm，贝雷桁架受载后两者间的相对位移会引起结构的非弹性挠度〔既错孔挠度〕；因此方案取贝雷桁架纵梁整体挠度组合如下：〔1〕贝雷桁架计算公式：式中：——桁架荷载引起的弹性挠度〔mm〕；——桁架的计算长度〔m〕；——桁架在支座处的计算高度〔m〕；——桁架的计算高度〔m〕；——跨中斜杆与垂直线的夹角〔。〕；——桁架所用材料的弹性模量〔Mpa〕；——荷载的横向分布系数，——桁架截面的惯性矩，——荷载的等挠度等代荷载，；〔2〕贝雷桁架错孔挠度计算公式：〔N=3；交通部推荐公式估计间隙挠度，;〕2、荷载桥面系质量:贝雷桁片:1KN/m〔包括连接器等附属物〕贝雷桁架纵梁的恒载:2.1、活载荷载组合一履带吊布置在跨中，吊重20t，取受力较大的一组承重梁计算，吊重时履带吊活载全部作用在单侧履带上，那么单侧履带荷载为：〔1〕荷载模型图图13纵梁恒载图(Kn/m，m)图14纵梁活载图(Kn/m，m)〔履带吊50〕〔2〕受力分析图15弯矩图()图16剪力图(Kn)〔3〕挠度分析a、恒载产生的挠度表1b、活载产生的挠度荷载的等挠度等代荷载，B.C.卡秋林公式计算：。c、贝雷桁架错孔挠度〔4〕荷载组合一内力；；荷载组合二履带吊在桥墩旁，吊重20t，受力较大的一组纵梁荷载模型图：图17荷载简图(Kn/m，m)图18剪力图(Kn);荷载组合三一台混凝土搅拌车行走到跨中，弯矩最大，混凝土搅拌车单侧轴压,受力模型：图19荷载简图(Kn/m、Kn、m);;;一台混凝土搅拌车行走到梁端，剪力最大，受力模型：图20(Kn/m、Kn、m);;;3、承载力验算〔1〕荷载的横向分布系数不考虑纵梁作用情况，I18工字钢上分配梁，跨径时,单根分配梁集中承载力为30Kn,履带长,共15根I18工字钢上分配梁可分配荷载为30×15=450Kn,那么荷载横向分布系数为:荷载横向分布系数说明I18工字钢上分配梁足可以将履带吊荷载分配至另外两组纵梁共同承受荷载,方案偏平安的按2组纵梁承受荷载进行分析,既取。〔2〕承载力分析满足承载力要求满足承载力要求满足承载力要求帽梁验算1、材料性质2I36a帽梁计算跨径为；其截面参数如下：，,，，，。2、荷载分析贝雷桁架纵梁及桥面系产生支点反力I36a工字钢帽梁质量：(1)、8m3混凝土搅拌运输车(前跨)+履带吊(墩顶)+8m3前后跨8m3混凝土搅拌运输车履带吊在墩顶产生的反力：(较重侧)根据履带吊在桥面几种不利位置，经比照分析，当履带吊位履带于外侧第二排贝雷桁架纵梁顶时，由贝雷桁架纵梁传递支点反力对工字钢帽梁受力最不利，其荷载组合简图如下：图21荷载简图(Kn/m、Kn、m)(承重履带位于外侧时)图22荷载简图(Kn/m、Kn、m)(承重履带位于内侧时)3、受力分析图23弯矩()图24剪力图(Kn)(起重那么位于外侧时)图25剪力图(Kn)(起重那么位于中间时)4、承载力验算〔1〕荷载的横向分布系数墩顶支点刚度较大，I18工字钢上分配梁荷的横向分配效果较差，本方案偏平安的取横向分布系数为。〔2〕承载力分析根据帽梁受力弯矩图23及剪图25：；；。满足承载力要求满足承载力要求挠度偏平安的按简支梁进行计算：集中荷载挠度计算式为：，经计算及叠加集中荷载挠度满足承载力要求栈桥单排桩计算1、横向力计算1.1、水流力计算水位取施工高水位+进行计算，取15#墩对应处的地质和水文(见《龙海市龙江大桥工程地质勘察报告》)情况作为计算依据：河床最低标高,局部冲刷按考虑，锚固点在局部冲刷线下5d=3m处，如下列图所示意。图26水流力示意图(Kn、m)水流力计算式:其中：P-为流水压力-为水的容重，10Kn/m3;v-为流速,v＝/s;g-为自由落体加速度g＝10m/s2;-为阻水形状系数，取K＝0.73。水流力：水流力弯矩：1.2、风荷载〔1〕、非工作时的风荷载栈桥受风载面积为栈桥立面投影面积:风载计算式:其中：0(其它构件);-为风压高度变化系数，取1.17(A类地面);N/m2受风面积按结构的轮廓面积乘以一个系数，对于桁架系数取0.4。一孔栈桥的受风面积：假定作用点在栈桥面，栈桥面标高+〔2〕、工作时的风荷载栈桥受风载面积为栈桥立面投影面积及栈桥上的活载面积×12m计)：风载计算式:其中：-K1为风载体型系数，取1.38(桁架体)；-为风压高度变化系数，取1.17(A类地面)；受风面积应按结构的轮廓面积乘以一个系数，对于桁架系数取0.4。一孔栈桥的受风面积：假定作用点在栈桥面，栈桥面标高+2、顺桥向水平力计算顺桥向水平力主要由车辆走行时产生的制动力，理论上制动力应由制动墩承受；但为确保平安，按一联栈桥(5孔)布置一个制动墩(制动墩为双排钢管桩共6根，排距，采用I36工字钢相连形成框架体系)；方案偏平安的在同一墩前后跨各布置1台8m3砼搅拌运输车+1台履带-50(图27)，考虑到钢材间较大的摩擦力作用，方案认为汽车制动力由该联栈桥6个墩共24根钢管桩承受，每根桩的线刚度相同,因此每根钢管桩承受的制动力相等。图27车辆水平制动力示意图车辆水平制动力:制动力作用点假定在栈桥桥面(公路桥涵设计标准P28)3、钢管桩竖向承载力验算钢管支墩高度,选用φ426壁厚12mm普通A3钢管。每排钢管桩与桩顶I36a工字钢帽梁及中间[16槽钢撑焊接连执接,形成框架受力结构，方案按顶部有侧移端部条件的框架柱计算型模进行承载力力分析。3.1、钢管桩受荷载钢管桩最不利受力为在工作时，最高潮水位水流力、风荷载及车辆竖向荷载及水平制动力共同作用。车辆竖向荷载：(见帽梁验算)；水流力：；风荷载：；车辆水平制动力：3.2、钢管支墩截面特性截面惯性矩:截面最小回转半径:截面积:截面抵抗矩:框架柱整体截面抵抗矩：3.3、钢管支墩验算〔1〕框架柱刚度验算上、下节点横向联结系与立柱线刚性比为：；(底层柱与根底刚接),查表得。〔2〕刚度验算满足刚度要求〔3〕横桥整体稳定验算此类构件属b类截面，=0.432(受压构件的稳定系数)。压弯构件的整体稳定计算公式:其中:;-欧拉力,;满足整体稳定要求〔4〕顺桥向整体失稳验算汽车制动力(顺桥向)在钢管桩产的弯矩；小于横桥向水流力及风力产的弯矩总和,因此是平安的。4、单桩承载力计算〔1〕、钢管桩竖向荷载车辆竖向荷载：(见帽梁检算)；水流力及风力的钢管桩竖向荷载：钢管桩质量：；帽梁质量：汽车制动力：纵梁与工字钢帽梁间摩擦力较大，汽车制动力较好的分配至一联各钢管桩，实际钢管桩产生的竖向力很少。钢管桩竖向荷载：〔2〕、钢管入土深度计算《桥梁施工工程师手册》P109页至P119页根据《龙海市龙江大桥工程地质勘察报告》,以主桥墩15#墩作为钢管桩承载力的验算依据，各层地质情况见表2，施工中实际情况与本表不符时应适当调整。单桩承载力标准值计算式：其中：—；—桩尖承载力，本方案取0；—震动沉桩对土层摩阻力的影响系数，对于砂土层，取1.1；—局部冲刷线以下，各土层厚度，m；—与对应各土喜层与桩壁的极限摩阻力，Kpa；—桩的周长，m。土质特性表及钢管桩承载力标准值表2岩层岩性桩侧土极限摩阻力标准值土层顶标高〔m〕土层底标高〔m〕厚度〔m〕桩周长〔m〕承载力标准值〔kn〕〔kPa〕II淤泥104.38III1中砂局部冲刷线深0.12III1中砂303.88193III2中砂401.80120V2中砂552.30210V3中砂701.70198V4卵石土1709.40卵石土层以上地基承载力标准值为721Kn,进入卵石土层厚度:〔进入卵石土层厚度〕钢管桩入土总长，取16m。钢管桩持力层为卵石土〔V4〕，为确保平安钢管桩进卵石土〔V4〕不小于2m，单桩理论及限承载力：〔3〕、振动锤选择土壤对桩侧的动摩系数及钢管桩动摩擦力标准值表3岩层岩性桩侧土极动摩阻力标准值土层顶标高〔m〕土层底标高〔m〕厚度〔m〕桩周长〔m〕动摩擦力标准值〔kn〕〔kPa〕II淤泥14.3843III1中砂局部冲刷线深0.121III1中砂3.8838III2中砂1.8018V2中砂2.3023V3中砂1.7017V4卵石土2.0042动摩擦力标准值合计〔kn〕181DZ-60震动锤参数表4参数电动机功率偏心力矩激振力偏心轴转速空载振幅许用拔桩力桩锤重量型号〔Kw〕〔Nm〕〔Kn〕〔R/min〕〔mm〕〔Kn〕〔kg〕DZ606036040210002504492钢管桩桩周动摩擦力标准值〔见表3〕：DZ-60震动锤激振力验算〔见表4〕：满足要求栈桥整体稳定性验算1、荷载分析钢管桩最不利受力为在工作时，最高潮水位时水流力、风荷载与水流力产生的同向倾履力矩，本方案取一联栈桥(5孔)进行整体稳定性分析。2、倾履力水流力倾履力：工作时风力倾履力：整体倾履力：3、抗倾履力水流力、风荷载同向力矩作用下，栈桥有绕下流外侧钢管桩倾履趋势，那么栈桥自身质量抗倾履力矩半径，上流第1排钢管桩抗倾履力矩半径、第2排钢管桩抗倾履力矩半径。纵梁及桥面质量：单根钢管桩自重与摩阻力：抗倾履力矩：4、整体稳定性分析栈桥整体稳定平安系数满足整体稳定性要求龙海市龙江大桥主墩桩基作业平台钢平台结构拟定钢平台贝雷纵梁，横桥向布置，跨度为等跨径6m，作业平台内设置2组三排单层贝雷纵梁，平台边各设置1组单层单排贝雷纵梁，贝雷梁纵梁上采用I25a工字钢间距38cm中分配梁横桥向布设；中分配梁上采用I16a工字钢间距30cm；桥面板采用12钻孔平台平面图钻孔平台立面图设计荷载1、荷载组合一：25t汽车吊整备质量28.3t，根本臂最大起重矩为87.5t.m，根据钢平台布置图以及吊车参数，最小起重距离为，因此最大起质量为G=87.5/5.3=16.5t，按单腿承受75%的质量：25t汽车吊工作时最大单腿集中荷载为：()×75%=44.8t。为分摊I16字钢中分配梁荷载，吊车单腿下采用2根I20工字钢间距10cm、长度150cm钢支垫，确保单腿最大集中荷载至少由4根I16工字钢上分配梁承当。2、荷载组合二：钻机按桩基直径冲击钻机考虑，钻架质量约8t、锤质量约10t,考虑1.2冲击系数，荷载为18×1.2=21.6t。3、荷载组合三：2部8m3混凝土搅拌运输车，整备质量13.205t；载重质量37.2054、荷载组合四：50吨履带吊及吊重41吨(钢筋笼)单侧履带受力，履带吊荷载为202KN/M5、荷载限定：(1)、履带吊重超过10吨时，履带垂直于帽梁而且是必段同时位于2根帽梁上，(2)、吊车位于帽梁上桥面系验算1、上分配梁上分配梁，计算跨径为38cm。1.1荷载分析活载车辆后轴触地宽度为600mm，长度为200mm(图2)，8m3混凝土搅拌运输车车轮位于I16a图1车轮作用示意图恒载桥面板和横梁自重：单根工字钢分配梁荷载：在荷载作用下，上分配梁两端有翘起的趋势,方案偏平安的按简支梁进行承载力分析,弯矩、剪力计算结果如下：图2横梁荷载简图(Kn/m、Kn、m)图3弯矩图()图4剪力图(Kn)I16a分配梁间距20cm，计算跨径为38cm，其截面参数：；；；。根据图3,满足承载力要求根据图4,：满足承载力要求挠度验算：满足承载力要求2、工字钢中分配梁2根I28a中分配梁间距38cm，计算长跨径为，其截面参数：，,，，，。2根I25a中分配梁间距38cm(确保履带吊下中分配梁数量)，计算长跨径为，其截面参数：，,，，，。恒载桥面板和I18横梁重：I28a工字钢重：恒载合计：吊车活载组合一通过限定吊车支腿点位于帽梁顶中，中分梁不参于荷载作用，无需验算。履带吊活载组合二(1)、履带吊活载全部作用在单侧履带上，履带吊与I28(2)、履带吊布置在跨中，吊重41t，履带吊75%活载全部作用在单侧履带上，履带吊与I28a工字钢中分配梁垂直布设,至少9根中分梁参于荷载分配用用，横向分布系数为,那么I28a在荷载作用下，上分配梁两端有翘起的趋势,方案偏平安的按简支梁进行承载力分析,弯矩、剪力计算结果如下：图5横梁荷载简图(Kn/m、Kn、m)图6弯矩图()图7剪力图(Kn)2.1.1组合2部8m3混凝土搅拌运输车，整备质量13.205t；载重质量37.205t，并排位于孔口。活载经比照分析2部混凝土搅拌运输车与I28工字钢中分配梁垂直,并排布置时,为最不利荷载布置；考虑[18工字钢面板间距时，单根槽钢分配20Kn集中荷载，那么每根上横梁承受车辆单轮轴荷为:图8车轮作用示意图恒载桥面板和横梁自重：图9横梁荷载简图(Kn/m、Kn、m)图10弯矩图()图11剪力图(Kn)根据图6,满足承载力要求根据图8,满足承载力要求挠度验算〔偏平安的按简支梁集中荷载计算〕：满足承载力要求3、桥面板承载力验算〔δ＝12mmI16a工字钢上分配间距30cm，净距cm，桥面板跨径；考虑到面板的连续性，在均布荷载〔混凝土运输车单轮宽30cm作用面桥面板承受的弯矩桥面板承受的挠度图2车轮作用示意图车辆单轮轮压：2.1桥面板力学参数取300mm截面抵抗矩×300×122=7200mm3半截面面积矩×300×122=5400mm3惯性矩=43200mm4根据图1、图2：满足承载力要求满足刚度要求贝雷桁架纵梁承载力验算1、荷载1.1恒载桥面系质量:贝雷桁片:1KN/m〔包括连接器等附属物〕贝雷桁架纵梁的恒载:1.1、活载荷载组合一〔履带吊与贝雷纵梁平行布设〕履带吊与贝雷纵梁平行布设，位于跨中，单组贝雷纵梁受力，吊重41t，取受力较大的一组承重梁计算，吊重时履带吊活载全部作用在单侧履带上，那么单侧履带荷载为：〔1〕荷载模型图图12纵梁恒载图(Kn/m，m)图13纵梁活载图(Kn/m，m)〔履带吊50〕〔2〕受力分析图14弯矩图()图15剪力图(Kn)荷载组合二(履带吊与贝雷纵梁垂直)履带吊与贝雷纵梁垂直布设，位于跨中，单组贝雷纵梁受力，吊重41t，取受力较大的一组承重梁计算，吊重时履带吊活载全部作用在单侧履带上，那么单端履带荷载为：图16纵梁活载图(Kn/m，m)〔履带吊50〕图17弯矩图()图18剪力图(Kn)荷载组合三〔吊车单腿最大荷载位于贝雷纵梁平行布设〕25t汽车吊整备质量28.3t，根本臂最大起重矩为87.5t.m，根据钢平台布置图以及吊车参数，最小起重距离为，因此最大起质量为G=87.5/5.3=16.5t，按单腿承受75%的质量，位于25t汽车吊工作时最大单腿集中荷载为：()×75%=44.8t。图19横梁荷载简图(Kn/m、Kn、m)图20弯矩图()图21剪力图(Kn)荷载组合四〔吊车单腿最大荷载位于贝雷纵梁、履带吊与贝雷纵梁分别位于前跨〕履带吊与贝雷纵梁平行布设，至少9根中分配梁参于荷载分配作用，中分配梁间距2.05m时，图22横梁荷载简图(Kn/m、Kn、m)图23弯矩图()图24剪力图(Kn)2、承载力验算〔1〕荷载的横向分布系数a、面板材料强度相对于吊车集中荷载及履带吊最大工作荷载，荷载分配作用较小，计算中作为平安储藏不予考虑。b、设备荷载作用于中分配梁端部时，工字钢无法参于荷载分配作用，因此不考虑中分配梁荷载的横向分布作用。〔2〕承载力分析满足承载力要求销子设计材料为30CrMnSi，直径为，考虑到此局部配件易丧失，易以A3材料替代，其单个销子容许双剪容许应力，按A3核算：桁贝雷桁单端梁容许剪力：那么满足承载力要求满足承载力要求工字钢帽梁2根I36a中分配梁，计算长跨径为mI36a，,，，，。工况1：贝雷桁架纵梁支点反力根据贝雷桁架纵梁承载力计算结果，最大支点板力反力：工况1：吊车单腿最大荷载位于帽梁顶图25横梁荷载简图(Kn/m、Kn、m)图26弯矩图()图27剪力图(Kn)载力验算(1)、材料参数I36a，,，，，。(2)、承载力验算根据图26,满足承载力要求根据图27,满足承载力要求龙江大桥工程钢栈桥及钻孔平台平安保证措施一、落实平安管理制度建立平安责任制度、平安教育培训制度、平安交底制、平安检查制，把平安生产纳入竞争机制，纳入承包内容，逐级签订包保责任状。平安检查流程详见《平安检查流程图》。平安检查工作内容平安保证体系平安检查工作内容平安保证体系组织机构平安目标平安管理自检制度平安日常检查检查安全会议记录检查安全法规配备检查安全制度制定检查安全奖罚条件执行检查日常安全活动检查安全目标规划检查预防安全事故措施检查安全防护用品使用检查安全制度落实情况检查安全宣传工作检查安全工作报表上报平安工作内容二、平安生产保证措施1、栈桥应严格按设计要求组织施工。钢管桩制作，必须符合设计及标准要求，并按标准进行抽检。钢管桩沉桩偏位控制在设计范围内，以保证结构受力可靠，以及防止与工程桩位，承台冲突，栈桥施工每跨的各种构件安装可靠后，才能上重载。2、每排钢管桩施打完毕，应立即进行桩间连接，钢联撑焊接质量可靠，以保证桩的稳定性。3、在潮汐及洪水期间必须经常测量栈桥桩位处受冲刷的情况，冲刷超过设计要求时，必须及时抛砂袋进行河床维护。4、打桩船水上沉桩时，必须抛足够大、可靠的锚、缆固定桩船，以防潮汐来临时，走锚、缆断。5、潮汐或洪水来临时，船舶应停止作业，小潮时可就地避潮，大潮时利用拖轮将船拖离作业区至平安水域避潮。6、风速大于13m/s〔六级风〕时停止栈桥施工。7、栈桥的上下游安装航标指示灯8、栈桥所用贝雷架、工字钢、槽钢等构件进场前须检查验收，检查有无缺损、断裂等现象，检查合格的构件方可使用。9、钢管桩之间相对独立，安装横向工字钢时，须在钢管上安装上人爬梯。钢管吊装过程中严禁在钢管和吊车臂下站人。10、加强施工人员及机械操作手的培训教育，各种机械操作人员均需持证上岗派专人指挥操作。11、电焊机应设置独立的开关箱，作业时应穿戴防护用品，施焊完毕，拉闸上锁。12、施焊时，把线、地线不得与钢丝绳、各种管道、金属构件等接触，不得用这些对象代替接地线。13、栈桥桥面铺设完毕后在两侧竖立钢管〔间距2m左右〕与工字钢横梁焊接，作为防护栏立杆，护栏顶部横杆采用6m钢管通过扣件与