GDJTGT E01-2011 广东省公路软土地基设计与施工技术规定

ofGuangdongHighway广东省交通运输厅发布广东省交通运输行业地方标准广东省航盛建设集团有限公司广东省公路勘察规划设计院股份有限公司实施日期：2011年5月17日 1 2 43.1一般规定 4 5 7 84.1一般规定 84.2换填法 94.3排水固结法 9 4.8动力固结法 4.10气泡混合轻质土法 32 ———广东省公路软土地基设计与施工技术规定—2— 8.1一般规定 8.2试验工程设计 22.0.1路基设计高度embankmentdesignheight路基设计高度系公路设计高程与原地表高程之差。对外缘设计高程与原地面高程之差；对于高速公路和2.0.3工后沉降postconstructionsettlement公路交工后路基沉降差与水平距离之比。2.0.6表层处理surfacetreatment2.0.8隔离墙separatingwall成的沉降增大或稳定性降低等不利影响。于造方法。2.0.13悬浮桩floatingpile2.0.15桩土应力比pile-so3.1.1凡是符合表3.1.1所示的特征指标的土体均划为软土，有机质含量大于10%含水率w(%)天然孔隙比e静力触探锥尖阻力(kPa)≥液限3)含水土层、地下水动力特征及其化学特征。1)二级及以上公路每100m左右1个勘察孔，二级以下公路每200m左右1个勘察)合察察察术1)地基附加应力与地基土有效自重应力比为0.1～0.15,或使勘察孔进入弱风化3.1.7沿钻孔深度应每隔1~2m取样一次，深度小于20m时取小值。软土层应利用3.1.8软土需要测试的指标见表3.1.8。软土层压缩试验加载等级宜为12.5kPa、3.1.9对比试验资料充分时，十字板不排水抗剪强度得到。32山区软土地基勘察2-个勘察横断面。横向地质变化大时，应在线路外布置1~2个勘察孔。3.2.2勘察孔深度同本规定3.1.6条。静力触探标贯试验天然含水率土粒相对重度天然孔隙比颗粒分析无侧限抗压强度酸碱度易溶盐含量塑限液限塑性指数压缩模量压缩指数回弹指数前期固结压力垂直固结系数水平固结系数三轴剪切不排水抗剪强度灵敏度快剪固结快剪不固结不排水固结排水wYGWC+十十十+十+十++=十十=十十+++十十+十+十十++十十二===十十+十十十十++=十+=十十十十十十十十+十十十十+===++十十十十刚性桩十十十十十+十=十十十十十+十十++十十+===十十+备注：1.复合地基与排水固结法联合应用时，应同时测试双方需要测试的项目。+表示应测试项目，=表3.3特殊路段软土地基勘察9素理素理合经构高控核程先整4.2换填法合使用。4.2.2设计43排水固结法般2)密封膜宜采用2~3层厚0.12～0.14mm的压延型聚氯乙烯薄膜，其指标宜参照表4.3.2-1密封膜性能指标建议值断裂伸长率直角撕裂强度%标试样为50mm宽布主 —原状土水平渗透系数(cm/s);广东省公路软土地基设计与施工技术规定 的的区3)超载厚度、预压时间，宜使软土层相对等载的固结度大于1,超载厚度宜1～2m,超表4.3.2-2结构物附近容许工后差异沉降率建议值行车速度(km/h)568宜利宜利度内非结番水板，应防止阳光照射、污染和破损。4)应沿线路每约20m试打竖向排水体以确定打设深度。横向软土分布差异较大10)真空膜上土工布的搭接宽度不宜小于20cm,搭接顺序宜与路堤填筑方向保持2)应清点竖向排水体数量，偏差不得大于±1%。应随机选择5%的竖向排水体检大施44水泥土搅拌桩复合地基法4.4.2设计1)搅拌桩直径宜采用0.5~0.6m。水泥掺量宜为15%～25%,含水率高时取大值。是水灰比宜采用0.5～0.7。 f—与水泥土桩桩身配合比相同的室内加固土试块(边长70.7mm或50mm的式可大值荷载的影响，沉降计算可采用分层总和法。路堤下复合地基加固区压缩模量宜取式Ep——桩身压缩模量(kPa),应通过压缩试验确定，无试验数据时可取Ep=1)软土含水率小于70%时，质量检验可在成桩28d后进行；软土含水率大于70%3)应随机选取0.5%且每个工点不少于5根桩采用双5)应随机选取桩总数的0.1%且每个工点不少于3根桩进行单桩静载试验。4.5.2设计d——设计桩径(m);p——浆液密度(kg/m³);土5)桩身强度折减系数η可取0.3～0.4,桩5)制浆机主轴转速不得低于60r/min,混合搅拌时间不得小于4min,浆液搅拌均匀4.5.4质量检验3)应随机选择0.5%的桩且每个工点不少于5根桩，采用双管单动取样器作抽芯。3)泥炭土或含水率大于60%的软黏土地基等路4.6.2设计1.桩压法施工时不得小于C20,沉管灌注桩顶部宜插设3～4根长度为4～6m的φ16~3)结构物下刚性桩复合地基承载力按照4.4.2条第4款验算。桩承堤下单桩承载D——桩间距(m);《《9——桩的极限端阻力标准值(kPa),如无经验值时可按《建筑桩基技术规范》ψ.——基桩成桩工艺系数，预制桩取0.85,长沉管灌注桩取0.6;f.——混凝土轴心抗压强度设计值(kPa2.桩帽1)路堤下刚性桩复合地基应设桩帽，桩帽厚度应不小于35cm,桩帽覆盖率宜大于泵25%,应使桩帽顶面与路床顶面的高差满足式(4.6.2-5)。泵3)桩顶进入桩帽应不少于5cm,桩和桩帽之间宜采用钢筋连接，锚固长度不得小于4)桩帽弯矩按下式计算：时取3.8,中间值时线性插值计算；为桩直径(m)。5——修正系数，时取3.8,中间值时线性插值计算；为桩直径(m)。a——方桩边长(m),圆桩时a=0.886d,d。3.加筋材料1)坡肩附近的加筋材料承担兜提力和水平土压力产生的拉力，抗拉强度应采用式 广东省公路软土地基设计与施工技术规定 2)加筋材料设计荷载对应的延伸率宜小于6%,蠕变延伸率应小于2%,累计延伸率层加筋与桩帽之间的间距宜0.2～0.3m,两层以上时宜间隔0.1~0.3m。预压时间不宜少于2个月。ξ——桩身抗剪强度折减系数，可取第一图4.6.2折减荷载法示意图 E——桩底土压缩模量(kPa);4.6.3施工工电弧焊，采用手工电弧焊时应将焊渣清除干净。桩接头焊好后应自然冷却至少5~,取以评施工5~内泵坍落混凝记录检查桩径。4.7.2设计2)用于提高路基稳定性时，注浆孔宜布置在路堤边坡及坡脚附近。袖阀管水泥用量直100~300kg/m,水灰比宜小于0.7。4)处理后的路基最小稳定安全系数宜大于1.5。路堤出现裂缝时，不应考虑路堤填5)制浆机主轴转速不得低于60r/min,混合搅拌时间不得小于4min,浆液搅拌均匀6)袖阀管与注浆泵之间的距离，应小于50m,注浆管每次上拔或下送的长度宜为4.7.4质量检验不压平筑(1)点夯夯点宜布设2-3次，夯点间距宜取1.7~2.5D(D为锤径),应先大后小。(2)点夯单击能量宜为600～2500kN-20d且孔压消散70%～80%时方可进行下一遍点夯。量宜600～800kN·m,每点1~2击，点距0.75D。49.2设计1)采用土工合成材料时，应对其工作环境进行评价。应调查确定土工合成材料近的填料种类，并通过拉拔试验或剪切试验确定土工合成材料与填料界面的摩蓄角。4.9.3施工连接强度应不低于设计抗拉强度。上下层土工合成材料接缝的错开距离不宜小于4.10.1适用范围断面尺寸和性能指标，分别见表4.10.2-1和表4.10.2-2。台阶宽度Br富余宽度Bp局部填筑横断面图全断面填筑横断面图抢险常用路面底面1.5m以下、路面底面以下0.8~1.5m、湿重度(kN/m³)抗压强度q(MPa)弹性模量Es(MPa)3)填筑体内距底面和顶面0.5～1m处，应分别设置1～2层钢丝网，钢丝网规格为板重，抗浮安全系数F₃≥1.2,强度损失率不小于90%。7)在填筑体顶面有纵坡、横坡要求时，宜在顶层分级设置台阶，台阶部分宜采用路面基层材料调整。(2)流动度控制在180mm±20mm范围。2006)的规定进行场地清理、整平压实，并应满足挡1湿重度(kN/m³)A连续浇筑每100m³自检1次2流动度(mm)连续浇筑每100m³自检1次4公路软土地基设计与施工采取省标次次体应5.1一般规定(3)必要时应选择代表性断面对既有公路路面结构层、路床、路堤及地基进行试验。(4)排水固结法主要应用在路堤高度小、与低等级公路拼接、既有公路未处理或剩余沉降较大、与既有公路分离等情况。采用排水固结法，新老路堤距离小于20m时，应根据新老路堤的沉降分析确定是否在新老路堤之间设置隔离墙。隔离墙可采用搅拌桩、高压旋5.2.3施工2)设置隔离墙时，应在墙顶设置沉降监测点。路堤拓宽宽度较小时，宜采用横剖仪广东省公路软土地基设计与施工技术规定5.3.2设计3)搭板长度不宜小于8m。2)桥台宜反开挖施工。桥台及邻近1至2跨桥墩桩基应在桥头路基预压至工后沉位移和高度的同一横5.4.2设计通宜采用反开挖施工。1)采用排水固结法处理时，应优先进行涵洞(通道)路段的软土地基处理和路堤填筑，争取尽量多的预压时间。55滑塌路段1.资料收集与勘测 3)对滑塌路段现状进行地形测量，编绘平面图、断面图和三维图等。测量范围应包括滑塌段整个路堤、隆起范围及其外侧各20m,应测绘出完整的滑动范围平面4)沿滑动主轴及其两侧各布设1个勘察断面。每个断面应设置3～4个静力触探5.5.2施工量范围围平面力触探布置在状及扰土厚度后的地路改桥方案。与相邻工机具56开裂路段2分析与计算57工后沉降偏大路段5.7.1设计6.1.1软土地基路堤设计高度宜大于1.5m。软填料的压实度不宜小于90%。高度宜小于2m,围堰应高出水面0.2m,顶宽宜大于1m,坡率应大于1:1.2。密封膜宜提下可提下可623应清除耕植土及水塘、河涌底部流泥和浮泥。流泥和浮泥可采用轻型推土机盛要附近地面下沉等因素的影响。应及时清理排水沟，保证排62.5施工便道设计应综合考虑反压护道、便道使用时间、使用荷载和工作垫层等因量降低度可根度可根m——设计边坡值；△o——因碾压需要的路堤一侧加宽值(m)。6.2.8应保证路堤填筑和预压期间排水垫层露出路堤并排水顺畅。6.2.9包边土原则上应与路堤主体同步填筑。6.2.10应根据施工监测资料采用薄层轮加法填筑路堤。软土地基路堤填筑高度小。蓄水。蓄水高度△H可按照式(6.2.2-2)估算。预压路堤顶面横坡应大于2.5%。S,——预抬高时已发生的沉降(m);管涵、T,管涵、T,——预抬高时填土厚度(m)。7.1.1软土地基路基必须进行施工监控，高速公路和一级公路还应进行工后监控。7.2监控设计7.2.1软土地基监控设计包括监控断面、监控项目、监控频率、监控时间和监控标准等。7.2.2监控断面的确定宜与软土地基补充勘察结合进行，以便合理确定监控断面7.2.3一般路段监控断面间距宜小于100m,结构物附近应设置1~3个监控断面，应根据路基稳定性分析和周边环境等因素确定监测断面位置。为预测工后差异沉降，界面及其两侧各20m左右处也应设置沉降观测断面。7.2.4监测断面通常应垂直于路线方向布设，山间谷地处应与软土地基主要分布方侧向位移和孔隙水压力等项目；存在软土下卧层的路段宜监测深层沉降。路堤下混凝7.2.8软土地基路段工后监测宜以表面沉降为主。宜在距离桥台或涵洞搭板末端在软土7.3.8应核对预压荷载是否满足设计要求，预测工后沉降时应考虑超载和欠载的影有.宜考虑路堤工后压缩量和工后次固结沉降。存在软土下卧层时，应利用分层沉降数分层推算工后沉降。压力 围大量和验区8试验工程应时试验工程所采用的地基处理方法、特殊的施工工艺和施工(1)明确试验区及试验目的。资提加载预压等。(5)明确是否与工后检测和监测结合及其计划和要素3试验工程实施8.3.2应严格按照规范和设计要求，进行软土地基处理所需材料检验和软土地基处8.3.3检测和监测仪器应符合规范和设计要求，经检定合格后方可使用。监测设备8.3.4试验工程范围内存在需要回填的塘涌时，应抽干塘水后再进行塘底软土地基附录A刚性桩复合地基桩土应力比D²hy,=Pp+σ,(D²-b²)(A.0.3-1)y——填土重度(kN/m³);将式(A.0.1-2)、式(A.0.1-3)代入式(A.0.1-1)得到α=1对应的填土高度为临界高度H。如果桩帽以上填土高度hy≥H。,令α=1;如果hp<H.,令h=hy,得到α。注：b一桩帽边长；D一桩间距；φ,一桩附录A刚性桩复合地基桩土应力比附录A刚性桩复合地基桩土应力比90232323n345678990232323n注：b—桩帽边长；D一桩间距；h,一桩帽以上填nnn23523工23s23国232323—57—条文说明 3.1一般规定 4.1一般规定 4.2换填法 4.4水泥土搅拌桩复合地基 4.5高压旋喷桩复合地基 4.6刚性桩复合地基 4.9土工合成材料加筋法 4.10气泡混合轻质土 5特殊路段软土地基设计与施工 5.2拓宽工程 5.3桥头路段 5.5滑塌路段 6.1软土地基路堤设计 7软土路基监控 7.1一般规定 7.2监控设计 7.3监控实施 试验工程 困1一般规定 氢2试验工程设计 录A刚性桩复合地基桩土应力比 下限e6I72350707广东沿海河网纵横交错，河海相连，水塘星罗棋布，软土分布广泛。由于经济发达、城镇化程度高、车流量大，公路需要设置大量可通行集装箱等大型货车的高净空通道。E1行性；激过二m条文说明三角洲、形成，具62007下限eI6I72450707广东省公路软土地基设计与施工技术规定试验与科研施工质量控制—→地基处理施工路基填筑图1-1广东省公路软土地基处理常用管理流程条文说明可能发生改3公路软土地基勘察往往偏小，应充分利用原位测试手段进行软土地基勘察。静力触探可探明厚度小的十字板不排水抗剪强度。珠江三角洲地区软土十字板剪切强度C。可采用式(1)或式(2)换算得到。Cu=0.063qeq.≤1000kp.——静力触探单桥探头比贯入阻力(kPa); 软土固结快剪内摩擦角(弧度);y'软土浮重度(kN/m³),可取5.5～6.5kN/m³。度度本事被稳约，桩土应力比通常小于4。对于10%～25%的常规置换率，砂石桩减沉率为23%~地质勘察、收集资料经验教训机具、材料条件提出多种可行方案43%,减沉效果有限。广州—珠海东线高速地质勘察、收集资料经验教训机具、材料条件提出多种可行方案软土地基处理设计补救措施补救措施否质检合格工后沉降满足设计要求否否质检合格工后沉降满足设计要求否否图4-1中公路软土地基处理设计流程体现了式23%~。由于规定未地基处的工后较经济法等。必要。换填。备立进当路基设计高度小于1.5m时，为减小汽车动荷载的影响，满足路床压实度和蓝更要求有时需要进行部分换填。山间谷地软土分布范围小，且换填开挖稳定性好，换填深度可适当增大。省内己有换填深度达到10m以上的公路。在泥炭土地基、部分高有机质土地基中，换填开控时边坡稳定性较好，换填深度也可适当增大。4.2.2换填路段地下水位较高，换填材料会被地下水浸泡饱和。如果换填非透水性4.3排水固结法4.3.1适用条件公路建设工期大于18个月时，软土地基处理通常可采用排水固结法。排水固结法分为排水垫层堆载预压法、竖向排水体堆载预压法和真空联合堆载预压法等。软土厚度小于3m且位于地表，如果因弃土代价高或换填料难以解决而不宜采用换填法时，可采用排水垫层或盲沟堆载预压法。省内已有多条公路采用砂垫层堆载预压法。2.调查发现不少滑塌路基的排水垫层被掩埋，证实了确保排水顺畅的重要性。《公路路基设计规范》(JTGD30—2004)没有规定排水垫层宽度，仅规定路堤底面单侧加宽量按式(4)计算：m——设计边坡值(边坡坡率的倒数);Sy——加宽后的坡脚预压期末的沉降(m)。路堤碾压加宽、坡面冲刷、坡脚沉降等均可能导致排水垫层被掩埋，排水垫层设计宽度应同时考虑以上几种因素，本规定中式(4.3.2-1)根据图4-2得到。公路较宽时路基中线附近水头较高(图4-3),对路堤填土产生浮力，减缓了地基排水固结速度。设置集水井可及时排除排水垫层中的积水，加快排水固结，减少工后沉降。佛山一环等工程在路中线附近设置集水井，效果显著。对于拓宽工程等单侧排水的排水垫层，其宽度按式(5)计算：3.隔离与密封系统深圳河治理二期工程距离真空预压区8m处最大侧向位移达33.5cm,影响范围达40m。南沙港真空预压工程距离真空预压区30m处水平位移和沉降都较明显。京珠高速公路广珠北段真空联合堆载预压路段坡脚沉降1.1～1.5m,导致距离路堤坡脚10m范重沟代曹重沟代曹素素规定理论沉降，竖向规定理论沉降，竖向超过1m,5.稳宜小于5×10-⁸s-¹。中山—江门高速公路软土地基试验段密封墙采用1排搅拌桩，直径0.5m,搭接0.2m,掺灰比15%,黏土泥粉与水泥比例为5:1,泥浆密度大于1.5g/cm³,渗透系数为1.2×10-⁶cm/s。南沙1.35g/cm³,渗透系数6.9×10-⁷cm/s。路四路四条文说明自范围和影响程内存在强透水数k与有效厚公路软土地基经0.5m,搭接-6cm/s。南沙泥浆密度大于其末端1m左。面布置方式方式。采用公路K47+060附近软土厚约36m,袋装砂井深20m,采用真空联合堆载预压，工后沉降超过1m,砂井范围内软土层压缩量占工后总沉降的30%,下卧层占70%。5.稳定分析与沉降计算考虑在路基施工过程中由于欠固结土自重对应的固结而产生的抗剪强度，是偏安全的。对严重欠固结地基采用简化Bishop法或Janbu普遍条分法可更合理地确定加载计划。cm/s,cx=0.001cm²/s,d=7cm,dg=时，按照Hansbo(1981)cm/s,cx=0.001cm²/s,d=7cm,dg=q./(k₂H²)=0.075时，竖向排水体井阻效应明式中：T_,T分别为第i级荷载加载起始和终止时间(s),当计算第i式中：竖向排水且固结度竖向和径向排水α18βk原状土横向渗透系数(cm/s);对采用排水固结法处理的结构物附近路段，或存在软土下卧附近路段，为考虑深层软土产生的主固结工后沉降，深度z处平均固结度U,宜采用谢康其载(等剩余日固结度(%)固结度(%)非结构用谢康压缩压缩(mm)0设计压缩0I前后轴距加轮胎着地长度(m); 左右两车相邻车轮之间的距离(m),m=1.34)广东软土以海相沉积的空架结构软土为代表，其灵敏度S,一般为3～6,个别地区高达7~9,受扰动后抗剪强度降低显著。王盛源、路软土地基试验段淤泥灵敏度S,=3.8～6.6,竖向排水体施工后十字板抗剪强度约为天然地基的43%～67%。张迎春试验表明，深圳宝安新城区公路填土3m时十字板抗剪强度降低25%。广州番禺某条高速公路路堤填筑采用振冲碾压，致使地基浅层软土层静力触探比贯入阻力接近零；省内多条公路袋装砂井还未打完就发工搅拌桩过程中开裂或滑塌的原因也是软黏土受施工扰动后抗剪强度下降。5)省内外不少公路的开裂、滑塌实质是水塘清等造成水平滑动或软土挤出破坏。对图4-8中土体abcd进行水平滑动稳定分析和软土侧向挤出分析分别得到式(10)和式(11)。ψm-H-cYK式(1系数F,采示例 情况。当与不开挖动和软土-6,个别地区强度约为天软土层静力或水塘干塘分析和软土 式(10)、式(11)适用于软土深度小于路堤宽度0.6倍的情况，圆弧滑动时滑弧深度系数F,采用式(11)计算。情况。当α=1.62,路基坡脚不开挖时，稳定安全系数见图4-9b)。图4-9c)是坡脚开挖图4-9路堤不同破坏模式对应的安全系数6)真空联合堆载预压工程中真空荷载不是永久性荷载路基填筑计划通过稳定验算确定卸真空计划。Ladd和Foott(1977)研(C./oi)n——正常固结土的C。与σ的比值；式(14)得到的C。与路堤荷载下软土强度之差即为条文中式(4.3.2-5)。k=0.20,σg=60kPa,σ,=80kPa,U,=9580%,m=0.68时，地基承载力安全系数F,与填土荷载p;的关系曲线见图4-10,其中堆载预压固结80%后卸载30kPa。由图4-10可知：图4-10路堤稳定安全系数与荷载关系(1)路堤填土荷载pj大于180kPa时，真空联合图4-10路堤稳定安全系数与荷载关系(2)卸真空后路堤安全系数下降。卸真空前安全系数大于1,卸真空后可能小于1。某高速公路一路段填土高6m,路基填筑时间较集中，填土完毕后很快停抽真空，约半月后路基开裂；另一路段填土高7m,路基填筑在较短时间内完成，填土完毕后很快卸除真7)广东省公路沉降计算修正系数m,通常大于1.3,其原因有：(1)广东软土结构性较强，e-lgp曲线在前期固结压力之后往往存在一个陡降段，天(2)试验土样受扰动导致测试的压缩性偏小。量小约30%。(5)侧向挤出。多条高速公路试验工程侧向位移和沉降监测表明，排水固结段路段地基侧向挤出面积与总沉降面积比值平均约为3%(图4-11)。继续增大(土强度之差压固结80%,真空联合的荷载。ZA,(m²)ZA,(m²)广东省公路软土地基设计与施工技术规定44养护590固，利用预压期实测沉降推算的最终沉降量为524～803mm,建筑物使用三年后的实际沉降量为656～888mm,实测沉降量与推算沉降量的比值为1.11～1.25。考虑到卸真空效应，真空联合堆载预压的沉降修正系数m,应按照《公路路基设计规8)实际工后沉降通常大于预测工后沉降，其主要原因有：图4-13江中高速公路深度—侧向位移曲线(1)工后沉降预测时未根据等载对应最终沉降进行预测，未考虑卸载后施工路面时超固结土层的再压缩主固结沉降。(2)汽车荷载的影响。由于塞车等原因，汽车荷载有可能满布半幅路面，此时汽车荷载影响深度大，会引起地基产生瞬时沉降，其大小可根据无侧限抗压强度试验测定的E₅计算，也可近似取汽车荷载换算土柱产生主固结沉降的3%。(3)工后沉降预测未考虑路堤的工后压缩量。广珠高速公路K52+215路堤高12m,工后3年路堤压缩量为19mm;0.1%～0.4%,日本、德国常按式(15)计算路堤工后压缩量。H——路堤高度(m)。的水的水即为(5)存在软土下卧层时，利用表面沉降监测数据预测的工后沉降偏小，超载预压时这种现象更明显。(6)未考虑路基沉降后加铺荷载进一步产生沉降。6.预压荷载与预压时间1)《公路软土地基路堤设计与施工技术规范》(JTJ017—96)规定等载等于路堤设计高度与预压期沉降之和所对应的荷载。预压期沉降随预压时间而变化，不利于评价是否等载预压或超载预压。所以，路基沉降在路面设计使用年限内完成时等载取路面荷载、路基荷载与等载对应沉降的附加荷载之和。部分工程按照高度控制超载，沉降后变成欠载，再补载时工期已经来不及。预压期间施工机械往往已调走，要求不断进退场补填是不现实的。广东省多条高速公路工后监测表明，实际工后沉降远大于预测工后沉降，其中原因之一是没有真正进行超载预压，导致通车后沉降较大，不断地进行加铺，加铺荷载又进一步产生工后沉降。2)低路基超载预压效果显著,且交通荷载对低路基影响也较大，因此低路基宜超载3)为减小工后沉降，超载设计应合理设计超载厚度和超载预压时间，使地基软土层压法进行加终沉降量为际沉降量为空联合堆载于1.3。土高度的预压时这基宜超载甚软土层密封膜密封膜的水通过管2、4被泵排入喷嘴9,在喷射水流的带动设备率路堤设备率路堤44桩。增形形筑时将路堤分为4段，路基填土、推平、碾压、质检、监测与测量等施工班组在各路段之间题粒向竖向可以减小土土桩效应。头~10d后峰低排水各段之间需要的数(图4-19)。采用不断补填的作法不仅减慢固结速率，不利于推算沉降，而且导致施工设备闲置路堤填筑期间的监测数据推算与等荷载对…阶段施工荷载50100150200250300350广东省公路软土地基处理实践表明，粉喷桩桩身质量控制难度大，宜采用浆喷桩。我国目前的搅拌桩机在施工深度超过15m后，桩身质量较难控制，处理深度宜小于15m。如果软土含砂较多或者采用钉形与双向搅拌水泥土桩，可适当加大处理4.4.2设计样强度多在0.1～0.3MPa,目前搅拌桩无侧限抗失稳现象。因此水泥掺量建议为15%～25%。沉区，路堤中、桩身范围内、下卧层中分别存在一得粉桩身等沉区范围内桩身应力最大，桩土应力比等于桩土压缩模量比，本规定式广珠东线高速公路灵山试验段路基顶宽34.5m,耕植土厚1.25m,淤泥厚10.45m,条文说明数2,因此长范围均载的旁压数量均大完全填侧的不宽或地垫层，宽度小周围地沉降为308mm,总沉降为336mm。实际沉降为1212mm,附近袋桩砂井处理区沉降2117~原因是不但未考虑两侧路基的负摩擦作用(图桩桩极倍断施善号工期，软土含水率小于70%时质量检验可采用28d龄期后进行。软土含水率大于70%袋较新和2长，为缩短大于70%测为主要等较多的构物的不其直径主校差，应慎础或桩板路段扩孔也不同，沉软黏土含条文说明AAcE的地面隆起均为T₁,累计隆起2T₁共同上拔C桩。中墙前士中产生抬升T₁。筋材筋材2.桩帽分影分影全全式式生，土工合成材料发挥作用时桩间土已经承受不少荷载。为谨慎起见，本规定仍要求进地面隆起,对C桩Q——总极限端阻力(kN);广东省公路软土地基设计与施工技术规定正摩擦区桩与土之间的摩擦力、虚桩与土之间的摩擦力等于极限侧阻力与K的比值。桩帽上荷载与2倍桩间土荷载之和大于单桩极限承载力时，取K=1,确定中性面某公路地基中软黏土层厚20m,软黏土极限摩阻力为16kPa,底部软土层桩的极限端阻力为700kPa;桩底端进入硬土层时入土5m,硬土层极限摩阻力为75kPa,桩的极限端阻力为3000kPa。桩直径0.4m,正方形布置，桩间距2.236m。路堤高6m,路堤平均重度20kN/m³,综合内摩擦角30°。6种工况的桩长和桩帽边长见表4-2。本算例最小负摩擦区长度为2m,负摩擦区桩与土之间的摩擦力采用极限侧阻力1.0倍。工况3土拱作用于桩帽的荷载大于单桩极限承载力(扣除负摩擦力后),超过单桩极限承载力(扣除负摩擦力后)的荷载由桩间土承担。工况5、6均为负摩擦区桩间土荷载尚未完全转移到桩间土及下卧层的附加应力见表4-2和图4-25,图中Q=Qt+Qp。123456桩长(m)进入硬土深度(m)5050桩帽边长(m)负摩擦区长度(m)442下等沉区距桩底距离(m)桩顶荷载(kN)中性面以下桩承载力(kN)111NNYNYY桩间土及下卧层附加应力中性点0007稳定安全系数远大于稳定要求，采用折减荷载法也不会危及工程。单桩承载力很小(多为悬浮桩)时，中性面较高，潜在滑动面深度范围内桩间土附加应力大于地表面桩间应力，折减荷载法偏于危险。实际工程中刚性桩承载力很小的情况不会被采用。对于7.沉降量计算刚性桩复合地基中桩帽覆盖率通常小于30%,桩间土占据了复合地基的大部分，因此信起信起与K的比定中性面的极限端6Y内桩间基实际小(多桩间应于其他折减荷桩k负摩擦区桩虚桩c)工况3d)c)工况3ggoof负摩擦区oof此式(4.6.2-17)以桩间土的沉降代表复合地基的沉降。桩间土沉降等于桩端刺入变形桩底端(桩帽)应力接近极限端阻力(桩帽上路堤极限承载力)时，按照式(4.6.2-宜采用boussinesq和Mindlin公式计算桩间土附加应力倍时附加应力可参照第6款方法分析，但宜考虑附加应力对桩土摩擦力的影响。为简便在生车软后在生车软后路堤开裂拔管速率是重要因素，过快桩径小，带出的混凝土多，过慢桩顶浮浆厚度大。适宜的少收测测A₄=1.69M。00b)注浆导致路堤开裂示意图a)注浆水泥用量M。~侧向挤出面积A,关b)注浆导致路堤开裂示意图图4-26注浆挤土效应顶的上适宜的面急布孔 4)路堤出现裂缝时，潜在滑动面附近的土体变形往往已经较度进行折减。4)分次注浆时清洗袖阀管不可能完全清洗到管底，因此预留0.5m以保证分次注浆稳定不利。数。袖阀管注浆时会引起地面沉降或隆起，侧向位移明显增大，注浆后3~5个月才趋于4.7.4质量检验4.8.1适用条件生“橡皮土”,动力固结点夯单击能量通常小于2500kN·m,因此处理深度通常小于后沉降要求不高的路段。广东省公路软土地基设计与施工技术规定图4-27动力固结夯点分批示意图式中式中应应向向条文说明下的沉降4.9.2设计预压期侧向位群群方4.9.3施工5)土工合成材料铺设时基底承载力往往较低，4.10气泡混合轻质土4.10.1适用范围广州—佛山高速公路和佛山一开平高速公路拓宽采用了大量气泡混合轻质土。中4.10.2设计4)合理设置变形缝可以增强气泡混合轻质土对不均匀沉降的6)日本道路公团曾将空气砂浆试块脱模后浸泡入水中2.5年。试验表明，养护6个抗度为1120kg/m³时，强度降低仅20%。8)流值为170mm,砂灰比为0~5时的参考配合比见表4-4。条文说明采用重型型施工机质土。中程等工后现严重的以减少气养护6个浸水后材料用量(kg/m³)材料用量(kg/m³)砂水砂水0111100113)~5)水泥浆或水泥砂浆与气泡群应尽量迅速混合，杜绝使用超过发泡时间的气泡群。采用预拌混凝土车和翻斗车输送气泡混合轻质土时，其气泡消解明显，应采用泵送方式，泵送距离参见表4-5。为减少气泡消解，出料口应与浇筑面保持水平，图4-29中仅A正确。8)气泡混合轻质土达到设计强度前，严禁在其上行车或放置施工设备。少原度少原度述应析交交沉小生沉降，构筑物的用静压法用悬浮桩宽部分的象(个别2)工程实践表明，软土地基路段采用非正交布置的3.软土地基处理2)路堤荷载在台前地基中产生附加应力，导致台前小。广东省通常采用这种方法，且常分段采用不4)为避免车辆横向摇摆，保证行车舒适性，交界线宜与线路轴线垂直，图5-2表示整体式路图5-2斜交结构物加固区平面图加加55剪强响”响”5.4.2设计5般的应层。由于软黏土含水率大于80%,桩间土受力后5般的应2)广东省部分公路涵洞反开挖时间控制标准通常采用沉降速率小于2～3cm/月。条文说明沉降过易导致基采用置褥垫负摩擦4)在保证安全的前提下，反开挖施工涵洞应减少开挖范围。5.5滑塌路段2.计算分析3.处理方案时，可采用设置隔离措施或对新建路基予以处理，减小新建路基对原有路基的沉降影响”,因此为避免反压区域工后沉降过大对路基产生影响，路基附近20m范围的反压部3.处理方案般在5年左右进行第二期路面施工。路面分期施工通常和预抛高联合应用。杭甬(杭州一宁波)高速公路K56～K81段抛高值为10~20cm,从桥头至抛高的过渡段为20～30m,对于两个相邻计算抛高值不同应设置渐变段，渐变段长度可按0.4%～0.6%的坡率控制。必要时渐变段可分成若干长度大于50m的路段，相邻路段之间的纵坡差应小于0.4%～0.6%。预抛高后的最大纵4)本规定中式(5.7.1)的思路如下：目前荷载条件下已经的气泡混合轻质土，在新荷载条件下的沉降值不超过S,则该换填厚度h是可行的。实滑滑时果流要5.8.2设计袋装砂井间距1.2m,三角形布置，砂垫层厚0.5m,超载高度0.5～2.5m。K30+820~(3)广州绕城高速公路西二环北段K47+570附近泥炭土孔隙比为3.864,埋深泥炭土埋深4m,厚度5.3m,在9.2m填土高度下沉降0.937m,填筑期间曾出现裂缝。(5)广州—云浮高速公路K2+065附近软土厚度10m,存在大量泥炭和腐朽的树木根茎。填土10.49m,采用管桩+排水固结。管桩间距2.4m,无桩帽。根据实际监测资(7)三茂铁路所经的西江以西腰古附近分布较广的含朽木泥炭软土地层，w=路沉生生2条文说明30+820~度小(1~路基设计高度宜大于1.5m。6.1.2受地基处理施工扰动影响，软土抗剪强度降低30%～50%,为避免软基处理时滑塌，工作垫层与排水垫层厚度之和不宜大于地基极限填土高度的0.5倍。湿软地基工作垫层难以压实，且工作垫层可视为地基的一果填筑非透水性材料，附近塘涌水位降低时不但会在路堤中形成不利于路基稳定的渗6.1.5由于沉降计算和预测精度有限，为保证预压完毕时上路床满足强度和压实度珠海东线高速公路北段等都已成功应用水载预压。采用水载时路基顶宽宜大于20m、纵坡宜小于2%、水载深度宜小于2m。围堰宜采用黏性土，压实度不得小于90%。填筑围每个水池应至少设置一个与路基两侧排水沟连通的溢水口，以便下雨时排水(图6-