万科松山湖四期模板专项方案

目录第一节工程概况 11.1、总述 11.2、设计概况 11.3、概述 1第二节、施工准备 12.1、施工力量组织 12.2、技术准备 1第三节、施工部署 23.1、工程总体目的 23.2、工程总体施工方案 33.3、施工程序及施工区段的划分 3第四节、模板工程重要施工方法及技术措施 34.1、模板及支撑材料规定 34.2、模板的设计和验算 44.3、模板安装 1214.4、模板支撑的搭设、使用规定 1244.5、模板的拆除 1254.6、模板工程质量标准 127第五节、模板工程的质量保证措施 128第六节、安全文明施工保证措施 1296.1、安全生产保证措施 1296.2、文明施工保证措施 130第一节工程概况1.1、总述工程名称：万科松山湖1号花园四期建设单位：东莞市松山湖居置业有限公司监理单位：东莞市恒信建设工程征询有限公司设计单位：深圳市筑博工程设计有限公司施工总承包单位：深圳市广胜达建筑工程有限公司1.2、工程概况本工程涉及4栋20层高层，地下室一层，工程为商住楼。本工程用地面积28799.32M2，总建筑面积49626.03M2，其中1、2栋为筏板基础，3～4栋为桩基础。本方案为万科松山湖1号花园四期模板专项方案。1.3、概述本工程4栋高层均为20层，地上高度为63.0米，地下室层高3.8米，塔楼负一层层高为4.4米、4.7米，一层层高6.25米，标准层层高3.0米，20层层高为3.05米，建筑最高63.0米。第二节、施工准备2.1、施工力量组织针对本工程模板量大、施工工艺规定高、主体结构施工工期紧、施工场地狭小等因素，配备经验丰富的技术骨干和精干的劳动力，优化组合，合理安排，科学管理，以保证工程质量和工程施工的顺利进行。模板分项分两个班组进行施工。2.2、技术准备2.2.1、根据本工程结构类型和具体情况。结合以往大型建筑工程施工经验，编制切实可行的专项施工方案，重点阐明重要项目或部位的施工方法、施工工艺、劳动力组织、进度安排、质量、安全和工期保证措施，有效指导现场施工。2.2.2、搞好图纸会审工作。组织工程技术人员和木工班组技术骨干，认真熟悉图纸、领略设计意图，全面掌握施工图纸的内容，对照各专业的预留、预埋件的位置和尺寸等，提出方便施工合理化建议。2.2.3、做好技术交底工作。根据实际施工情况、具体施工部位，有针对性的做好技术交底工作，对设计规定、技术措施、工艺标准、安全措施，特别是针对施工难度大的、关键的具体部位，必须重点突出，对其操作要点、施工程序、质量规定、安全注意事项等作具体的书面和口头交底。2.2.4、模板设计：根据工程的特点、工期及现场环境，对各部分混凝土模板进行细化设计，拟定木模板数量、制作的几何形状、尺寸规定，根据模板固定方式、龙骨的规格、间距、施工组合荷载等，选用支架系统。2.2.5、模板配备：根据施工进度、施工部位实际需要，事先提供材料计划，并及时组织材料进场，保证工程施工顺利进行。模板数量应按模板设计方案结合施工流水段的划分，进行综合考虑，合理拟定模板的配置数量。根据本工程特点及劳务队部署情况，本工程配制三套模板。2.2.6、建立施工管理和奖罚制度，分工负责，优化组合，加强管理。制定奖罚条例，奖优罚劣，调动工人的积极性，搞好工程质量，加快施工速度，提高经济效益。第三节、施工部署3.1、工程总体目的3.1.1、工程质量目的：保证东莞市优质样板工程，争省、市双优工程。模板工程：保证合格，在施工过程中，按合格标准进行施工和验收检查。3.1.2、职业健康安全管理：1）、为员工提供安全、健康、适宜的工作环境；2）、无重大伤亡事故；3）、无重大管线、设备事故；4）、无火灾事故；5）、无坍塌事故；6）、无食物、化学危险品中毒事故；3.1.3、工程进度：按施工组织设计中总进度计划进行编排。保证按计划工期完毕。3.1.4、环境管理：1）、造文明、环保、健康的施工现场和工程产品；2）、施工现场场界噪声满足法律、法规规定；3）、废水、废气排放满足法律、法规规定；4）、减少固体垃圾、避免有毒有害物质的泄漏；5）、减少能源及材料消耗；3.2、工程总体施工方案主体梁、板、墙、柱采用木模板及钢管桁架支撑施工。3.3、施工程序及施工区段的划分3.3.1、施工顺序：结构按先竖向后平面，实行平面分段立体分层，同步流水的施工方法。3.3.2、工程施工时按栋号划分施工段，根据每个施工段的模板工程量及施工工期来安排劳动力，在保证工期的同时，力求劳动力的均衡安排，各区段内实行流水作业。3.3.3、首层以上主体结构施工程序：各单体配置三套模板，施工先后程序为：随楼层竖向流水施工，柱墙和梁板采用一次性浇筑工艺。第四节、模板工程重要施工方法及技术措施4.1、模板及支撑材料规定本工程模板采用18mm厚的胶合夹板木模，立杆支撑采用Φ48×3.0脚手架钢管支撑体系，竖向钢管采用对接接头形式。梁板下采用50×100的木方，为保证工程质量和施工安全，施工中应满足如下规定：4.1.1、保证工程结构和构件各部位形状尺寸和互相位置的对的。4.1.2、具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠的承受新浇筑混凝土的自重和侧压力，以及施工荷载。4.1.3、构造简朴，装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装和混凝土的浇筑、养护等规定。4.1.4、模板的接缝应严密，不应漏浆。4.1.5、模板与混凝土的接触面应涂隔离剂。对油质类等影响结构或妨碍装饰工程施工的隔离剂不宜采用。严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。4.1.6、模板的重要组成材料及规定：1）木托方：选用50×100进口木方，木方规定不弯曲变形、无死节、无蛀孔、无腐朽、无断裂，应经挑选后刨平、刨直加工，保证大面尺寸一致。2）模板：用18厚胶合板制作，表面平整、光滑，拼缝应严密。3）钢管：支撑用立杆、大小横杆及包箍围柃均采用φ48钢管，壁厚3.0mm，材质应符合《普通碳素结构钢》(GB/T700)中的Q235-4）扣件：采用锻铸铁制作的扣件，其材质应符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，扣件抗滑移能力〔τ〕≥7.2KN。5）钢支顶：采用78型钢顶托，并经检查合格。6）对拉螺栓：采用直径φ12普通螺栓。7）螺栓套管：采用硬质φ16PVC套管。8）垫脚板：竖向结构模板下先垫20厚海棉条，然后再立模板，立模外加压脚板，有防止漏浆和固定位置作用。4.2、模板的设计和验算4.2.1、地下室挡土墙和人防墙（钢筋混凝土墙）均采用M12的对拉螺杆，间距横纵向均为500MM，第一道距地面高度为200MM，最顶一道距梁或板底不得大于300MM。4.2.1.1、墙柱模板高度计算：墙柱模板高度是从底板（楼板）至上层楼板（顶板）标高，其模板高度根据柱砼浇筑施工缝留置高度定；该部位施工缝留置在框架梁下0.02m处。墙柱模板计算高度为：地下室层高为3.80M；塔楼负一层层高为4.40M和4.70M；一层层高为6.25M，1～4栋标准层层高为4.2.1.2、截面记录：墙柱b×h有：地下室一层墙柱有600×500；塔楼负一层和一层墙柱有1400×400、1200×500、1150×500、1200×200、1150×500、950×800、800×800、600×600；塔楼二～屋面层墙柱有800×300、800×400、1000×300、400×200、800×250、900×1200、200×1200、550×200、（700+300）×200（600+300）×200、（800+300）×200墙多数为1100～400×200等，根据《施工手册》计算墙柱模板施工时的荷载组合只取新浇筑砼对模板的侧向压力标准值和振捣砼时产生的水平荷载标准值。在此分别取地下室一层柱截面为600×500，塔楼负一层最大柱截面为800×950、500×1200，塔楼一层柱最大截面为800×400进行验算，墙按一层最大的截面1200×200进行验算。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓互相拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。一、地下室一层柱（600×500MM）柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H=3.80m；计算简图1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.800m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得20.036kN/m2、91.200kN/m2，取较小值20.036kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2=2kN/m2。柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=275mm，且竖楞数为3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中，M--面板计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=275.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.04×0.50×0.90=10.819kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=10.819+1.260=12.079kN/m；面板的最大弯矩：M=0.1×12.079×275×275=9.14×104N.mm；面板最大应力按下式计算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=500×18.0×18.0/6=2.70×104mmf--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=9.14×104/2.70×104=3.383N/mm2；面板的最大应力计算值σ=3.383N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足规定！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中，V--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=275.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.04×0.50×0.90=10.819kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=10.819+1.260=12.079kN/m；面板的最大剪力：V=0.625×12.079×275.0=2076.154N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V=2076.154N；b--构件的截面宽度(mm)：b=500mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:τ=3×2076.154/(2×500×18.0)=0.346N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力τ=0.346N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足规定！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:ν=0.521ql4/(100EI)其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=20.04×0.50＝10.02kN/m；ν--面板最大挠度(mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=275.0mm；E--面板弹性模量（N/mm2）：E=6000.00N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12I=500×18.0×18.0×18.0/12=2.43×105mm面板最大允许挠度:[ν]=275/250=1.1mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.521×10.02×275.04/(100×6000.0×2.43×105)=0.205mm；面板的最大挠度计算值ν=0.205mm小于面板最大允许挠度设计值[ν]=1.1mm,满足规定！竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.800m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×100×100/6×1=83.33cm3；I=50×100×100×100/12×1=416.67cm4；竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中，M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=500.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.036×0.275×0.900=5.951kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.275×0.900=0.693kN/m；q=5.951+0.693=6.644kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1×6.644×500.0×500.0=1.66×105N·mm；σ=M/W<f其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)；M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)；W--竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33×104；f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=1.66×105/8.33×104=1.993N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ=1.993N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足规定！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中，V--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距):l=500.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.036×0.275×0.900=5.951kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.275×0.900=0.693kN/m；q=5.951+0.693=6.644kN/m；竖楞的最大剪力：V=0.6×6.644×500.0=1993.108N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；V--竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql=0.6×6.644×500=1993.108N；b--竖楞的截面宽度(mm)：b=50.0mm；hn--竖楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1993.108/(2×50.0×100.0×1)=0.598N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.598N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=20.04×0.28=6.64kN/m；νmax--竖楞最大挠度(mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=500.0mm；E--竖楞弹性模量（N/mm2），E=9000.00N/mm2；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17×106；竖楞最大允许挠度:[ν]=500/250=2mm；竖楞的最大挠度计算值:ν=0.677×6.64×500.04/(100×9000.0×4.17×106)=0.075mm；竖楞的最大挠度计算值ν=0.075mm小于竖楞最大允许挠度[ν]=2mm，满足规定！B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.493×2=8.99cm3；I=10.783×2=21.57cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中P--竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.275×0.5=3.32kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=5.040kN；B方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩:M=0.124kN·m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形:ν=0.028mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式σ=M/(γxW)<f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=124333.03N·mm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=8986mm3；B边柱箍的最大应力计算值:σ=13.18N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ=1.24×108/(1.05×8.99×106)=13.18N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定!2.柱箍挠度验算通过计算得到:ν=0.028mm；柱箍最大允许挠度:[ν]=300/250=1.2mm；柱箍的最大挠度ν=0.028mm小于柱箍最大允许挠度[ν]=1.2mm，满足规定!B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:N<[N]=f×A其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号:M12；对拉螺栓的有效直径:9.85mm；对拉螺栓的有效面积:A=76mm2；对拉螺栓所受的最大拉力:N=5.04kN。对拉螺栓最大允许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=5.04kN小于对拉螺栓最大允许拉力值[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足规定!H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.493×2=8.99cm3；I=10.783×2=21.57cm4；按计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中P--竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.225×0.5=2.72kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=4.289kN；H方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩:M=0.089kN·m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形:ν=0.016mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:σ=M/(γxW)<f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=88962.54N·mm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=8986mm3；H边柱箍的最大应力计算值:σ=9.429N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值σ=8.90×107/(1.05×8.99×106)=9.429N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定!2.柱箍挠度验算通过计算得到:ν=0.016mm；柱箍最大允许挠度:[ν]=250/250=1mm；柱箍的最大挠度ν=0.016mm小于柱箍最大允许挠度[ν]=1mm，满足规定!H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:N<[N]=f×A其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径:M12；对拉螺栓有效直径:9.85mm；对拉螺栓有效面积:A=76mm2；对拉螺栓最大允许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=4.289kN。对拉螺栓所受的最大拉力:N=4.289kN小于[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足规定!二、塔楼首层柱（800×950）柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):950.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的总计算高度:H=6.25m；计算简图1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取6.250m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得20.036kN/m2、150.000kN/m2，取较小值20.036kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2=2kN/m2。柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l=375mm，且竖楞数为3，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中，M--面板计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=375.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.04×0.50×0.90=10.819kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=10.819+1.260=12.079kN/m；面板的最大弯矩：M=0.1×12.079×375×375=1.70×105N.mm；面板最大应力按下式计算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=500×18.0×18.0/6=2.70×104mmf--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=1.70×105/2.70×104=6.291N/mm2；面板的最大应力计算值σ=6.291N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足规定！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中，V--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=375.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.04×0.50×0.90=10.819kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=10.819+1.260=12.079kN/m；面板的最大剪力：V=0.625×12.079×375.0=2831.119N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V=2831.119N；b--构件的截面宽度(mm)：b=500mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:τ=3×2831.119/(2×500×18.0)=0.472N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力τ=0.472N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足规定！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:ν=0.521ql4/(100EI)其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=20.04×0.50＝10.02kN/m；ν--面板最大挠度(mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=375.0mm；E--面板弹性模量（N/mm2）：E=6000.00N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12I=500×18.0×18.0×18.0/12=2.43×105mm面板最大允许挠度:[ν]=375/250=1.5mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.521×10.02×375.04/(100×6000.0×2.43×105)=0.708mm；面板的最大挠度计算值ν=0.708mm小于面板最大允许挠度设计值[ν]=1.5mm,满足规定！竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为6.250m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×100×100/6×1=83.33cm3；I=50×100×100×100/12×1=416.67cm4；竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中，M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=500.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.036×0.375×0.900=8.115kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.375×0.900=0.945kN/m；q=8.115+0.945=9.060kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1×9.060×500.0×500.0=2.26×105N·mm；σ=M/W<f其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)；M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)；W--竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33×104；f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=2.26×105/8.33×104=2.718N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ=2.718N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足规定！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中，V--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距):l=500.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.036×0.375×0.900=8.115kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.375×0.900=0.945kN/m；q=8.115+0.945=9.060kN/m；竖楞的最大剪力：V=0.6×9.060×500.0=2717.874N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；V--竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql=0.6×9.06×500=2717.874N；b--竖楞的截面宽度(mm)：b=50.0mm；hn--竖楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×2717.874/(2×50.0×100.0×1)=0.815N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.815N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=20.04×0.30=9.06kN/m；νmax--竖楞最大挠度(mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=500.0mm；E--竖楞弹性模量（N/mm2），E=9000.00N/mm2；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17×106；竖楞最大允许挠度:[ν]=500/250=2mm；竖楞的最大挠度计算值:ν=0.677×9.06×500.04/(100×9000.0×4.17×106)=0.102mm；竖楞的最大挠度计算值ν=0.102mm小于竖楞最大允许挠度[ν]=2mm，满足规定！B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.493×2=8.99cm3；I=10.783×2=21.57cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中P--竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.3×0.5=3.62kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=7.997kN；B方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩:M=0.489kN·m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形:ν=0.138mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式σ=M/(γxW)<f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=489332.41N·mm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=8986mm3；B边柱箍的最大应力计算值:σ=51.86N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ=4.89×108/(1.05×8.99×106)=51.86N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定!2.柱箍挠度验算通过计算得到:ν=0.138mm；柱箍最大允许挠度:[ν]=475/250=1.9mm；柱箍的最大挠度ν=0.138mm小于柱箍最大允许挠度[ν]=1.9mm，满足规定!B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:N<[N]=f×A其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号:M12；对拉螺栓的有效直径:9.85mm；对拉螺栓的有效面积:A=76mm2；对拉螺栓所受的最大拉力:N=7.997kN。对拉螺栓最大允许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=7.997kN小于对拉螺栓最大允许拉力值[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足规定!H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.493×2=8.99cm3；I=10.783×2=21.57cm4；按计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中P--竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.375×0.5=4.53kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=6.460kN；H方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩:M=0.202kN·m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形:ν=0.065mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:σ=M/(γxW)<f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=202313.34N·mm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=8986mm3；H边柱箍的最大应力计算值:σ=21.357N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值σ=2.02×108/(1.05×8.99×106)=21.357N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定!2.柱箍挠度验算通过计算得到:ν=0.065mm；柱箍最大允许挠度:[ν]=400/250=1.6mm；柱箍的最大挠度ν=0.065mm小于柱箍最大允许挠度[ν]=1.6mm，满足规定!H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:N<[N]=f×A其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径:M12；对拉螺栓有效直径:9.85mm；对拉螺栓有效面积:A=76mm2；对拉螺栓最大允许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=6.46kN。对拉螺栓所受的最大拉力:N=6.46kN小于[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足规定!三、塔楼一层柱（1200×500MM）柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1200.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H=6.25m；计算简图1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:6；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取6.250m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得20.036kN/m2、150.000kN/m2，取较小值20.036kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2=2kN/m2。柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=230mm，且竖楞数为6，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中，M--面板计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=230.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.04×0.50×0.90=10.819kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=10.819+1.260=12.079kN/m；面板的最大弯矩：M=0.1×12.079×230×230=6.39×104N.mm；面板最大应力按下式计算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=500×18.0×18.0/6=2.70×104mmf--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=6.39×104/2.70×104=2.367N/mm2；面板的最大应力计算值σ=2.367N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足规定！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中，V--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=230.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.04×0.50×0.90=10.819kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=10.819+1.260=12.079kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×12.079×230.0=1666.963N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V=1666.963N；b--构件的截面宽度(mm)：b=500mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:τ=3×1666.963/(2×500×18.0)=0.278N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力τ=0.278N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足规定！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=20.04×0.50＝10.02kN/m；ν--面板最大挠度(mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=230.0mm；E--面板弹性模量（N/mm2）：E=6000.00N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12I=500×18.0×18.0×18.0/12=2.43×105mm面板最大允许挠度:[ν]=230/250=0.92mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×10.02×230.04/(100×6000.0×2.43×105)=0.130mm；面板的最大挠度计算值ν=0.13mm小于面板最大允许挠度设计值[ν]=0.92mm,满足规定！竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为6.250m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×100×100/6×1=83.33cm3；I=50×100×100×100/12×1=416.67cm4；竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中，M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=500.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.036×0.230×0.900=4.977kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.230×0.900=0.580kN/m；q=4.977+0.580=5.557kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1×5.557×500.0×500.0=1.39×105N·mm；σ=M/W<f其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)；M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)；W--竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33×104；f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=1.39×105/8.33×104=1.667N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ=1.667N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足规定！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中，V--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距):l=500.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.036×0.230×0.900=4.977kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.230×0.900=0.580kN/m；q=4.977+0.580=5.557kN/m；竖楞的最大剪力：V=0.6×5.557×500.0=1666.963N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；V--竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql=0.6×5.557×500=1666.963N；b--竖楞的截面宽度(mm)：b=50.0mm；hn--竖楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1666.963/(2×50.0×100.0×1)=0.500N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.5N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=20.04×0.23=5.56kN/m；νmax--竖楞最大挠度(mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=500.0mm；E--竖楞弹性模量（N/mm2），E=9000.00N/mm2；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17×106；竖楞最大允许挠度:[ν]=500/250=2mm；竖楞的最大挠度计算值:ν=0.677×5.56×500.04/(100×9000.0×4.17×106)=0.063mm；竖楞的最大挠度计算值ν=0.063mm小于竖楞最大允许挠度[ν]=2mm，满足规定！B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.493×2=8.99cm3；I=10.783×2=21.57cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中P--竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.23×0.5=2.78kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=5.700kN；B方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩:M=0.263kN·m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形:ν=0.113mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式σ=M/(γxW)<f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=263399.82N·mm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=8986mm3；B边柱箍的最大应力计算值:σ=27.92N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ=2.63×108/(1.05×8.99×106)=27.92N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定!2.柱箍挠度验算通过计算得到:ν=0.113mm；柱箍最大允许挠度:[ν]=400/250=1.6mm；柱箍的最大挠度ν=0.113mm小于柱箍最大允许挠度[ν]=1.6mm，满足规定!B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:N<[N]=f×A其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号:M12；对拉螺栓的有效直径:9.85mm；对拉螺栓的有效面积:A=76mm2；对拉螺栓所受的最大拉力:N=5.7kN。对拉螺栓最大允许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=5.7kN小于对拉螺栓最大允许拉力值[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足规定!H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.493×2=8.99cm3；I=10.783×2=21.57cm4；按计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中P--竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.225×0.5=2.72kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=4.289kN；H方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩:M=0.089kN·m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形:ν=0.016mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:σ=M/(γxW)<f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=88962.54N·mm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=8986mm3；H边柱箍的最大应力计算值:σ=9.429N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值σ=8.90×107/(1.05×8.99×106)=9.429N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定!2.柱箍挠度验算通过计算得到:ν=0.016mm；柱箍最大允许挠度:[ν]=250/250=1mm；柱箍的最大挠度ν=0.016mm小于柱箍最大允许挠度[ν]=1mm，满足规定!H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:N<[N]=f×A其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径:M12；对拉螺栓有效直径:9.85mm；对拉螺栓有效面积:A=76mm2；对拉螺栓最大允许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=4.289kN。对拉螺栓所受的最大拉力:N=4.289kN小于[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足规定!四、一层墙模板参数信息（截面1200×200MM）1.基本参数次楞间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取6.250m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得17.031kN/m2、150.000kN/m2，取较小值17.031kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2其中，M--面板计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(次楞间距):l=300.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M=0.1×9.197×300.02+0.117×1.260×300.02=9.60×104N·mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=500×18.0×18.0/6=2.70×104mmf--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=9.60×104/2.70×104=3.6N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=3.6N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足规定！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q其中，V--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(次楞间距):l=300.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×9.197×300.0+0.617×1.260×300.0=1888.6N；截面抗剪强度必须满足:τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V=1888.6N；b--构件的截面宽度(mm)：b=500mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:τ=3×1888.6/(2×500×18.0)=0.315N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.315N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2，满足规定！3.挠度验算根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=17.03×0.5=8.516N/mm；l--计算跨度(次楞间距):l=300mm；E--面板的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值:[ν]=1.2mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×8.52×3004/(100×6000×2.43×105)=0.32mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.32mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=1.2mm，满足规定！墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6×1=83.333cm3；I=5×10×10×10/12×1=416.667cm4；次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M=0.1q1l2+0.117q2其中，M--次楞计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(主楞间距):l=500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.300×0.900=5.518kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.30×0.