盘扣式梁板柱同时浇筑模板安全计算书

1-盘扣式梁板柱同时浇筑模板安全计算书目录TOC\h\z\u15.11200*1200柱模板（抱箍加固）计算书 -1-15.2200mm厚板模板（盘扣式）计算书 -6-15.3200×570梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书 -18-15.4500x900梁模板（扣件式）计算书 -30-15.5300x1000梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书 -46-15.11200*1200柱模板（抱箍加固）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土柱名称1200*1200柱新浇混凝土柱长边边长(mm)1200新浇混凝土柱的计算高度(mm)5700二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.7新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×5.7}＝min{29.868，136.8}＝29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×5.7]＝min[29.87，136.8]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.642，42.282]＝0.9×42.282＝38.054kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868kN/m2三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444面板弹性模量E(N/mm2)9350柱长边小梁根数7柱短边小梁根数7柱箍间距l1(mm)450模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝1.35×0.45×29.868＝16.33kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.45×2＝0.794kN/mMmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×16.33×0.22-0.121×0.794×0.22＝-0.074kN·mσ＝Mmax/W＝0.074×106/(1/6×450×152)＝4.37N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.45×29.868＝13.441kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×13.441×2004/(100×9350×(1/12×450×153))＝0.115mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！四、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)50×100小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)16.2小梁弹性模量E(N/mm2)9000最低处柱箍离楼面距离(mm)2001、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×38.054＝7.611kN/m小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.153kN·mσ＝Mmax/W＝0.153×106/(83.333×103)＝1.832N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×29.868＝5.974kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.045mm≤[ν]＝1.125mm满足要求！五、柱箍验算柱箍材质及类型槽钢柱箍截面类型8号槽钢柱箍截面惯性矩I(cm4)101.3柱箍截面抵抗矩W(cm3)25.3柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205模板设计立面图1、柱箍强度验算q＝S承l1＝38.054×0.45＝17.124kN/mN＝0.5ql3＝0.5×17.124×1.23＝10.531kNM＝ql22/8＝17.124×1.432/8＝4.377kN·mN/An+M/Wn＝10.531×103/1024+4.377×106/(25.3×103)＝183.294N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、柱箍挠度验算q＝S正l1＝29.868×0.45＝13.441kN/mν＝5ql24/(384EI)＝5×13.441×14304/(384×206000×101.3×104)＝3.507mm≤[ν]＝l2/400＝3.575mm满足要求！六、柱箍端部节点验算长边柱箍与短边柱箍连接方式轴销连接轴销抗剪强度设计值fvb(N/mm2)125轴销在抗剪面上的最小截面尺寸长×宽(mm)25×20柱箍承压强度容许值[fc](N/mm2)305(1)轴销抗剪承载力验算An=25×20=500mm2N/An=10.531×103/500=21.063N/mm2≤fvb=125N/mm2(2)柱箍承压承载力验算Ac=t×20=5×20=100mm2N/Ac=10.531×103/100=105.313N/mm2≤[fc]=305N/mm2满足要求！15.2200mm厚板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-20103、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20184、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高9.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)200模板支架高度H(m)4.8模板支架纵向长度L(m)20模板支架横向长度B(m)20二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.11其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)3.2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.250.125地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数μz1风荷载体型系数μs0.5风荷载作用方向沿模板支架横向作用抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)3.2三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)1200步距h(mm)1500顶层步距hˊ(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)450小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.90.9可变荷载的分项系数γQ11.51.5永久荷载的分项系数γG11.30.9结构重要性系数γ01设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式二等跨连续梁按二等跨连续梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×3]×1=10.706kN/mq1静=γ0×[γG(G1k+(G2k+G3k)h)]b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.2)]×1=6.656kN/mq1活=γ0×(γQ×γL×Q1k)×b=1×(1.5×0.9×3)×1=4.05kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.2)+1×1×3)×1＝8.12kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×6.656×0.32+0.125×4.05×0.32＝0.12kN·mσ＝Mmax/W＝0.12×106/37500＝3.212N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521ql4/(100EI)=0.521×8.12×3004/(100×10000×281250)=0.122mmνmax=0.122mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁计算方式三等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×3]×0.3＝3.29kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.3＝2.075kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b=1×1.5×0.9×3×0.3＝1.215kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×2.075×1.22+0.117×1.215×1.22＝0.503kN·mM2＝q1L12/2=3.29×0.152/2＝0.037kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.503，0.037]＝0.503kN·mσ=Mmax/W=0.503×106/83333=6.042N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×2.075×1.2+0.617×1.215×1.2＝2.393kNV2＝q1L1＝3.29×0.15＝0.493kNVmax＝max[V1，V2]＝max[2.393，0.493]＝2.393kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.393×1000/(2×50×100)＝0.718N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1×1×3)×0.3＝2.496kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.496×12004/(100×9350×416.667×104)＝0.899mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(1200/150，10)＝8mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.496×1504/(8×9350×416.667×104)＝0.004mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式二等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×3]×0.3＝3.368kN/mq1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)×0.3＝2.153kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×0.3＝1.215kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1×1×3)×0.3＝2.556kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×2.153×1.2+1.2×1.215×1.2＝4.591kN按三等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.4q1静+0.45q1活)L+q1l1＝(0.4×2.153+0.45×1.215)×1.2+3.368×0.15＝2.195kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝2.755kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×2.556×1.2＝3.374kN按三等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.4q2L+q2l1＝0.4×2.556×1.2+2.556×0.15＝1.61kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝2.024kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.895×106/4490=199.308N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×5.281×1000/424＝24.909N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=1.212mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.518mm≤[ν]=min(2×100/150,10)=1.333mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=5.739kN，R2=9.948kN，R3=3.598kN图二支座反力依次为R1=4.592kN，R2=10.101kN，R3=4.592kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝10.101/0.6=16.835kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ1=l01/i=1630.000/15.9=102.516查表得，φ＝0.46不考虑风荷载:N1=16.835kNf＝N1/(ΦA)＝16834.579/(0.46×424)＝86.313N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝γ0×γQγLφwωk×la×h2/10＝1×1.5×0.9×0.9×0.125×0.9×1.52/10＝0.031kN·mN1w=Max[R1,R2,R3]/0.6+Mw/lb=Max[5.739,10.101,4.592]/0.6+0.031/1.2=16.86kNf＝N1w/(φA)+Mw/W＝16860/(0.46×424)+0.031×106/4490＝93.348N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=1800.000/15.9=113.208查表得，φ1=0.386不考虑风荷载:N=16.835+1×γG×q×H=16.835+1×1.3×0.15×4.8=17.771kNf=N/(φ1A)＝17.771×103/(0.386×424)=108.58N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝γ0×γQγLφwωk×la×h2/10＝1×1.5×0.9×0.9×0.125×0.9×1.52/10＝0.031kN·mNw=Max[R1,R2,R3]/0.6+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[5.739,10.101,4.592]/0.6+1×1.3×0.15×4.8+0.031/1.2=17.796kNf=Nw/(φ1A)+Mw/W＝17.796×103/(0.386×424)+0.031×106/4490=115.639N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010第6.1.4:对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=4.8/20=0.24≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=γ0×γLφwγQ(ωkL1Hh2+Q3kL1h1)=1×0.9×0.9×1.5×(0.125×20×4.8×3.2+0.55×20×3.2)=89.424kN·mMR=γG(G1k+0.15H/(lalb))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×4.8/(0.9×1.2))×20×202/2=4200kN·mMT=89.424kN·m≤MR=4200kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=γ0×γLφwγQ(Q2kL1H2+Q3kL1h1)=1×0.9×0.9×1.5×(0.11×20×4.82+0.55×20×3.2)=104.354kN·mMR=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(lalb))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.2+(0.5+0.15×4.8/(0.9×1.2))]×20×202/2=22272kN·mMT=104.354kN·m≤MR=22272kN·m满足要求！15.3200×570梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁截面尺寸(mm×mm)200×570模板支架高度H(m)4.8模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.07其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)3.6风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.25非自定义:0.325地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)6风压高度变化系数μz1风荷载体型系数μs1.3风荷载作用方向沿模板支架横向作用抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)3.6三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)1200梁两侧立杆横向间距lb(mm)900最大步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)1200、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加立杆根数0梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)250模板及支架计算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.90.9可变荷载的分项系数γQ11.51.5永久荷载的分项系数γG11.30.9结构重要性系数γ01设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式简支梁按简支梁计算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=200×15×15/6＝7500mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=200×15×15×15/12＝56250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.57)+1.5×0.9×3]×0.2＝4.615kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.57)+1×1×3]×0.2＝3.527kN/m简图如下：1、抗弯验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×4.615×0.252＝0.036kN·mσ＝Mmax/W＝0.036×106/7500＝4.807N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×3.527×2504/(384×10000×56250)＝0.319mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[250/150，10]＝1.667mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax＝1q1L＝1×4.615×0.25＝1.154kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1q2L＝1×3.527×0.25＝0.882kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝1.154/0.2＝5.769kN/m小梁自重q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.25＝0.065kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×(0.45-0.2/2)/2×0.25+1×1.3×0.5×(0.57-0.12)×0.25＝0.45kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×((0.9-0.45)-0.2/2)/2×0.25+1×1.3×0.5×(0.57-0.12)×0.25＝0.45kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝0.882/0.2＝4.409kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.25＝0.05kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.12+1×1×3)×(0.45-0.2/2)/2×0.25+1×0.5×(0.57-0.12)×0.25＝0.341kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.12+1×1×3)×((0.9-0.45)-0.2/2)/2×0.25+1×0.5×(0.57-0.12)×0.25＝0.341kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.394×106/83333=4.724N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝1.056kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.056×1000/(2×50×100)＝0.317N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.594mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[900/150，10]＝6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝1.056kN，R2＝1.056kN正常使用极限状态R'1＝0.804kN，R'2＝0.804kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×3.5主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式二等跨连续梁由上节可知P＝max[R1，R2]＝1.056kN，P'＝max[R1'，R2']＝0.804kN主梁计算简图一主梁计算简图二1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.681×106/4490=151.67N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)Vmax＝3.074kNτmax=2Vmax/A=2×3.074×1000/424＝14.5N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax＝1.416mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[1200/150，10]＝8mm满足要求！悬臂端νmax＝0.699mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[2×200/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算图一：Rmax=5.885kN图二：Rmax=5.888kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立杆1：R1＝5.885kN，立杆2：R2＝5.885kN图二立杆1：R1＝5.888kN，立杆2：R2＝5.888kN七、扣件抗滑移验算1、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R2]＝max[5.888,5.888]＝5.888kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3862、风荷载计算Mw＝γ0×γL×φw1.5×ωk×la×h2/10＝1×0.9×0.9×1.5×0.325×1.2×1.52/10＝0.107kN·mR1＝5.888kN，R2＝5.888kN立杆最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+1×1.3×0.15×(4.8-0.57)+Mw/lb＝max[5.888+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.45-0.2/2)/2×1.2，5.888+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.9-0.45-0.2/2)/2×1.2]+0.825+0.107/0.9＝13.293kNf＝N/(φA)+Mw/W＝13292.712/(0.386×424)+0.107×106/4490＝105.05N/mm2≤[f]=300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010第6.1.4:对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=4.8/30=0.16≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=γL×φwγQ(ωkLHh2+Q3kLh1)=0.9×0.9×1.5×(0.325×40×4.8×3.6+0.55×40×3.6)=369.166kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×4.8/(1.2×0.9)]×40×302/2=18900kN·mMT=369.166kN·m≤MR=18900kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=γL×φwγQ(Q2kLH2+Q3kLh1)=0.9×0.9×1.5×(0.07×40×4.82+0.55×40×3.6)=174.61kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.12+0.15×4.8/(1.2×0.9)]×40×302/2=67694.4kN·mMT=174.61kN·m≤MR=67694.4kN·m满足要求！15.4500x900梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×900模板支架高度H(m)4.8模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.07其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)3.6风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.25非自定义:0.325地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)6风压高度变化系数μz1风荷载体型系数μs1.3风荷载作用方向沿模板支架横向作用抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)3.6三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)600梁两侧立杆横向间距lb(mm)900最大步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)1200、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)450梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)250模板及支架计算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.90.9可变荷载的分项系数γQ11.51.5永久荷载的分项系数γG11.30.9结构重要性系数γ01设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式简支梁按简支梁计算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=500×15×15/6＝18750mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=500×15×15×15/12＝140625mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.5×0.9×3]×0.5＝17.008kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1×1×3]×0.5＝13.025kN/m简图如下：1、抗弯验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×17.008×0.252＝0.133kN·mσ＝Mmax/W＝0.133×106/18750＝7.086N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×13.025×2504/(384×10000×140625)＝0.471mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[250/150，10]＝1.667mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax＝1q1L＝1×17.008×0.25＝4.252kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1q2L＝1×13.025×0.25＝3.256kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝4.252/0.5＝8.504kN/m小梁自重q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.25＝0.065kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×(0.45-0.5/2)/2×0.25+1×1.3×0.5×(0.9-0.12)×0.25＝0.342kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×((0.9-0.45)-0.5/2)/2×0.25+1×1.3×0.5×(0.9-0.12)×0.25＝0.342kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝3.256/0.5＝6.513kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.25＝0.05kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.12+1×1×3)×(0.45-0.5/2)/2×0.25+1×0.5×(0.9-0.12)×0.25＝0.26kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.12+1×1×3)×((0.9-0.45)-0.5/2)/2×0.25+1×0.5×(0.9-0.12)×0.25＝0.26kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.168×106/83333=2.012N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝2.075kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.075×1000/(2×50×100)＝0.622N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.024mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[450/150，10]＝3mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.422kN，R2＝4.15kN，R3＝0.422kN正常使用极限状态R'1＝0.323kN，R'2＝3.175kN，R'3＝0.323kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×3.5主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式二等跨连续梁可调托座内主梁根数1由上节可知P＝max[R2]＝4.15kN，P'＝max[R2']＝3.175kN主梁计算简图一主梁计算简图二1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.83×106/4490=184.855N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)Vmax＝6.874kNτmax=2Vmax/A=2×6.874×1000/424＝32.425N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax＝0.327mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[600/150，10]＝4mm满足要求！悬臂端νmax＝0.794mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[2×200/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算图一：Rmax=11.024kN图二：Rmax=9.758kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立杆2：R2＝11.024kN图二立杆2：R2＝9.758kN七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)Ф48×3.2钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2)205钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125由小梁验算一节可知P＝max[R1，R3]＝0.422kN，P'＝max[R1'，R3']＝0.323kN纵向水平钢管计算简图一纵向水平钢管计算简图二1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)纵向水平钢管弯矩图二(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.084×106/4490＝18.708N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图一(kN)纵向水平钢管剪力图二(kN)Vmax＝0.699kNτmax＝2Vmax/A=2×0.699×1000/424＝3.297N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图一(mm)纵向水平钢管变形图二(mm)跨中νmax＝0.033mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[600/150，10]＝4mm满足要求！悬臂端νmax＝0.081mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[2×200/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算图一：Rmax=1.121kN图二：Rmax=0.992kN用小梁两侧的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一：立杆1：R1=1.121kN，立杆3：R3=1.121kN图二：立杆1：R1=0.992kN，立杆3：R3=0.992kN八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[1.121,1.121]＝1.121kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝11.024kN≤[N]=30kN满足要求！九、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3862、风荷载计算Mw＝γ0×γL×φw1.5×ωk×la×h2/10＝1×0.9×0.9×1.5×0.325×0.6×1.52/10＝0.053kN·mR1＝1.121kN，R2＝11.024kN，R3＝1.121kN立杆最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1×1.3×0.15×(4.8-0.9)+Mw/lb＝max[1.121+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.45-0.5/2)/2×0.6，11.024，1.121+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.9-0.45-0.5/2)/2×0.6]+0.76+0.053/0.9＝11.844kNf＝N/(φA)+Mw/W＝11843.549/(0.386×424)+0.053×106/4490＝84.169N/mm2≤[f]=300N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010第6.1.4:对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=4.8/30=0.16≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=γL×φwγQ(ωkLHh2+Q3kLh1)=0.9×0.9×1.5×(0.325×40×4.8×3.6+0.55×40×3.6)=369.166kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×4.8/(1.2×0.9)]×40×302/2=18900kN·mMT=369.166kN·m≤MR=18900kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=γL×φwγQ(Q2kLH2+Q3kLh1)=0.9×0.9×1.5×(0.07×40×4.82+0.55×40×3.6)=174.61kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.12+0.15×4.8/(1.2×0.9)]×40×302/2=67694.4kN·mMT=174.61kN·m≤MR=67694.4kN·m满足要求！15.5300x1000梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×1000模板支架高度H(m)4.8模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.07其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)3.6风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.25非自定义:0.325地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)6风压高度变化系数μz1风荷载体型系数μs1.3风荷载作用方向沿模板支架横向作用抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)3.6三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)600梁两侧立杆横向间距lb(mm)900最大步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)1200、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)450梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)250模板及支架计算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.90.9可变荷载的分项系数γQ11.51.5永久荷载的分项系数γG11.30.9结构重要性系数γ01设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式简支梁按简支梁计算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=300×15×15/6＝11250mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=300×15×15×15/12＝84375mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1)+1.5×0.9×3]×0.3＝11.199kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)+1×1×3]×0.3＝8.58kN/m简图如下：1、抗弯验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×11.199×0.252＝0.087kN·mσ＝Mmax/W＝0.087×106/11250＝7.777N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×8.58×2504/(384×10000×84375)＝0.517mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[250/150，10]＝1.667mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax＝1q1L＝1×11.199×0.25＝2.8kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1q2L＝1×8.58×0.25＝2.145kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝2.8/0.3＝9.332kN/m小梁自重q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.25＝0.065kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×(0.45-0.3/2)/2×0.25+1×1.3×0.5×(1-0.12)×0.25＝0.466kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×0.25+1×1.3×0.5×(1-0.12)×0.25＝0.466kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝2.145/0.3＝7.15kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.25＝0.05kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.12+1×1×3)×(0.45-0.3/2)/2×0.25+1×0.5×(1-0.12)×0.25＝0.354kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.12+1×1×3)×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×0.25+1×0.5×(1-0.12)×0.25＝0.354kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.113×106/83333=1.361N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝1.744kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.744×1000/(2×50×100)＝0.523N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.011mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[450/150，10]＝3mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.151kN，R2＝3.488kN，R3＝0.151kN正常使用极限状态R'1＝0.115kN，R'2＝2.667kN，R'3＝0.115kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×3.5主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式二等跨连续梁可调托座内主梁根数1由上节可知P＝max[R2]＝3.488kN，P'＝max[R2']＝2.667kN主梁计算简图一主梁计算简图二1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.698×106/4490=155.457N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)Vmax＝5.777kNτmax=2Vmax/A=2×5.777×1000/424＝27.25N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax＝0.274mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[600/150，10]＝4mm满足要求！悬臂端νmax＝0.667mm≤[ν]＝