同济大学钢筋混凝土课程设计计算书

20141251320梁东同济大学交通运输与工程学院

混凝土简支梁桥课程设计20141251320梁东同济大学交通运输与工程学院混凝土简支梁桥课程设计目录1设计资料 41.1跨度和桥宽 41.2技术标准 41.3主要材料 41.4设计规范 51.5其他数据 52结构尺寸拟定 52.1纵向布置 52.2横截面布置 63主梁横向分布系数计算 73.1主梁支点荷载横向分布系数 73.2主梁跨中荷载横向分布系数 84主梁内力计算 104.1主梁恒载内力计算 104.2主梁活载内力计算 114.3主梁内力组合 175持久状态承载能力极限状态下截面设计、配筋与验算 205.1配置主梁受力钢筋 205.2根据斜截面抗剪承载力进行斜筋配置 235.3箍筋设计 255.4全梁抗弯承载力校核 286持久状态正常使用极限状态裂缝宽度验算 366.1验算原因 366.2验算规定 366.3最大裂缝宽度计算 367持久状态正常使用极限状态挠度验算 377.1验算原因 377.2验算规定 377.3跨中挠度计算 388横梁计算及配筋 408.1确定作用在跨中横隔梁上的计算荷载 408.2绘制跨中横隔梁的弯矩影响线 418.3截面作用效应计算 428.4内力组合 428.5横隔梁截面配筋与验算 429行车道板计算及配筋 449.1永久荷载效应计算 449.2截面设计与配筋及验算 4610支座设计及计算 4810.1确定支座设计荷载 4810.2确定支座平面尺寸 4810.3确定支座厚度 4910.4验算支座偏转 4910.5验算支座抗滑稳定性 49

《混凝土结构设计原理课程设计》任务书

——钢筋混凝土简支T形梁桥设计1设计资料1.1跨度和桥宽标准跨径：20m主梁全长：19.96m计算跨径：19.5m桥面净空：净7+2×1.00m人行道1.2技术标准设计荷载：公路Ⅰ级设计安全等级：二级，γ0=1.01.3主要材料名称项目符号单位数据C30混凝土立方强度fcu，kMPa30弹性模量EcMPa3.00×104轴心抗压强度标准值fckMPa20.1轴心抗拉强度标准值FtkMPa2.01轴心抗压强度设计值fcdMPa13.8轴心抗拉强度设计值ftdMPa1.39HRB335钢筋抗拉强度设计值fsdMPa280R235钢筋抗拉强度设计值fsdMPa195材料重度C30混凝土γkN/m325C25混凝土垫层γkN/m324沥青混凝土γkN/m323.0表格SEQ表格\*ARABIC1.1基本计算数据1）混凝土主梁采用C30桥面铺装：8cm厚C25混凝土垫层和7cm厚的沥青混凝土层2）钢材主筋采用HRB335级钢筋其他采用R235级钢筋1.4设计规范《公路桥涵设计通用规范（JTGB01-2003）》，简称《桥规》《公路钢筋混凝土及预应混凝土桥涵设计规范（JTGD62-2004）》，简称《公预规》1.5其他数据人群荷载3KN/m²每侧栏杆+人行道重量5KN/m桥面坡度：纵坡0％，横坡1.5%（不作计算要求）温差荷载36℃2结构尺寸拟定2.1纵向布置图2.1主梁立面图图2.2主梁平面图2.2横截面布置图2.3横截面布置2.3断面布置图2.33主梁横向分布系数计算3.1主梁支点荷载横向分布系数（1）当荷载位于支点处时，按杠杆原理法计算荷载横向分布系数；（2）绘制①②③号梁影响线如下（④⑤号横向分布系数与①②号梁相对应）：图3.2①②③影响线（3）根据《公路桥规》规定，沿横向最不利的位置布置汽车和人群荷载，相应于荷载位置的影响线竖标值如上图：（4）计算各梁的荷载横向分布系数：①②③④⑤①号梁在汽车荷载和人群荷载作用下的横向分布系数moq=∑nq2=0.8752同理，其他梁的计算如下表：mm1号梁0.4381.52号梁0.503号梁0.59404号梁0.505号梁0.4381.5表3.13.2主梁跨中荷载横向分布系数此桥跨内设有五道横隔梁，具有可靠的横向联系，且承重结构的宽跨比为：B/L=5×1.6/19.5=0.41<0.5，故可按偏心压力法来绘制荷载横向分布影响线并计算荷载横向分布系数；各根主梁的横截面均相等，梁数n=5，梁间距为1.60m，则：i=15ai2=（2×1.60）2各梁横向影响线的竖标值如下：n11=1n+a12i=15ai2=15+（n21=1n+a1a2i=15ai2=15+n31=1n=15=0.20n35=n41=1n+a1a4i=15ai2=15+n51=1n+a12i=15ai2=15+（绘制各梁横向分布影响线（④⑤号横向分布系数与①②号梁相对应）：图3.2①②③影响线①号梁的活载横向分布系数计算如下确定汽车荷载和人群荷载的最不利位置，设影响线零点至①号梁位的距离为x，x0.60=4×1600-x0.20，解得x=4800mm，设人行道缘石至①汽车荷载：mcq=∑nq人群荷载：mor=nr=0.604800×同理，其他各梁的横向分布系数如下表：mm1号梁0.5380.72号梁0.4690.453号梁0.40.44号梁0.4690.455号梁0.5380.7表3.24主梁内力计算4.1主梁恒载内力计算4.1.1结构自重集度计算表主梁g1=[0.18×1.50+(1.60-0.18)×(0.10+0.16)/2]×25=11.365横隔梁对于边梁g2=[1.1-(0.10+0.16)/2]×(1.60-0.18)/2×(0.15+0.16)/2×5×25/19.5=0.6843对于中梁g2'=2×0.6843=1.桥面铺装层g3=(0.07×7.00×23+0.08×7.00×栏杆和人行道g4=5×合计对于边梁g=gi=11.365+0.6843+4.942+2.00=18.99对于中梁g’=11.365+1.3686+4.942+2.00=19.6756kN/m表4.14.1.2各梁恒载内力计算Mx=gx2(l-x)截面位置剪力Q（kN）弯矩M（kN·m）边梁（①、⑤号梁）x=0185.15250x=l/492.576676.9638x=l/20902.6184中梁（②、③、④号梁）x=0191.8410x=l/495.9205701.4187x=l/20935.2249表4.24.2主梁活载内力计算4.2.1公路Ⅰ级车道荷载和人群荷载对于计算跨径为19.5m的情况，公路Ⅰ级车道荷载的集中荷载计算弯矩效应时：PK=180+(360-180)×19.5-5计算剪力效应时：PK=1.2×238=285.6公路Ⅰ级车道荷载的均布荷载：qK=10.5人群荷载：qr=3×1.00=34.2.2内力影响线面积或竖标内力影响线面积影响线关键位置竖标值影响线图示跨中弯矩Ω=l2/8=47.53y=l/4=4.875m跨中剪力Ω=l/8=2.438my=0.5支点剪力Ω=l/2=9.75my=1表4.34.2.3冲击系数单根主梁（考虑二期恒载）G=11.365+4.942+2=18.307kN/mmc=G/g=18.307/9.81=1.866惯性矩计算：利用CAD软件图4.1惯性矩计算图示Ic=0.1022E=3×f=π2l2Eμ=0.1767lnf-0.0157=0.2794.2.4计算跨中最大弯矩和最大剪力对于集中、均布汽车荷载和人群荷载，SiS汽1=（1+μ）·ξ·miPKyi、S汽2=（1+μ对于①、⑤梁，计算结果如下表：内力跨中弯矩跨中剪力荷载类型汽车荷载人群荷载汽车荷载人群荷载SSSSSSPK（kN）、qK（kN/m）或q23810.53285.610.531+μ1.2791.279/1.2791.279/ξ11/11/m0.5380.5380.70.5380.5380.7yi或4.87547.5347.530.52.4382.438S798.3703343.407699.81398.2609717.614725.1198合计1141.77899.813115.87575.1198表4.4对于②、④梁，计算结果如下表：内力跨中弯矩跨中剪力荷载类型汽车荷载人群荷载汽车荷载人群荷载SSSSSSPK（kN）、qK（kN/m）或q23810.53285.610.531+μ1.2791.279/1.2791.279/ξ11/11/m0.4690.4690.450.4690.4690.45yi或4.87547.5347.530.52.4382.438S695.9771299.364664.165585.6587215.355593.2913合计995.341864.1655101.01433.2913表4.5对于③号梁，计算结果如下表：内力跨中弯矩跨中剪力荷载类型汽车荷载人群荷载汽车荷载人群荷载SSSSSSPK（kN）、qK（kN/m）或q23810.53285.610.531+μ1.2791.279/1.2791.279/ξ11/11/m0.40.40.40.40.40.4yi或4.87547.5347.530.52.4382.438S593.5839255.321757.03673.0564813.096452.9256合计848.905657.03686.152932.9256注：弯矩的荷载横向系数沿桥跨不变。表4.64.2.5计算支点最大剪力计算图示：图4.2支点剪力计算对于集中、均布汽车荷载和人群荷载，SiS汽1=（1+μ）·ξ·miPKyi、S汽2=（1+μ∆S汽=（1+μ）·ξ·a2·（对于①、⑤梁，计算结果如下表：内力支点剪力荷载类型汽车荷载人群荷载SS∆SS∆SPK（kN）、qK（kN/m）或q285.610.531+μ1.279/ξ1/m0.5380.7m0.4381.5a//4.9/4.9yi、y或1.09.750.9169.750.916S159.993770.4444-3.0138520.4755.38608合计227.424325.86108表4.7对于②、④梁，计算结果如下表：内力支点剪力荷载类型汽车荷载人群荷载SS∆SS∆SPK（kN）、qK（kN/m）或q285.610.531+μ1.279/ξ1/m0.4690.45m0.50a//4.9/4.9yi、y或1.09.750.9169.750.916S182.641261.409750.93429313.1625-3.02967合计244.985210.13283表4.8对于③号梁，计算结果如下表：内力支点剪力荷载类型汽车荷载人群荷载SS∆SS∆SPK（kN）、qK（kN/m）或q285.610.531+μ1.279/ξ1/m0.40.4m0.5940a//4.9/4.9yi、y或1.09.750.9169.750.916S216.97752.375055.84686611.7-2.69304合计275.19979.00696表4.94.3主梁内力组合组合计算公式：承载力极限状态当重力对结构的承载能力不利时S当重力对结构的承载能力有利时S正常使用极限状态短期效应组合S长期效应组合S表4.10①、⑤梁的计算内力如下：序号荷载类别弯矩（kN·m）剪力（kN）跨中支点跨中（1）结构自重902.6184185.15250（2）汽车荷载1141.778227.4243115.8757（3）人群荷载99.81325.861085.1198（4）1.2×（1）1083.142222.1830（5）1.4×（2）1598.489318.394162.226（6）0.8×1.4×（3）111.790628.964415.734176(7）Sud=（4）+（5）+（6）2793.422569.5414167.9602表4.11②、④梁的计算内力如下：序号荷载类别弯矩（kN·m）剪力（kN）跨中支点跨中（1）结构自重935.2249191.8410(2)汽车荷载995.3418244.9852101.0143(3)人群荷载64.165510.132833.2913(4)1.2×（1）1122.26988230.20920(5)1.4×（2）1393.47852342.9793141.42（6）0.8×1.4×（3）71.8653611.348773.686256（7）Sud=（4）+（5）（6）2587.61376584.5372145.1063表4.12③号梁的计算内力如下：序号荷载类别弯矩（kN·m）剪力（kN）跨中支点跨中（1）结构自重935.2249191.8410（2）汽车荷载848.9056275.199786.15293（3）人群荷载57.0369.006962.9256（4）1.2×（1）1122.26988230.20920（5）1.4×（2）1188.46784385.2796120.6141（6）0.8×1.4×（3）63.8803210.08783.276672（7）Sud=（4）+（5）（6）2374.61804625.5766123.8908表4.13截面最大内力组合值如下，按表中数值进行主梁配筋设计荷载类别弯矩（kN·m）剪力（kN）跨中支点跨中最大值2793.422625.58167.96表4.145持久状态承载能力极限状态下截面设计、配筋与验算5.1配置主梁受力钢筋由以上弯矩基本组合计算表可知，边梁（即①、⑤梁）的Md主梁截面简化后尺寸如下图：图5.15.1.1计算参数：本设计安全等级为二级，结构安全系数取1.0；环境条件为Ⅰ类环境，纵筋的净保护层厚度c=30mm；主梁混凝土采用C30，轴心抗压强度设计值fcd=13.8MPa，轴心抗拉设计值ftd=1.39MPa；纵筋采用HRB335级钢筋，抗拉强度设计值fsd=280MPa，抗压强度设计值fsd’=280MPa；根据混凝土和钢筋型号可得，混凝土相对受压高度ξb=0.56。5.1.2翼缘板有效宽度计算hf=’（100+160）/2=130mmb'=min⁡{L3,=min{6500,1600,1740}=1600mm5.1.3假设a，计算h采用焊接钢筋骨架配筋，假设a=120mm，则主梁有效高度h0=h-a=1500-120=135.1.4求x∑Ms判别x的位置：fcdb'h'(所以x<h’γ1.0×整理得，x解得x=94.9mm<ξ所以不会发生超筋梁脆性破坏。5.1.5求A∑X=0，A5.1.6钢筋布置选择10根直径为32mmHRB335钢筋，则A钢筋布置如图所示：5544332211图5.2校核钢筋净距：S5.1.7验算最小配筋率计算a，ha=30+35.8×2.5=119.5mmhρ=ρρ>ρ5.1.8复核截面承载力∑X=0，x=280×8043∑MsM所以截面承载力足够。5.2根据斜截面抗剪承载力进行斜筋配置由以上剪力基本组合计算表可知，支点剪力以③号梁为最大，考虑安全因素，一律采用③号梁剪力值进行抗剪计算。跨中剪力效应以①号梁为最大，一律以①号梁剪力值进行计算。VV5.2.1确定抗剪钢筋设计范围抗剪承载力上限值Vumax验算:支点处根据构造要求，保留20%钢筋过节点，即仅保持最下面两根直径为32mm的HRB335钢筋。ahV抗剪承载力下限值VuminahV由上述计算知，γ0对于腹板宽度不变的等高度简支梁，距支点h/2处的第一个计算截面的截面尺寸控制设计，应满足下列要求：0.50×距支点h2V172.7满足5.2.2剪力分配支点剪力组合设计值γ0跨中剪力组合设计值γ其中γ0构造箍筋范围长度x'计算箍筋范围长度x距支点h2处的剪力组合设计值为V0.6V应由弯起钢筋承担的剪力组合设计值为：0.4V剪力分配图：图5.35.3箍筋设计d选用直径为10mm的R235双肢箍筋，单肢箍筋的截面面积为Asv1=78.5mm箍筋形式尺寸如图：构造箍筋:S但由于构造配筋范围过小，小于配筋间距，故不予考虑。在支承截面处自支座中心至一倍梁高的范围内取S计算箍筋间距：支点附近：pS对比构造和计算要求，并考虑到施工的方便，取距支点h=1500mm处的箍筋间距为100mm，其余段取250mm。全梁钢筋布置图：图5.45.2.4斜筋设计剪力分配图：图5.5焊接钢筋骨架，架立钢筋取直径为20mm的R235钢筋，外径22.7mm，净保护层44mm需要设置弯起钢筋的半跨长度为：x根据《桥规》规定，计算第一排弯起钢筋时，取用距支座中心h/2处，应由弯起钢筋承担的那部分剪力组合设计值，即Vsb1第一排弯起钢筋的截面面积为：A由纵筋2N2（2根直径为32mm的HRB335钢筋）弯起，提供的Asb1计算第二排弯起钢筋时，应取第一排弯起钢筋起弯点处（即距离支座中心x1V第二排弯起钢筋的截面面积为：A由纵筋2N3（2根直径为32mm的HRB335钢筋）弯起，提供的Asb2计算第三排弯起钢筋时，应取第二排弯起钢筋起弯点处（即距离制作中心x2V第三排弯起钢筋的截面面积为：A由纵筋2N4（2根直径为32mm的HRB335钢筋）弯起，提供的Asb3计算第四排弯起钢筋时，应取第三排弯起钢筋起弯点处（即距离制作中心x3V第四排弯起钢筋的截面面积为：A由纵筋2N5（2根直径为32mm的HRB335钢筋）弯起，提供的Asb4计算第五排弯起钢筋时，应取第四排弯起钢筋起弯点处（即距离制作中心x4V第五排弯起钢筋的截面面积为：A第五排弯起钢筋采用加焊2根直径为12mm的R235钢筋（2N6），提供的A第五排弯起钢筋起弯点处，即距离支座中心x55.4全梁抗弯承载力校核5.4.1作弯矩包络图利用跨中弯矩值γ0MdL2图5.65.4.2跨中截面承载力M由主梁配筋设计步骤可得，M5.4.3计算每排钢筋承载力∆已知跨中截面承载力，计算每排钢筋承载力，可采用下列近似公式：∆式中：∆MuiMuAsi∆5.4.4作MuL图5.7确定每排钢筋的不需要点和充分利用点：钢筋N5N4N3N2N1不需要点EDCBA充分利用点FEDCB表4.145.4.5验算全梁抗弯承载力钢筋弯起位置如下图所示：图5.8从图中可以看出，钢筋弯起后各截面的正截面抗弯承载力是足够的。各钢筋的弯起点距其充分利用点的距离均大于h05.4.6斜截面抗剪承载力验算a.抗剪承载力上下限值验算抗剪承载力上限值验算——梁抗剪最小截面尺寸验算：Vγγ抗剪承载力下限值验算——梁抗剪钢筋复核范围确定：Vγγ所以A区段需要复核计算，B区段不需要复核计算：图5.9b.复核截面选择《公桥规》规定须复核的位置：*距支座中心h/2处截面*受拉弯起钢筋弯起点处截面*锚于受拉区的纵向钢筋开始不受力的处截面*箍筋数量或间距改变处的截面*腹板宽度变化处截面据此，斜截面抗剪强度验算截面如下图所示：图5.10c.计算公式验算斜截面抗剪承载力时，应该计算通过斜截面顶端正截面内的最大剪力Vd和相应于上述最大剪力是的弯矩M受弯构件配有箍筋和弯起钢筋时，其斜截面抗剪强度验算公式为：γVV计算截面水平投影长度C为C=0.6m为了简化计算可近似取C值为C≈h0（C=（h00+h0l（1）斜截面1-1（距支座中心h/2处）：X1=h/2+c=1500/2+1420.8=2170.8mm相应的剪力和弯矩设计值分别为：V斜截面内有2根直径为32mm的HRB335纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为P=100ρ=100ρ则V斜截面截割2组弯起钢筋2N2+2N3，故VV（2）斜截面2-2（第一排弯起钢筋弯起点及箍筋间距变化处，即距支座中心1331.7mm处）：X2=1331.7+C=1331.7+1420.8=2725.5mm相应的剪力和弯矩设计值分别为：V斜截面内有2根直径为32mm的HRB335纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为P=100ρ=100ρ则V斜截面2-2实际共切割2组弯起钢筋2N3+2N4VV（3）斜截面3-3（第二排钢筋弯起处2627.17mm处）：X3=2627.17+C=2627.17+1420.8=4047.97mm相应的剪力和弯矩设计值分别为：V斜截面内有4根直径为32mm的HRB335纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为P=100ρ=100×ρ则V斜截面3-3实际共切割2组弯起钢筋2N4和2N5VV（4）斜截面4-4（第三排钢筋弯起处3887.7mm处）：X3=3887.7+C=3887.7+1420.8=5308.5mm相应的剪力和弯矩设计值分别为：V斜截面内有6根直径为32mm的HRB335纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为P=100ρ=100×ρ则V斜截面4-4实际共切割2组弯起钢筋2N5和2N6VV（5）斜截面5-5（第四排钢筋弯起处5112mm处）：X3=5112+C=5112+1420.8=6532.8mm相应的剪力和弯矩设计值分别为：V斜截面内有8根直径为32mm的HRB335纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为P=100ρ=100×ρ则V斜截5-5实际共切割2组弯起钢筋2N5和2N6VV（6）斜截面6-6（箍筋间距变化1550mm处）：X3=5112+C=1550+1420.8=2970.8mm相应的剪力和弯矩设计值分别为：V斜截面内有4根直径为32mm的HRB335纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为P=100ρ=100×ρ则V斜截面6-6实际共切割2组弯起钢筋2N3和2N4VV6持久状态正常使用极限状态裂缝宽度验算6.1验算原因对于一般构件使用阶段，荷载直接作用引起混凝土裂缝，只要发展处于稳定状态，均属正常。但过大裂缝宽度，会导致空气水分化学介质的渗入，引起钢筋锈蚀，削弱钢筋受力面积，且钢筋体积膨胀造成混凝土保护层剥落，影响结构结构使用寿命。同时，裂缝宽度过大有损外观，引起不安心理感受。故需要进行主梁裂缝宽度验算。6.2验算规定《公桥规》规定，裂缝宽度限值为：W式中：Wfk—6.3最大裂缝宽度计算最大裂缝宽度计算公式：Wρ=根据前文计算，取边梁（①、⑤号梁）的跨中弯矩效应进行组合：短期效应组合M长期效应组合M受拉钢筋在短期效应组合作用下的应力为σCρ=d=则

W裂缝宽度满足要求。7持久状态正常使用极限状态挠度验算7.1验算原因过大的挠曲变形会影响桥梁的正常使用，造成行车不平稳、桥面铺装迅速破坏、汽车冲击力增加动力作用并且引起噪声、桥面积水、影响观瞻等不良后果，故需进行主梁变形验算。7.2验算规定《公桥规》规定，钢筋混凝土和预应力混凝土受弯构件按荷载短期效应组合计算下的长期挠度值，在扣除结构自重产生的长期挠度后，应满足以下要求：①梁式桥最大挠度不应超过计算跨径的1/600；②梁式桥主梁的悬臂端不应超过悬臂长度的1/300。7.3跨中挠度计算7.3.1计算参数As=8043mm2，a=119.5mm，h0=1380.5mmαES=Es/Ec=2×105/3×107.3.2全截面换算截面几何特性计算ASyyIB7.3.3开裂截面换算截面几何特性计算求x设x>h’0.5b0.5×18090x=322mm>h’=130mmIB7.3.4开裂弯矩计算S=0.5×180×=118085219.2γ=2M7.3.5开裂构件等效刚度计算B==7.3.6跨中长期挠度值ωi混凝土等级为C30时，挠度长期增长系数ηw=1.60×7.3.7变形验算跨中自重荷载下的长期挠度值wgw=1.60×跨中消除自重荷载下的长期挠度后的挠度值ww故主梁变形满足要求。7.3.9预拱度设置计算由于w跨中需设置预拱度ΔΔ8横梁计算及配筋具有多根内横梁的桥梁，跨中处的横梁受力最大，通常只计算跨中横梁的作用效应，其余横梁可依据跨中横梁偏安全地选用相同的截面尺寸和配筋。8.1确定作用在跨中横隔梁上的计算荷载跨中横隔梁的最不利荷载布置如图所示：图8.1纵向一行车轮和人群荷载对跨中横隔梁的计算荷载为：Pq8.2绘制跨中横隔梁的弯矩影响线M2-3P=1作用在1号梁轴上时（η11ηP=1作用在5号梁轴上时ηP=1作用在2号梁轴上时（η12η图8.28.3截面作用效应计算将求得的计算荷载Poq和qM8.4内力组合承载能力极限状态内力组合：M正常使用极限状态内力组合：M8.5横隔梁截面配筋与验算（1）计算图示图8.3（2）计算翼缘有效宽度b'=min⁡{L3,b=min{2133.3,4850,1350}=1350mm（3）假设a计算h假设a=70mm，则横隔梁的有效高度h（4）求x∑Ms判别x的位置：fcdb'h'(所以x<h’γ1.0×259.5×整理得，9315解得x=13.61mm<ξ所以不会发生超筋梁脆性破坏。（5）求A∑X=0，A（6）钢筋布置选择4根直径为18mm的HRB335钢筋（外径为20.5mm），则A钢筋布置如图所示：图8.4校核钢筋净距：S（7）验算最小配筋率计算a，ha=30+20.5+15h0ρ=ρρ>ρ（8）复核截面承载力∑X=0，x=280×101813.8×1350∑MsM满足界面承载力要求9行车道板计算及配筋9.1永久荷载效应计算9.1.1计算图示由于主梁翼缘板在接缝处沿纵向全长设置连接钢筋，故行车道板可按两端固定和中间铰接的板计算，如下图所示：图9.19.1.2结构自重及其内力（按纵桥向1m宽的板桥计算）a.单位宽板条上的永久作用g沥青混凝土面层：gC25混凝土垫层：gT形梁翼缘板自重：g每延米跨宽板的恒载总计：g=b.单位宽板条的永久作用内力弯矩：M剪力：Q9.1.3公路Ⅰ级荷载产生的内力将后轮作用于铰缝轴线上，后轴作用力P=140kN。汽车后轮着地长度a1=b一个车轮的有效工作宽度：a=一个车轮的有效工作宽度大于d=1.40m，所以跨径内有两个车轮，所以有效工作宽度为a=冲击系数：在T梁的翼板上，考虑局部加载时，可取1+μ=1.3。作用于单位宽板条上的弯矩为：M作用于单位宽板条上的剪力为：Q9.1.4内力组合①承载能力极限状态内力基本组合为：MQ所以行车道板的设计内力为：MQ②正常使用极限状态内力组合a.短期效应组合MQb.长期效应组合MQ9.2截面设计与配筋及验算9.2.1抗弯钢筋配置悬臂板根部厚度为h=160mm，设净保护层厚度c=30mm，钢筋中心高度a