渡槽课程设计计算书

渡槽设计任务书设计资料槽身为等跨简支矩形槽，跨长15m.槽内径尺寸：b×h=3.0m×2.5m.流量：Q=10m3/s,设计水深：hd=2.0m加大水深：hc=2.5m槽顶外侧设1.0m宽人行道，人行道外侧设1.2m高栏杆排架为单层门型钢架，立柱高度本跨可按5.0m计算建筑材料参数值：本设计受力筋采用HRB400（）箍筋采用HPB300（Φ），其中HRB400钢筋强度设计值fy=fy'=360N/mm2,弹性模量ES=2.0×105N/mm2.HRB300钢筋强度设计值fy混凝土强度等级轴心抗压轴心抗拉弹性模量Ec标准值fck设计值fc标准值fck设计值fcC2516.711.91.781.272.8×104使用要求：wlim=0.25mmflim=l采用水工混凝土结构设计规范SL-191-2008荷载钢筋混凝土重度：25KN/m3人行道人群荷载：2.5KN/m2栏杆重：1.5KN/m施工荷载：4KN/m2基本风压：w0=0.4KN/m2地基承载力特征值：fak=200KN/m2基础埋深：1.5m抗震设计基本烈度：6度设计要求设计计算书一份，包括计算依据资料、计算简图、计算过程、计算的最终成果。图纸一份，包括槽身（1#图，594mm×841mm）、排架和基础（2#图420mm×594mm）各一张渡槽计算书水力计算及尺寸拟定渠道断面水力计算由已知资料可知此渡槽设计流量Q设=10m3/s渠道断面取m=1，n=0.014。按照明渠均匀流计算，根据公式式中Q——为渡槽的过水流量（m3/s）A——过水断面面积（m2）C——谢才系数R——水力半径（m）X——湿周（m）i-为槽底比降n-为槽身糙率，钢筋混凝土槽身可取n=0.014A=b×h=2×3=6m2X=b+2h=3+2×2=7mR=AX=6C=0.87516I=Q2A2设计水深的流速V=QA=CRi对于混凝土；Q=1m/s~10m/s时，不冲刷流速V’=8m/s不淤积流速V′=0.3m/s~0.5m/s综上V〞<V<Vˊ流速满足要求。安全加高Δh=0.5m,则Q加大=VBHC=12.5m3/s加大流量系数为1.25符合规范，故满足设计要求。

槽身设计参考已建工程，初定槽身结构尺寸如下所示，，每跨长度选定15m，支撑结构选取简支梁式，按简支梁结构进行计算。本设计中槽身横断面采用的是矩形取侧墙厚度t上=200mm和t下350mm，侧墙高为H=2.5m，底板地面高于侧墙底缘，以减少底板的拉应力，底板厚度为30mm，侧墙和底板的连接处加设角度为的贴角。根据前面计算结果，槽内净宽B=3.0m，高H=2.5m。具体结构尺寸如图所示。槽身横断面图槽身纵断面图槽身结构尺寸图（单位：mm）荷载计算该渡槽级别为2级，结构安全级别为Ⅱ级水工建筑物，采用C25混凝土。结构重要系数，设计状况系数，承载能力极限状态使得结构系数，永久荷载分项系数，可变荷载分项系数。纵向计算中的荷载一般按均布荷载考虑，包括槽身重力（拉杆等是少量集中荷载也换算为均布荷载）、槽中水体的重力及人群荷载，其中槽身自重为永久荷载，水重、人群荷载为可变荷载。槽身荷载计算：（单位：G－KN；g－KN/m）荷载类型标准值设计值计算式大小大小1、侧墙重(一侧)16.9117.76垂直方向16.9117.762、人行板重（一侧）2.52.63垂直流方向.5/0.83.133.27沿水流方向2.52.633、底板重36.7538.59垂直流方向12.7512.86沿水流方向36.7538.594、人群重（一侧）2.53垂直流方向33.6沿水流方向2.535、栏杆重（一侧）1.51.58垂直流方向1.51.58沿水流方向1.51.586、校核水重73.580.85垂直流方向24.526.95沿水流方向73.580.857、设计水重58.870.56垂直流方向19.623.52沿水流方向58.870.568、施工荷载2024垂直流方向44.8沿水流方向2024渡槽横向计算（单宽1m）人行板计算横向抗弯计算：计算简图如下施工状况为最不利工况，人行悬臂板当作一端固定悬臂梁，初估为单筋截面，c=25mma=30mmh0=h-a=125-30=95mmMαξ=1-Aρ=Asbh0=2851000×95=0.3%>0.2%选配8@150横向受剪承载力计算：V=G51+g21+q41+q81截面尺寸验算hw=h0=95mmhw/b=0.095<4.0KV=1.2×12.1<0.25fcbho=0.25×11.9×1000×95=283KN截面尺寸满足要求截面抗剪腹筋计算：VC=0.7ftbh0=0.7×1.27×1000×95=84.5KN>故无需按计算确定腹筋。侧墙计算将侧墙简化为一端固支悬臂梁，由于单宽截面风荷载较小，忽略不计，如图校核水深时为最不利状况，初估为单筋截面c=25mm,a=30mm,h0=h-a=270-30=240mmMαξ=1-Aρ=Asbh0=5791000×240沿墙方向配置Φ8@200构造筋抗裂验算：受弯构件正截面在即将开裂的瞬间，受拉区边缘的应变达到混凝土的极限拉伸值，最大拉应力达到混凝土轴心抗拉强度。钢筋混凝土构件的抗裂验算公式如下：式中——由荷载标准值按荷载效应组合计算的弯矩值。αct——混凝土拉应力限制系数，对标准荷载效应组合，αct取为0.85——混凝土轴心抗拉强度标准值；钢筋ftk=1.78N/mm2——换算截面面积，，其中为刚弹性模量与混凝土弹性模量之比，既；为钢筋截面面积，由承载力计算确定；为混凝土截面面积。W0——换算截面对受拉边缘的弹性抵抗距；——换算截面重心轴至受压边缘的距离；——换算截面对其重心轴的惯性距；混凝土的标号为,钢筋为HRB400，则，。αE=ES/Ec=2.0×105/2.8×104=7.14ρ=AS/bhy0=(0.5+0.425αEρ)h=(0.5+0.425×7.14×0.0024)×270=137mmI0=(0.0833+0.19αEρ)bh3=(0.0833+0.19×7.14×0.0024)×1000×2703=1704×106mm4根据《水工混凝土结构设计规范》，选取值γm。γm=1.55，在γm值附表中指出，根据h值的不同应对γm值进行修正。修正系数取1.1,γm=1.71MK=33.3KN.m需进行槽身横向限裂验算。标准荷载效应弯矩值MK=M/γQ=33.3对于受弯构件钢筋应力：σss=Ms0.87有效配筋率计算：ρte=AsAte=6782*30*1000Wmax=α（30+c+0.07dρ=2.1×253.22.0*105（25+30+0.07×100.03）=0.2底板计算 底板配筋计算：最不利工况为半槽水深时，a=a′=30mmN=0.5 ×1.2×=0.5×1.2×9.8×1×3.35M=-16q水H32×1.2-0.5g21×l02+(g31+1.2×=(12.86+1.2×9.8×1.5)×3.352/8-1.2×9.8×(3.35/2)3/6-0.5×3.27×0.82=32.52KN.m判断大小偏心e0=M/N=32.52/16.07=2.02m>0.5h-a=0.12m属于大偏压构件，e′=0.5h-a′+e0=0.15-0.03+2.02=2.14me=-0.5h+a+e0=-0.15+0.03+2.02=1.9m

按最小配筋率配，选配AS′为12@200（565mm2）说明按所选ASˊ进行计算就不需要混凝土承担任何内力了，这意味着实际上ASˊ的应力不会达到屈服强度，所以按x<2aˊ计算AS<ρminbh0

故配筋12@200（565mm2）底板限裂计算：标准荷载效应弯矩值MK=M/γQ=27.1es=-0.5h+a+e0=-0.15+0.03+1.21=1.9m对于偏拉构件钢筋应力：σsK=Nk(1+1.1es/h0有效配筋率计算：ρte=AsAte=550Wmax=α（30+c+0.07dρte）偏拉构件其中=2.4×2132.0*105（25+30+0.07×100.03渡槽纵向纵向承载力计算时可取矩形截面简支梁计算，取对称结构计算，荷载全取荷载的一半，满槽水时为最不利工况，如图所示

纵向横截面简化图纵向纵截面简化图

L=15m,每边支座宽取50cm，Ln=15-2×0.5=14m,L0=1.05×Ln=14.7m纵向抗弯计算：a取70mm,则h0=h-a=2800-70=2730mmM=（g1+g22+g底板/2+q42+g52+q62/2）l02/8=(17.76+2.63+0.5×25×3.7×0.3×1.05+3+1.52+80.25/2)×14.72=2150.4KN.mαξ=1-A其中AS/4配给底板，3AS/4配给侧墙，底板配8@250（802mm2）侧墙配420+225（As=2238mm2）,构造钢筋配纵向受剪承载力计算：V=（g1+g22+g底板/2+q42+g52+q62/2）ln=557KN截面尺寸验算hw=h0=2730mmhw/b=10.1>6.0KV=1.2×557<0.25fcbho=0.25×11.9×270×2730=1754.3KN截面尺寸满足要求截面抗剪腹筋计算：VC=0.7ftbh0=0.7×1.27×2730×270=655.3KN<故需按计算确定腹筋。因为KV-VC=ASbfysin45°即ASb=（KV-VC）/(fysin45°)=46.7×1000/(3602/2为了改善抗剪，由纵筋弯起225（982mm2）满足设计第一排弯起钢筋的起弯点离支座边缘的距离为s1+h-a-a′,其中s1=100mm<smax,a′=35mm,a=70mm,s1+h-a-a′=100+2800-70-35=2795mm该截面上的剪力设计值V=557-79.6×2.795=334.5KN<(Vsb+VC)/K=585KN不需要弯起第二排。纵向限裂计算：标准荷载效应弯矩值MK=M/γQ=2150.4对于受弯构件钢筋应力：σsk=Ms0.87有效配筋率计算：ρte=AsAte=Wmax=α（30+c+0.07dρ=2.1×337.82.0*105（25+30+0.07构件变形计算：抗弯刚度Bs=(0.025+0.28αeρ)Ecbh03其中αE=ES/Ec=2.0×105/2.8×104=7.14ρ=AS/bhBs=(0.025+0.28×7.14×0.0036)×2.8×104×270×27303=4.95×10抗弯刚度：B=0.65Bs=3.22×1015挠度f=SMll0为梁的计算跨度，带入数据得：f=5×2150.4×106×147002排架设计排架形式及尺寸的选择采用C25混凝土，H=5m，B=3.7m，排架短边h1=0.4m，长边b1=1.0m，h横梁梁高h2=0.4m，梁宽b2排架布置图排架荷载计算4.2.3.1、槽壳自重q槽=17.76×2+2.63×2+0.5×25×3.7×0.3×1.05+3×2+1.58×2=64.5kNm，G槽壳=64.5×满槽水重满槽水深时值水重设计值（h=2.5m）GW2‘=1102.5×1.1=排架自重经计算排架的自重G排架=（0.3×0.5×4.6×25×2+0.3×0.4×3.7×25+0.3×0.75×0.25×25×2）×1.05=50.8风荷载计算A、作用于槽身的横向风压力作用于槽身的风荷载强度标准值按下列公式（4-4）计算：WZk=β式中：W0--为基本风压值，根据资料取35kg/m2（即0.35kN/m2）；μs--为风载体形系数，本渡槽为矩形槽身，H/B=2.79/4=0.7，根据《渡槽》①中的表1-6可查得空槽时取1.70，满槽时取1.74；μz--为风压高度系数，因为槽身的迎风面距地面约5m，参考《渡槽》中的表1-5可近似取其值为1.0μt--为地形、地理条件系数，此处取1.0,；βz--为风振系数，其值由自振周期T1决定，T1由下式（4-5）计算：T1=3.63H式中：H--为槽身重心至地面高度（m）M--为搁置于排架顶部的槽身质量(空槽情况)或槽身及槽中满槽水的总质量（kg），此处βz取1.0E--为排架材料的弹性模量（N/m2），近似取C25混凝土的弹性模量2.8×1010N/m2；J--为排架横截面的惯性矩（m4）4；A--为排架的横截面面积（m2）；ρ--为排架材料的密度（kg/m3），取钢筋混凝土密度2.5×103kg/m3；由此可计算出自振周期：将上述各参数的取值代入公式（4-4）可计算得：WZ=1.0×1.3×1.0×1.0×0.4=0.52kN/m由于风荷载为活荷载，则槽身风荷载强度设计值：WZ=γdWZ=1.2×0.52已知槽身高2.5m，一节槽身长15m（包括两端伸缩缝长度），则作用于槽身上的横向风压力设计值为：PZ=2.5×15×0.624=7.8kN可以近似的看作是通过摩阻作用传至立柱顶端的槽身横向风压PB、作用于排架的横向风压力可忽略不计C、槽身在风荷载PZ的作用下传递给排架的铅直力P’忽略不计作用排架节点上的荷载计算工况的确定A、满槽水加横向风压力B、空槽加横向风压力内力计算因铅直向节点荷载只使立柱产生轴向力，水平向节点荷载是反对称的，而结构是对称的，故可取一半按图4—2，用“无剪力分配法”计算排架的内力。排架内力计算简图排架的内力计算满槽水加横向风压力根据前面的荷载计算，可用结构力学求解器求得排架的各种内力。对于立柱抗拉刚度EA1=2.8×1010×0.5×0.3=0.42×1010N；抗弯刚度EI1=2.8×1010×0.5×0.33/12=3.15×107；对于横梁有抗拉刚度EA2=2.8×1010×0.3×0.4=0.336×1010N；抗弯刚度EI2=2.8×1010×0.3×0.43/12=4.48×107。内力计算结果如下图所示：单位（M:KN.MN:KN）（1）排架弯矩图（满槽）（2）排架轴力图（满槽）

（3）排架剪力图（满槽）

排架内力计算图（满槽）空槽加横向风压力空槽加横向风压力时的内力计算同满槽时的计算方法一样，只是槽身传到立柱顶部的集中力减小，计算结果如下图所示：

（1）排架弯矩图（空槽）（2）排架剪力图（空槽）（3）排架轴力图（空槽）排架内力计算图（空槽）排架配筋计算立柱的配筋计算正截面：立柱尺寸h=300mm，b=500mm，选用HRB400钢筋，ft=360N/mm2由于渡槽的环境类别为二类，可取混凝土保护层厚度c=c′=35mm，预估钢筋钢筋布置一排，所以受力钢筋合力作用点到梁受拉边缘的距离a=a′=40mm；将立柱视为一端固定一端为不移动的铰接，则计算长度l0=0.7H=0.7×5=3.5m，计算高度h0=h-a=300-40=260立柱顺槽向配筋初始偏心距ee0=M/N=75.9/1790.71=0.042m>h0偏心距增大系数由于l0/h=3.5/0.3=11.7＞8，故应考虑纵向弯曲影响。ε1=0.5fcAε2=1.15-0.01l0/h=1.15-0.01×11.7=1.38>1取由此可计算得偏心距增大系数η=1+1=1+1140042260（3.5*1000260）ηe0=1.33×0.042=56mm<0.3h0=0.3×260=故按小偏心受压构件进行计算。由于风荷载方向的不确定性，立柱采用对称配筋即钢筋面积As、ξb=0.e=ηe0+h2-a=56+300/2-40=ξ=KN-ξbfcAs=As=1.2*1790.71*103*166-0.8261-0.5*0.826选配416+420钢筋（As=2060mm2），ρ=Asbh0=2042500*260=1.5％＞ρ斜截面：验算截面尺寸：1K（0.25fcbh0）=11.2×（0.25×11.9×500×260）=322.3kN＞V=40.5由于立柱受压，故应配置箍筋，选配Φ8@250的箍筋。横梁的配筋计算横梁按受弯构件进行配筋计算：正截面：由于渡槽的环境类别为二类，可取混凝土保护层厚度c=35mm，预估钢筋布置一排，取a=40mm；因此截面的有效高度h0=400-40=360截面抵抗拒系数：αs=KMbh0ξ=1-1-2αs=0.222＜0.85ξb纵向受力钢筋面积：As=ξfcfybh0=0.222×11.9360×3配筋率：ρ=Asbh0=793300*360=0.734选配614（As=923mm2斜截面：支座边最大剪力设计值1KVc=1K（0.7ftbh0）=11.2×（0.7×1.27×300×360）=80.01故斜截面抗剪满足要求,只需按构造要求配置Φ8@200的箍筋。排架的纵向计算排架一端槽身已就位，另一端尚未吊装的情况（无水）半节槽身重N0/2=967.6/2=483.8kN，考虑到施工荷载，取动力系数n=1.3，则该情况下的荷载N=1.3×483.8=628.9kN，偏心距e0=250mm偏心距增大系数由于l0/h=3.5/0.5=7<8η=1.0ηe0=1.0×250=250mm＞0.3h0=0.3×460=故按大偏心受压构件进行计算。配筋计算由于施工顺序的不确定性，立柱采用对称配筋，则截面受压高度：x=KNfcb=1.2*628.9*100011.9*300=211.4故属于大偏心受压构件，且x=211.4mm>2a=2×40=80mm。钢筋面积As、ξb=0.e=ηe0+h2-a=250+500/2-40=As==1.2*628.9*10故按最小配筋率配筋，As=0.2％×500×300=300故原立柱的配筋能满足要求。无水平风向荷载作用，仅渡槽最大垂直荷载作用下，立柱为轴心受压状态。此时按轴心受压长住进行承载力复核，l0/b=7，根据《水工混凝土结构》中查得轴心受压柱稳定系数φ=1.0，则有：1KN=1Kφ（fcA+fy‘As’）=11.2×1.0（11.9最大垂直荷载N=1115.6kN，故原配筋满足要求。牛腿的抗剪复核：Fvk=0.5取β=0.80，ftk=1.78Fhkb=300mm，a=-500×1/3+250+20=103.33（mm），h0=500-35=465（mm）Fvk≥β(1-