经济园区界石组团S标准分区配套设施工程H4路结构计算书

经济园区界石组团S标准分区配套设施工程——H4

路

结构计算书

目录

1工程概况...........................................3

2设计依据及采用技术标准、规范........................3

2.1设计依据........................................................3

2.2技术规范及标准..................................................3

3工程建设条件（以下内容摘自工程地勘报告）............4

3.1气象、水文.....................................................4

3.2地形地貌.......................................................6

3.3地质构造.......................................................6

3.4地层岩性.......................................................7

3.5水文地质条件及水、土的腐蚀性评价...............................8

3.6不良地质现象...................................................9

3.7地震及地震效应评价.............................................9

3.8岩土参数取值..................................................10

4线路工程地质评价..................................12

4.1边坡稳定性评价................................................12

5总结..............................................47

1工程概况

本项目位于重庆市巴南区界石镇，地处重庆市南大门，是江南新城和环樵坪经

济区的核心区域，是主城南部的交通枢纽和重庆南向出海陆路通道的起点。距离巴

南区政府12.2km,向北经由东城大道到达南岸区，距南岸区茶园组团11.8km。园区

现绝大部分工业用地已建成或供地开建，除市级土地储备集团储备地外，大部分配

套居住用地也已建成或出让。由于产业发展迅猛，目前绝大部分工业用地已建成或

供地开建，随着工业企业逐步投产，片区内就业人口将大幅增加，结合片区居住用

地建设及出让情况，巴南区为保障片区职住平衡，适当新增部分居住用地。为保障

巴南经济园区未来发展，业主拟开展重庆市主城区界石组团S标准分区设计工作。

2设计依据及采用技术标准、规范

2.1设计依据

(1)与建设方签订的设计合同

(2)《重庆市城市总体规划(2007-2020年)》2014年修订

(3)《重庆市主城区综合交通规划评估及优化》(2015-2030年)

(6)《重庆市主城区海绵城市专项规划》(2018)

(7)项目所在区域1:500实测地形管线资料

2.2技术规范及标准

1)技术规范、标准

《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)

《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)

《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)(2015版)

《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2015)

《砌体结构设计规范》(GB50003-2011)

3

《城市道路工程设计规范》(CJJ37-2012)(2016年版)

《城市道路路基设计规范》(CJJ194-2013)

《公路路基设计规范》(JTGD30-2015)

《公路工程抗震设计规范》(JTGB02-2013)

《地质灾害防治工程设计标准》(DBJ50/T-029-2019)

《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)

《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-2CH2)

2)设计技术标准和主要参数

(1)荷载等级

汽车荷载：城-A级；人群荷载：5KN/m2。

(2)设计基准年限

根据《建筑边坡工程技术规范》(GB5O33O-2O13)及《地质灾害防治工程设计

规范》(DB50/5029-2004),支挡工程设计基准年限为50年。

(3)安全等级

根据《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)边坡安全等级划分，拟建道

路高边坡、基坑安全等级划分为二级。

3工程建设条件(以下内容摘自工程地勘报告)

3.1气象、水文

巴南经济园区界石组团S标准分区配套设施工程设计项目位于巴南区界石镇，

周边主干道路网已基本形成，西邻内环快速路，东至东城大道，南至石桂大道，片

区内部有多条村道相通。

4

图2-1工程片区现状交通分布图

2、气象

勘察区地处北半球亚热带内陆的四川盆地东部，地处川东平行岭谷中，属东南

亚季风环流控制范围，具备亚热带湿润季风气候特性，复杂多样的地貌类型，使其

具有较明显的气候垂直带谱结构。区内气候特点是：气候温和、四季分明、雨量充

沛，具冬暖、夏热、秋长的气候特点。

多年平均气温17.60C,极端最高气温41.70C,极端最低气温-1.80C,年总积温

5390℃,最热为每年7月中旬至8月中旬，最冷为每年12月下旬至次年1月中旬。

全年平均降水量1067.8毫米，其中2〜4月春季平均降水217.5毫米，5〜7月夏季

454.5毫米，8〜10月秋季358.9毫米，11〜1月冬季86.9毫米，降水量最多集中在

夏季,占全年降水量的43%,冬季降水量最少，只占全年降水量的8%。

年平均无霜期为335天，霜冻一般出现在每年小雪至次年立春前后，（即12〜

1月）轻者地面草丛上白霜，重者水田起薄冰，多发生于每次寒潮过后的晴天。整

年多云雾，全年日照时间不超过1276小时，全年日照平均率为25%,8月日照时间

最多为平均223小时，10月平均日照时间20小时。

春天为纯东南风，风力一般1〜2级，夏季多东南风和西北风，风向不稳定，往

往夹着雷暴，风力为阵性大风，最大可达8级，伏天午时多南风，一般1级微风，

5

秋冬季节为西北风，风向较稳定，最大5级。冬春季节多为高积云和层积云，云积

稳定，终日笼罩，不见天日。夏季多为积雨云和雷雨云，云层变化大，分布不均，

积散较快。秋天多为云朵，移动缓慢，显得秋高气爽。

工程区地处丘陵地带，地形较为完整且局部较陡，气候温暖湿润，雨量充沛，

地表径流较发育，有利于地表水排泄。地层岩性及地形地貌决定地下水赋存条件。

其余地段以丘陵斜坡地貌为主，地形坡度较缓，相对高差较大，大气降水大部分以

面流的形式沿斜坡汇入场地地势较低处，并通过冲沟向后河排泄，还有少量垂直渗

入地下，构成地下水，最终以泉水或暗涌形式排入附近河流。大气降雨、鱼塘用水

是该区域内地表水及地下水的主要补给源，地表水从地势高的地方汇入地势低的地

方。

工程厂区范围现状水系共有下大沟、潘家湾沟、廖正沟、狮子沟、罗滩河五条

水系。其中罗滩河为花溪河一级支流，总流域面积35.2km2,河长12.85km,河道平均

坡降16.82%。罗滩河发源于巴南区南泉街道樵坪山冷水岚娅，从东向西流经黑镜子、

团山堡、竹全岩、石梯子、天生桥、山里头、双桥、桑家滩、水磨滩、河坝子、马

滩，于河口高登沱处汇入花溪河。上游河床陡竣狭小，落差较大，周围山坡陡，洪

水流程短，汇流快，具有典型的山溪型河流特征。

3.2地形地貌

拟建H4路位于巴南经济园区界石组团S标准分区内，属构造剥蚀丘陵地貌，道

路里程K0+050~K0+200段为居民区外，其余段为原始地貌，丘陵斜坡地段植被发育，

主要为荒地，坡地宽缓，纵向上线路区地形以丘陵为主，丘体多呈椭圆、混圆状，

丘陵斜坡坡度一般10°〜20°,一般呈上缓下陡，局部存在陡坎，沿线场地最大高

程306.95m,最小高程255.30m,相对高差51.65m。

3.3地质构造

6

拟建工程位于南温泉背斜东翼，沿线未发现断层通过。拟建勘察区岩层产状115

°Z26°,岩层平直光滑，结构面张开度W3mm,局部少量泥质充填，岩层层面层间

结合很差，为软弱结构面。

据野外调查，地表地层层序正常，无地层缺失和重复现象，未见断层破碎带出

露；钻探深度范围内基岩地层层序正常，岩芯中所见岩层倾角与区域地层产状基本

协调一致，无突变现象。岩心采取率一般较高，无断层破碎带显示，总之，无论地

表和钻探深度控制范围内，均无断层破碎带显示。经地质调查，场区基岩中风化岩

体中主要发育两组裂隙，其特征如下：

LX1:88°N8°,裂隙面平直、平整，局部光滑，张开1〜3mm,粘性土充填，

结合差，属扭张裂隙，属软弱结构面，裂隙间距0.5〜0.3m,延伸远，贯通性较好；

LX2:175°Z86°,裂隙面平直、粗糙、张开0.5〜1mm,无充填，结合差，属

剪张裂隙，硬性结构面，裂隙间距0.5〜2m,延伸2〜3m,贯通性一般。

3.4地层岩性

根据工程地质测绘及钻探揭露，道路区内出露的地层由新至老主要为：第四系

全新统人工填土层（Q4ml）素填土、残坡积层（Q4el+dl）粉质黏土，下伏基岩为侏

罗系中统沙溪庙组（J2s）的砂质泥岩和砂岩互层夹少量泥质砂岩和砂质砂质泥岩。

1）第四系全新统素填土（Q4ml）

黄褐色，松散~稍密，稍湿，主要由粉质黏土夹砂、砂质泥岩碎块石组成，碎块

石直径20-100mm,硬质含量25〜40%,主要是现有既有道路沿线，呈零星分布，

厚度在0.60m（H2-ZK9）~2.00m（H2-ZK25）,其分布及厚度详见工程地质柱状图及

剖面图。

2）第四系全新统残坡积层（Q4el+dl）

浅黄色~褐黄色，软塑~可塑状，粘性较好，切面稍有光泽，韧性较好，干强度

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较高，无摇震反应，土体均匀性差，场地内局部分布，厚度在0.30m(H2-ZK32)

~5.80m(H2-ZK20),其分布及厚度详见工程地质柱状图及剖面图。

3)侏罗系中统沙溪庙组(J2s)

砂质泥岩(J2s-Ms)：紫红色，泥质结构，中厚~厚层状构造，主要由粘土矿物及

岩屑组成，含砂质，裂隙不发育，强风化层呈碎块状，质软，手捏易碎。中风化岩

芯呈柱状，强度相对较高，柱状岩芯节长约4~30cm,岩芯质较软，锤击可碎，声闷,

该层广泛分布于场地区域。其分布及厚度详见工程地质柱状图及剖面图。

砂岩(J2s-Ss)：灰色~灰白色~淡黄色，中~细~粗粒质结构，钙泥质胶结，巨厚层

层状构造，主要由石英、长石及岩屑组成，强风化层呈碎块状或短柱状，质软。中

风化呈柱状，强度较高，柱状岩芯节长约5~40cm,岩质较硬，(局部淡黄色砂岩岩

质较软)，锤击声较清脆，该层广泛分布于场地区域。其分布及厚度详见工程地质

柱状图及剖面图。

3)基岩风化带及基岩顶面特征：

1、强风化带：岩芯呈碎块状，饼状，局部岩屑状，少量短柱状，风化裂隙发育,

质软，易击碎，手可折断岩芯碎块，揭露厚度在1.80m(H2-ZK6)~4.50m(H2-ZK4)o

2、中等风化带：岩质较新鲜，钻探岩芯较完整，多呈柱状、长柱状、局部岩芯

短柱状。

3、基岩顶面：由于是山麓斜坡及山谷地带，场区内基岩面没有统一倾斜方向，

一般基岩面坡角为5~38°之间。

3.5水文地质条件及水、土的腐蚀性评价

依据《岩土工程勘察规范》GB50021-2001(2009年版)判定：场地环境类型为

III类，地下水对混凝土结构有微腐蚀；对混凝土结构有微腐蚀；对钢筋混凝土结构

中钢筋有微腐蚀。

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根据经验及现场调查，场地周边和拟建场地内无污染的工厂、矿山或污染排放

点等污染源，场内土层为未污染土，据《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001(2009

版)附录G判定场地环境类型为III类，并结合当地经验判定，场地地基土对建筑材

料有微腐蚀性，对混凝土及混凝土中钢筋具有微腐蚀作用。

综上：地下水对混凝土结构、钢筋混凝土结构中钢筋、钢结构具有微腐蚀性；

地基土对建筑材料具有微腐蚀性。

3.6不良地质现象

根据重庆市区域地质资料、勘察期间的工程地质测绘、钻探成果等资料，综合

表明：拟建道路沿线未发现滑坡、崩塌、泥石流、采空区、地面变形、断裂构造和

明显的构造破碎带等不良地质作用；未见埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石

等对工程不利的埋藏物。但场地内部局部埋藏有天然气管道。

3.7地震及地震效应评价

根据《公路工程抗震规范》JTGB02-2013结合《建筑抗震设计规范》

(GB50011-2010,2016年版)和《中国地震动参数区划图》(GB18306-2015),工程

区设计地震加速度值为0.05g,地震反应普特征周期0.35s,相应的抗震设防烈度为

6度，设计地震分组为第一组。根据《公路工程抗震规范》JTGB02-2013拟建道路

工程构筑物的抗震设防目标为：在E1地震作用下，位于抗震有利地段的，经一般

整修即可正常使用；位于抗震不利地段的，经短期抢修即可恢复使用。

2)地震效应

根据《公路工程抗震规范》JTGB02-2013,拟建道路位于地震烈度6度区，道

路路基部分抗震设计可采用简易抗震设防措施，设计基本地震动峰值加速度0.05g,

地震动反应谱特征周期0.35s。其余构筑物地段道路修建完成后土层厚度一般。〜

9

31.54m,按规范要求压实处理后为中软〜软质岩石，属H类场地，为可进行建设的

一般场地，设计地震分组为第一组，根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2001（2008

年版），设计地震特征周期为0.35s。

根据重庆市区域地质资料、勘察期间的工程地质测绘、钻探成果等资料，综合

表明：拟建道路沿线未发现滑坡、崩塌、泥石流、采空区、地面变形、断裂构造和

明显的构造破碎带等不良地质作用；未见埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石

等对工程不利的埋藏物。岩石地基稳定，岩土体现状稳定，场地地质构造简单，抗

震设防烈度为6度，地震动峰值加速度值为0.05g,场地适宜该道路建设项目建设。

3.8岩土参数取值

表4-1岩土物理力学设计参数推荐值表

（1）素填土地基承载力特征值需经现场载荷试验确定。

重度Y

土体抗剪强度建议值

(KN/m3)水平抗力系数

基底摩擦系

类别天然饱和的比例系数

天然饱和数

天然饱和MN/m4

C(kPa)外。）C(kPa)”（。）

粉质黏土19.3019.8021.8811.4915.498.1712*0.25*

未来素填土20.0*20.5*5*28*2*22*10*0.30*

注：带“*”者为查表或经验值；

岩体水

重度丫抗压强度标地基承载力特基岩基底摩擦岩体与锚固体极限

平抗力

(KN/m3)准值（MPa）征值系数粘结强度标准值

类别系数

项目强风中风

强风中风强风中风化

天然饱和天然饱和化化MN/m3

化化化kPakPa

KpaKpa

砂岩24.0724.4*28.2620.6340099300.35*0.65*400*200*1100*

砂质泥岩24.5224.7*5.403.3030019600.35*0.40*60*120*360*

（2）粉质黏土地基承载力特征值建议取150kpa。

路堤边坡坡率根据《公路路基设计规范》（JTGD30-2015）表3.3.5确定，路堑边

坡坡率根据《公路路基设计规范》（JTGD30-2015）表3.4.1、表3.4.2确定，见下表。

表4-2路堤边坡坡率推荐值表（粗粒土填筑）

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永久放坡坡率

岩土体名称（土质边坡）岩质边坡

H<5m5m<H<10mH<8m8m<H<15m

填土1:1.501:1.75

粉质黏土1:1.501:1.75

强风化砂质泥岩1:1.00

中风化砂质泥岩1:0.751:1.0

强风化砂岩1:1.00

中风化砂岩1:0.751:1.0

若遇外倾结构面按外倾结构面倾角与上述建议值的小值处理

结构面产状结构面粘聚力

段号结构面编号结构面摩擦角（度）

（倾向。/倾角。）（kPa）

岩层层面108°Z31°2515

K0+000-K0+400段裂隙J184°Z12°2515

裂隙J2168°Z82°5018

岩层层面115°Z26°2515

K0+4()0~K0+860段裂隙J188°Z8°2515

裂隙J2175°Z86°5018

岩层层面1180Z21°2515

K0+000〜K1+103.746

裂隙J175°Z10°2515

段

裂隙J2168°Z78°5018

粉质黏土与基岩结合的基岩面抗剪强度按天然和饱和粉质黏土抗剪强度值，结

合周边场地经验和实验数据（折减系数0.95）建议取值，天然粘聚力标准值为c=

20.79Pa,内摩擦角6=10.92°。饱和粘聚力标准值为c=14.72kPa,内摩擦角6=

7.76°。

新近填土与粉质黏土接触面的抗剪参数参照粉质黏土的值并结合临近场地经验

取值（折减系数0.90）即为：天然粘聚力标准值为c=19.69kPa,内摩擦角力=10.34。；

饱和粘聚力标准值为c=13.94kPa,内摩擦角6=7.35°。

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4线路工程地质评价

4.1边坡稳定性评价

1.KO+OOO-KO+100段

该段道路按照设计平场后将在道路两侧形成填方土质边坡，边坡最大高度约

11.30m,根据边坡分析，该段道路现状地面坡度不大，因此该段道路填方后不会沿

原始地面滑动；岩土交界面平缓且无临空面，因此填方也不会沿岩土交界面产生滑

动。

2.K0+100〜K0+140段

道路右侧进行按坡脚1：1坡率，坡顶1:1.5进行开挖，将形成岩质边坡。根据

地层产状，岩石裂隙情况和边坡产状，赤平投影图如下图所示：

1.岩层面产状：108"Z3V

2.期1产状:84,712°

3.裂隙2产状：168’Z820

4.坡面产状：356*445,

图6-4道路右侧边坡赤平投影图

右侧边坡稳定性分析：上部土层较薄，开挖后上部土层坡度较缓，不会沿岩土

分界面产生滑动破坏。强风化带岩体破碎，岩体力学性能差，稳定性差，下部中风

化带岩体较完整，力学性能较好，稳定性较好。按设计坡率开挖边坡强风化层不稳

定，可能产生岩土体掉块等现象，经边坡赤平投影分析可知：裂隙LX1与边坡切向

相交，对边坡稳定性影响小；裂隙LX2与边坡反向相交，对边坡稳定性影响较小；

岩层层面与边坡倾向呈切向相交，对边坡稳定性影响较小。由此可知，边坡稳定性

主要受岩体强度控制。

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重力式挡墙验算

衡重式挡土墙验算［执行标准：公路］

计算项目：计算时间：2021-12-0121:16:10星期三

原始条件:

墙身尺寸：

墙身总高：8.000(m)

上墙高：3.200(m)

墙顶宽：0,850(m)

台宽：0.800(m)

面坡倾斜坡度：1:0.000

上墙背坡倾斜坡度：1:0.450

下墙背坡倾斜坡度：1：-0.250

采用1个扩展墙址台阶：

墙趾台阶bl:0.800(m)

墙趾台阶hl:0.960(m)

墙趾台阶与墙面坡坡度相同

墙底倾斜坡率：0.150:1

下墙土压力计算方法：力多边形法

物理参数：

坛工砌体容重：23.000(kN/m3)

坊工之间摩擦系数：0.400

地基土摩擦系数：0.500

墙身砌体容许压应力：11900.000(kPa)

墙身砌体容许弯曲拉应力：1430.000(kPa)

墙身砌体容许剪应力：800.000(kPa)

材料抗压强度设计值：11.800(MPa)

系数as：0.0020

场地环境：一般地区

墙背与墙后填土摩擦角：15.000(度)

地基土容重：20.000(kN/m3)

修正后地基承载力特征值：2800.000(kPa)

地基承载力特征值提高系数：

墙趾值提高系数：L000

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墙踵值提高系数：1.000

平均值提高系数：1.000

墙底摩擦系数：0.450

地基土类型：岩石地基

地基土内摩擦角:30.000(度)

墙后填土土层数:1

土层号层厚容重浮容重内摩擦角粘聚力土压力

(m)(kN/m3)(kN/m3)(度)(kPa)调整系数

13.00020.000——30.0000.0001.100

土压力计算方法：库仑

坡线土柱：

坡面线段数：3

折线序号水平投影长(瓜)竖向投影长(m)换算土柱数

14.0000.0001

第1个：定位距离0.000(m)城-A级

226.0000.0001

第1个：定位距离0.000(m)城-A级

34.0000.0001

第1个：定位距离0.000(m)城-A级

地面横坡角度：15.000(度)

填土对横坡面的摩擦角：30.000(度)

墙顶标高：0.000(m)

挡墙分段长度：10.000(m)

荷载组合信息：

结构重要性系数：1.100

荷载组合数：2

第1种情况：一般情况

组合系数：1.000

1.挡土墙结构重力分项系数=0.900V

2.填土重力分项系数=0.900J

3.填土侧压力分项系数=1.400V

4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400V

［土压力计算］计算高度为8.389(m)处的库仑主动土压力

无荷载时的破裂角=30.000(度)

城-A级

路基面总宽=4.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)

单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350血)，车与车之间距离=0.600(m)

经计算得，路面上横向可排列此种车辆2列

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布置宽度=4.000(m)

布置宽度范围内车轮及轮重列表:

第1列车：

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

010.6000.25030.00030.000

022.4000.25030.00030.000

030.6000.60070.00070.000

042.4000.60070.00070.000

050.6000.60070.00070.000

062.4000.60070.00070.000

070.6000.600100.000100.000

082.4000.600100.000100.000

090.6000.60080.00080.000

102.4000.60080.00080.000

第2列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

013.7000.25030.00030.000

025.5000.25030.0000.000

033.7000.60070.00070.000

045.5000.60070.0000.000

053.7000.60070.00070.000

065.5000.60070.0000.000

073.7000.600100.000100.000

085.5000.600100.0000.000

093.7000.60080.00080.000

105.5000.60080.0000.000

布置宽度B0=4.000(m)分布长度L0=20.048(m)荷载值SG=1050.000(kN)

换算土柱高度h0=0.655(m)

城-A级

路基面总宽=26.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)

单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)

经计算得，路面上横向可排列此种车辆9列

布置宽度=0.088(m)

布置宽度范围内车轮及轮重列表：

布置宽度B0=0.088(m)分布长度L0=20.048(m)荷载值$G=0.000(kN)

换算土柱高度h0=0.000(m)

城-A级

路基面总宽=4.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)

单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)

经计算得，路面上横向可排列此种车辆2列

布置宽度=4.000(m)

布置宽度范围内车轮及轮重列表：

15

第1列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

010.6000.25030.00030.000

022.4000.25030.00030.000

030.6000.60070.00070.000

042.4000.60070.00070.000

050.6000.60070.00070.000

062.4000.60070.00070.000

070.6000.600100.000100.000

082.4000.600100.000100.000

090.6000.60080.00080.000

102.4000.60080.00080.000

第2列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

013.7000.25030.00030.000

025.5000.25030.0000.000

033.7000.60070.00070.000

045.5000.60070.0000.000

053.7000.60070.00070.000

065.5000.60070.0000.000

073.7000.600100.000100.000

085.5000.600100.0000.000

093.7000.60080.00080.000

105.5000.60080.0000.000

布置宽度B0=4.000(m)分布长度L0=20.048(m)荷载值$G=1050.000(kN)

换算土柱高度h0=0.655(m)

计算上墙土压力

按假想墙背计算得到：

第1破裂角：28.800(度)

Ea=123.653(kN)Ex=52.274(kN)Ey=112.060(kN)作用点高度Zy=l.222(m)

因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：

第2破裂角=30.009(度)第1破裂角=28.800(度)

Ea=105.789(kN)Ex=52.880(kN)Ey=91.625(kN)作用点高度Zy=1.222(m)

计算下墙土压力

无荷载时的破裂角=36.812(度)

城-A级

路基面总宽=4.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)

单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)

经计算得，路面上横向可排列此种车辆2列

布置宽度=4.000(m)

布置宽度范围内车轮及轮重列表：

第1列车：

16

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

010.6000.25030.00030.000

022.4000.25030.00030.000

030.6000.60070.00070.000

042.4000.60070.00070.000

050.6000.60070.00070.000

062.4000.60070.00070.000

070.6000.600100.000100.000

082.4000.600100.000100.000

090.6000.60080.00080.000

102.4000.60080.00080.000

第2列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

013.7000.25030.00030.000

025.5000.25030.0000.000

033.7000.60070.00070.000

045.5000.60070.0000.000

053.7000.60070.00070.000

065.5000.60070.0000.000

073.7000.600100.000100.000

085.5000.600100.0000.000

093.7000.60080.00080.000

105.5000.60080.0000.000

布置宽度B0=4.000(m)分布长度L0=23.043(m)荷载值SG=1050.000(kN)

换算土柱高度h0=0.570(m)

城-A级

路基面总宽=26.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(也)

单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)

经计算得，路面上横向可排列此种车辆9列

布置宽度=3.221(m)

布置宽度范围内车轮及轮重列表:

第1列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(ni)轮压(kN)上轮压(kN)

010.6000.25030.00030.000

022.4000.25030.00030.000

030.6000.60070.00070.000

042.4000.60070.00070.000

050.6000.60070.00070.000

062.4000.60070.00070.000

070.6000.600100.000100.000

082.4000.600100.000100.000

17

090.6000.60080.00080.000

102.4000.60080.00080.000

第2列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

013.7000.25030.0000.000

025.5000.25030.0000.000

033.7000.60070.0000.000

045.5000.60070.0000.000

053.7000.60070.0000.000

065.5000.60070.0000.000

073.7000.600100.0000.000

085.5000.600100.0000.000

093.7000.60080.0000.000

105.5000.60080.0000.000

布置宽度B0=3.221(m)分布长度L0=23.043(m)荷载值SG=700.000(kN)

换算土柱高度hO=0.472(m)

城-A级

路基面总宽=4.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)

单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)

经计算得，路面上横向可排列此种车辆2列

布置宽度=4.000(m)

布置宽度范围内车轮及轮重列表:

第1列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

010.6000.25030.00030.000

022.4000.25030.00030.000

030.6000.60070.00070.000

042.4000.60070.00070.000

050.6000.60070.00070.000

062.4000.60070.00070.000

070.6000.600100.000100.000

082.4000.600100.000100.000

090.6000.60080.00080.000

102.4000.60080.00080.000

第2列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

013.7000.25030.00030.000

025.5000.25030.0000.000

033.7000.60070.00070.000

045.5000.60070.0000.000

053.7000.60070.00070.000

18

065.5000.60070.0000.000

073.7000.600100.000100.000

085.5000.600100.0000.000

093.7000.60080.00080.000

105.5000.60080.0000.000

布置宽度B0=4.000(m)分布长度L0=23.043(m)荷载值SG=1050.000(kN)

换算土柱高度h0=0.570(m)

按力多边形法计算得到：

破裂角：37.398(度)

Ea=148.696(kN)Ex=148.675(kN)Ey=2.501(kN)作用点高度Zy=2.236(m)

墙身截面积=18.267(m2)重量=420.143(kN)

衡重台上填料重(包括超载)=42.601(kN)重心坐标(1.866,-1.596)(相对于墙面坡上角点)

(-)滑动稳定性验算

基底摩擦系数=