天利二期-高支模施工方案

目录TOC\o"1-2"\h\z\u一、工程概况 2二、编制依据 2三、施工准备 2四、钢管支撑系统的设计 31.搭设形式 32.重点监测 4五、钢管支撑架搭设与拆除 5六、钢管支撑架的验收 6七、砼浇筑及过程监控 6八、注意事项 6九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求 6十、附录 8梁模板扣件钢管高支架计算书楼板模板扣件钢管高支架计算书一、工程概况天利中央商务广场工程二期位于深圳南山中心区T106-0012地块，北临海德三道，西临已建的天利中央商务广场工程一期工程，南临施工中的步行街。本工程总用地面积39784.4㎡，总建筑面积为146901.4㎡，其中地上面积为104794.9㎡，地下面积为42106.5㎡，地下3层，地上32层，结构总高度129.9m，建筑总高度141.7m，建筑外墙为玻璃幕墙装饰。本工程结构设计层高大于4.5m的楼层分布详见第3、4页的统计表。本方案选择具有代表性的部位进行高支撑系统验算（如选取首层结构中高支架最不利部位：层高为6.0m区域、最大梁截面为400mm×2600mm、450mm×2700mm区域）。其他高支模楼层参照首层工艺执行,二、编制依据《建筑施工计算手册》《天利中央商务广场二期施工图纸》《天利中央商务广场二期施工组织设计》《天利中央商务广场二期模板工程施工方案》《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2002）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）三、施工准备1、材料φ48×3.5钢管、50×100木方、垫木、各种扣件、915×1830×18模板及支模配套材料。2、作业条件各层模板支撑层的结构楼板砼已浇筑完成且达到50％以上强度，方能搭设支撑架，且混凝土的养护工作继续。钢管等材料不能集中堆放，板面干净整洁。每次施工作业层梁板模板时，其下至少有一层楼板支撑架保留。四、钢管支撑系统的设计1.搭设形式本工程结构形式复杂多变，层高大于4.5m的楼层较多，且根据建筑使用功能的要求，裙楼多处楼板留有大洞的设计(如自动扶梯预留洞)，此部分水平向梁、板砼结构的施工需要在垂直方向上跨层搭架支模，最大搭设高度为26.67m。根据建筑结构特点，搭设钢管扣件式满堂模板支撑架，并将高支模的搭设按照下述情况考虑:1.层高5m的楼层架体立杆纵距定为1.0m，横距为1.0m，步距1.5m，扫地杆距地200mm,板底木方间距250mm。框架梁立杆横距为1.0m，纵距0.5m，步距1.5m,梁底木方间距2.层高为6m的楼层架体立杆纵距定为0.9m，横距为0.9m，步距1.5m，扫地杆距地200mm,板底木方间距250mm。框架梁立杆横距为0.9m，纵距0.453.梁宽大于0.5m的梁,视梁的宽度在梁下增加1~2根承重立杆做顶撑且间距同纵距。梁高大于等于1700mm的梁底加顶撑承重立杆不少于2根且间距同纵距,梁底立杆4.梁支架采用双扣件。楼层层高4.5～6.5m单层支撑架搭设范围统计表层面层高（m）最大柱截面类型（㎜）最大梁截面b×h（㎜）最大板厚度（㎜）高支模范围1F5.21300×1300450×2700250/180梁、板261300×1300600×900120梁、板35.21300×1300600×800120梁、板4～55.21200×1200500×900120/130梁、板6～761200×1200450×1100140/160梁、板32F顶6.05800×1200500×750160梁、板机电层顶6.5800×800500×750－梁水箱间层顶4.6800×800400×800－梁由于钢管脚手架高支模搭设工艺的关键参数为纵横立杆的间距和梁、板下的支撑形式,此部分支架搭设方式采用前条所述参数。设计高度7.4～27m的多层穿板洞范围统计表搭设范围(轴线内)起止标高(m)顶板厚(mm)顶梁最大截面(mm)梁最大跨度(mm)高度(m)J-F/1-3-12.650~-5.390140300×160095007.26J-G/3-6-0.050~11.030120400×1000890011.08J-G/9-1/11450×90011800E-C/4-7-0.050~16.220130350×9001100016.27E-C/8-11-5.250~21.420130500×10001400026.67J-F/7-85.950~21.390160300×900710015.44注:表中板洞位置分布详见附后的<<裙楼高支撑区域分布图>>。2.重点监测据中建二局二公司的建二司通字[2006]37号文件《关于加强施工组织设计（专项施工技术方案）管理的通知》中的要求：高大模板工程的水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m或跨度超过18m、施工总荷载大于10kN/㎡、或线荷载大于15kN/m的模板支撑方案需严格计算并组织专家进行论证审查水平混凝土梁构件总竖向荷载设计：永久荷载＋施工均布活荷载。计算参数如下：计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数应取1.4。混凝土自重(kN/m3):24；模板自重(kN/㎡):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/㎡):2.5；倾倒混凝土侧压力(kN/㎡):4.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/㎡):2.0；木材品种：松木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；高支模梁支架立杆(及梁底立杆)纵距L：0.5m；梁截面宽B高H。A.荷载的计算公式：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×B×H(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×(2×H+B)(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：活荷载标准值P1=(2.5+2)×B(5)均布静荷载设计值q=1.2×（q1+q2）集中活荷载设计值P=1.4×P1；(4)线荷载效应组合设计值：Q=q＋P算例：选取梁B=0.3m,H=1.3mQ=1.2×[(24+1.5)×B×H＋0.35×(2×H+B)]+1.4×(2.5+2)×B=1.2×[(24+1.5)×0.3×1.3＋0.35(2×1.3+0.3)]+1.4×(2.5+2)×0.3=13.152+1.89=15.042kN/m＞15kN/mB.综上，本工程施工线荷载效应组合设计值大于15kN/m的梁统计如下，此部分梁的支架施工要严格监督检查：（单位：㎜）梁宽300400450500600700梁高≥1300＞1000≥900≥900全部全部五、钢管支撑架搭设与拆除1）钢管扣件脚手架的搭设工艺流程如下：做好搭设准备工作→按平面形状放线→竖立管并同时安扫地杆→搭设水平横杆→搭设剪刀撑→铺梁、板下木方和模板。2）钢管扣件脚手架的拆除：砼强度达到设计强度要求后，方能进行模板和钢管支撑架拆除，拆除时应严格遵守从上往下的原则，先拆除非承重模板和架体，后拆除承重模板和承重架体。六、钢管支撑架的验收1）钢管脚手架必须由持有效上岗证的人员搭设，随架体的增高对其进行检查，不符合要求的应立即整改。2）钢管脚手架验收应按高支模规定和施工方案要求及施工安全规范进行检查，填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签字，方能交付使用。七、砼浇筑及过程监控在钢管支架验收合格后，才能泵送浇筑砼。在砼浇筑时，应派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工安全责任人检查同意后方可继续进行浇筑。八、注意事项1）摆放立杆前要弹线定位，支撑架要横平竖直。2）严禁抛接扣件、工具，以免伤人。3）施工现场安全员应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。4）支模分段搭设安装完毕，经验收合格后方能进行钢筋安装。5）高支模施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下。6）支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求除了要遵守相关规范的要求外，还要考虑以下内容1）模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架要严格按照本方案进行搭设；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，采用不同的立杆间距，只纵距变而横距不变。2）立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距1.5m。3）整体性构造层的设计：a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10m设置，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4）剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面连续满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔中心距10m设置,根据本工程的具体情况,本方案要求在主要轴线间的跨内按纵横双向设置剪刀撑。c.剪刀撑斜杆与水平面的夹角控制在45度~60度间。5）顶部支撑点的设计：a.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；b.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算。6）支撑架搭设的要求：a.严格按照本方案设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求,即立杆的垂直度偏差应小于架体高度的1/200,同一排的大横杆的水平偏差不应大于该支撑架长的1/300；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形和壁厚不满足要求的；7）施工使用的要求：a.精心设计混凝土泵送浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的跟进控制措施，钢筋等材料不能在支架上方集中堆放；c.混凝土泵送浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。十、附录其他未尽事宜请参照已审批的《天利中央商务广场二期模板工程施工方案》。支撑体系计算书附后。梁模板扣件钢管高支撑架计算书本工程中选取高支模最不利情况来验算。选位于一层K轴线处的截面为B×D=450mm×2700mm的大梁做样板来验算。用6m层高减去楼板厚250mm得模板支架搭设高度为5.75m。其为：梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=0.45米，立杆的步距h=1.50米，梁底增加2道承重立杆,采用的钢管类型为48×3.5mm,梁顶托内材料采用双钢管48×3.5mm图1梁模板支撑架立面简图一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.000×2.700×0.450=30.375kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×0.450×(2×2.700+0.450)/0.450=2.048kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(1.000+2.000)×0.450×0.450=0.607kN均布荷载q=1.2×30.375+1.2×2.048=38.907kN/m集中荷载P=1.4×0.608=0.851kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=45.00×1.80×1.80/6=24.30cm3；I=45.00×1.80×1.80×1.80/12=21.87cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.271kNN2=6.909kNN3=6.909kNN4=2.271kN最大弯矩M=0.097kN.m最大变形V=0.1mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.097×1000×1000/24300=3.992N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×3565.0/(2×450.000×18.000)=0.660N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.092mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=6.909/0.450=15.353kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×15.35×0.45×0.45=0.311kN.m最大剪力Q=0.6×0.450×15.353=4.145kN最大支座力N=1.1×0.450×15.353=7.600kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.311×106/83333.3=3.73N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×4145/(2×50×100)=1.244N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形v=0.677×12.794×450.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.090mm木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.139kN.m最大变形vmax=0.042mm最大支座力Qmax=8.388kN抗弯计算强度f=0.139×106/5080.0=27.27N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于325.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.39kN采用双扣件,双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=8.39kN(已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重N2=1.2×0.129×5.750=0.891kNN=8.388+0.891=9.279kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；公式(1)的计算结果：=96.26N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!公式(2)的计算结果：=35.31N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；公式(3)的计算结果：=46.66N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!模板承重架尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。楼板模板(扣件钢管高架)计算书一、参数:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.75；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.楼板参数钢筋级别:一级钢HPB235(Q235)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算长度(m):5.00；施工平均温度(℃):15.000；楼板的计算宽度(m):4.20；楼板的计算厚度(mm):250.00；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.25×1+0.35×1=6.6kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×6.6+1.4×2.5=11.42kN/m最大弯矩M=0.1×11.42×0.252=0.071kN·m；面板最大应力计算值σ=71375/54000=1.322N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为1.322N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q=6.6kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×6.6×2504/(100×9500×4166666.667)=0.004mm；面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值0.004mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.25×0.25=1.562kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.25=0.088kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=2.5×0.25=0.625kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(1.562+0.088)+1.4×0.625=2.855kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.855×0.92=0.231kN.m；最大支座力N=1.1×q×l=1.1×2.855×0.9=2.826kN；方木最大应力计算值σ=M/W=0.231×106/83333.33=2.775N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为2.775N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=0.6×2.855×0.9=1.542kN；方木受剪应力计算值T=3×1.542×103/(2×50×100)=0.463N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.463N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.65kN/m；最大挠度计算值ω=0.677×1.65×9004/(100×9500×4166666.667)=0.185mm；最大允许挠度[V]=900/250=3.6mm；方木的最大挠度计算值0.185mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.826kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.926kN.m；最大变形Vmax=2.022mm；最大支座力Qmax=11.216kN；最大应力σ=925778.69/5080=182.24N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值182.24N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为2.022mm小于900/150与10mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=11.216kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.138×5.75=0.796kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×0.9×0.9=0.284kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.25×0.9×0.9=5.062kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.142kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×0.9×0.9=3.645kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=12.473kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=12.473kN；φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0计算长度(m)；参照《扣件式规范》，按下式计算l0=h+2ak1计算长度附加系数，取值为1.155；u计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.7；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；L0/i=1700/15.8=108；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；钢管立杆的最大应力计算值；σ=12473.16/（0.53×489）=48.127N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=48.127N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，由下式计算l0=k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.006；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.006×(1.5+0.1×2)=2.126m；Lo/i=2125.779/15.8=135；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.371；钢管立杆的最大应力计算值；σ=12473.16/（0.371×489）=68.753N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=68.753N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应利用剪力墙或柱作为刚性连接，否则存在安全隐患。八、高支模下楼板强度的计算:1.楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置Ⅱ级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=360mm2,fy=300N/mm2。板的截面尺寸为b×h=5000mm×250mm，楼板的跨度取5m，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度ho=230mm按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边5m,短边为5m；q=2×1.2×(0.35+25×0.25)+1×1.2×(0.796×6×6/5/5)+1.4×(2.5+2)=23.52kN/m2；单元板带所承受均布荷载q=1×23.515=23.515kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0513×23.52×52=30.158kN.m；因平均气温为15℃得到8天龄期混凝土强度达到62.4%,C30混凝土强度在8天龄期近似等效为C18.72。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.986N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:ξ=As×fy/(αl×b×ho×fcm)=360×300/(1×1000×230×8.986)=0.052计算系数为：αs=ξ(1-0.5ξ)=0.052×(1-0.5×0.052)=0.051；此时楼板所能承受的最大弯矩为:M1=αs×α1×b×ho2×fcm=0.051×1×1000×2302×8.986×10-6=24.076kN.m；结论：由于∑M1=M1=24.076<=Mmax=30.158所以第8天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。3.验算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边5m,短边为5mq=3×1.2×(0.35+25×0.25)+2×1.2×(0.796×6×6/5/5)+1.4×(2.5+2)=32.81kN/m2；单元板带所承受均布荷载q=1×32.81=32.81kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0513×32.81×52=42.079kN.m；因平均气温为15℃得到16天龄期混凝土强度达到83.21%,C30混凝土强度在16天龄期近似等效为C24.96。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.882N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:ξ=As×fy/(αl×b×ho×fcm)=360×300/(1×1000×230×11.882)=0.04计算系数为：αs=ξ(1-0.5ξ)=0.04×(1-0.5×0.04)=0.039；此时楼板所能承受的最大弯矩为:M2=αs×α1×b×ho2×fcm=0.039×1×1000×2302×11.882×10-6=24.639kN.m；结论：由于∑M2=∑M1+M2=48.715>Mmax=42.079所以第16天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。高支模方案要点补充本施工方案经组织专家论证审查,证明了该方案采用扣件式钢管支撑体系是可行的,但仍需对部分措施进行优化,现按照专家意见将完善的内容列下:高支模层大梁砼的浇筑顺序:梁高为2600mm、2700mm的区域浇筑顺序为从梁跨中向两边支座依次安全组织管理架构图附后。高支模应急救援预案及拆模有关要求附后。对扶梯孔洞支模高度在11.8～26.67m范围内的水平杆，在6.5m高开始,每隔3m设水平加强层。对扶梯孔洞的高支模将水平杆与周边已浇筑的竖向结构进行刚性连接,节点图附后。现场施工时要加强安全的过程控制,加强原材的管理,严格按方案施工。经项目部技术、安全领导及监理验收后方可下道工序的施工。高支模工程项目部安全管理组织机构框架图:项目安全总负责：项目安全总负责：刘正文项目部安全主任项目部安全主任：王建东专职安全员：刘海专职安全员：专职安全员：刘海专职安全员：陈忠财土建施工一队安全负责：苟勇土建施工一队安全负责：