广福大道工程-高边坡稳定性及挡墙结构计算书

广福大道工程

高边坡稳定性及挡墙结构

计算书

【全一册】

目录

1、设计概况............................................................1

2、设计依据及遵循的规范................................................4

2.1设计依据.......................................................................4

2.2设计遵循的主要规范及标准.......................................................4

3、设计标准及计算参数..................................................5

3.1设计标准.......................................................................5

3.2岩土体物理力学参数.............................................................5

4、高边坡稳定性及挡墙结构验算..........................................7

4.1衡重式挡墙结构计算..............................................................7

4.2边坡稳定性计算.................................................................57

1、设计概况

本次设计茶园新区B标准分区广福大道位于重庆茶园新区B标准分区范围内，为

规划区内的路网主体骨架结构之一。

广福大道南起现状横二路(天文北路)与现状广福大道南段交叉口处，道路总体

呈南北走向，设计范围内共与8条道路相交，设计终点顺接规划湾四路。

本次设计茶园新区B标准分区广福大道南接现状广福大道南段，北侧设计终点处

顺接规划湾四路，全长1730m,为城市主干路，设计速度50km/h,双向六车道，标准

路幅宽度32m。

项目区位图

本次设计的广福大道为新建道路，根据道路设计以及渝建发(2010)166号文对

高边坡项目管理的规定，本次设计范围内包含的高边坡主要为广福大道K0+200〜

K0+380、K0+589.5〜K0+970、K1+520〜K1+730右侧高填方边坡，广福大道K1+020〜

K1+220左侧道路岩质挖方边坡为高边坡，具体分布情况详见下表：

表1.4-1高边坡分布表

安

全

支

最大护

序长度边坡边坡破坏备

方

式

号范围位置高度等

(m)岩性类型模式注

(m)级

K0+200-道路分级圆弧超

1右侧18012.8土质

K0+380填方级放坡滑动限

K0+589.5道路—■衡重式超

2右侧3811.JQ.0C土质

-K0+970填方级挡墙限

沿岩

K1+020-道路.__分级超

3左侧20025岩质层面

K1+220挖方级放坡高

滑动

K1+520-道路■分级折线超

4右侧21016.5土质

K1+730填方级放坡滑动限

根据地勘报告，本次选取高填方和衡重式挡墙最高断面精确分析计算。

本次设计中K0+589.5〜K0+700外侧受石塔水库影响，在该范围采用衡重式挡墙

+重力式挡墙进行支挡。本工程主要挡护结构共设1段。

表1.4-2支挡结构布置表

结构挡墙

序号范围位置长度(m)

类型(m)高度(m)

1KO+589.5-K0+700右侧109.9衡重式挡墙+重力式挡墙7-15

2、设计依据及遵循的规范

2.1设计依据

(1)业主与我院签订的合同。

(2)《重庆市主城区茶园组团B、C标准分区局部控制性详细规划》。

(3)片区路网规划资料。

(4)该片区的1:500地形图。

(5)重庆市市政设计研究院有限公司《茶园新区B标准分区广福大道工程工程地

质勘察报告》，2022.05o

2.2设计遵循的主要规范及标准

(1)《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)

(2)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)

(3)《混凝土结构设计规范(2015版)》(GB50010-2010)

(4)《建筑抗震设计规范(2016版)》(GB50011-2010)

(5)《建筑基坑工程监测技术标准》(GB50497-2019)

(6)《城市道路工程设计规范(2016版)》(CJJ37-2012)

(7)《城市道路路线设计规范》(CJJ193-2012)

(8)《城市道路路基设计规范》(CJJ194-2013)

(9)《城市道路工程施工质量验收规范》(DBJ50/T-078-2016)

(10)《城镇道路路基设计规范》(DBJ50-145-2012)

(11)《建筑地基基础设计规范》(DBJ50-047-2016)

(12)《建筑与市政地基基础通用规范》(GB55003-2021)

(13)《建筑与市政工程抗震通用规范》(GB55002-2021)

(14)《混凝土结构通用规范》(GB55008-2021)

(15)《工程建设强制性条文》(2013年版)

(16)《工程结构通用规范》(GB55001-2021)

(17)《关于进一步加强全市高切坡、深基坑和高填方项目勘察设计管理的意见》

渝建发(2010)166号

3、设计标准及计算参数

3.1设计标准

(1)人群荷载：4.OKN/m\车行荷载：城-A级。

(2)边坡安全等级：一级。

(3)边坡稳定安全系数：＞1.35。

(4)边坡支护结构重要性系数：1.Io

(5)使用年限及设计基准期：路基边坡50年、临时基坑2年。

(6)抗震设防烈度：6度(ag=0.05g),按7度构造设防。

(7)设计原则：动态设计，信息化施工。

(8)边坡监测：边坡和邻近构筑物均应进行施工监测和长期监测。

3.2岩土体物理力学参数

岩土物理力学设计参数统计值

砂岩泥岩

素填土或杂

岩土名称粉质粘土强风强风

填土中风化中风化

化化

天然重度(kN/m3)*20.019.8/25.0/25.5

饱和重度(kN/m3)*21.020.1/25.2/25.6

变形模量(10'MPa)///0.49/0.134

弹性模量(10'MPa)///0.592/0.178

泊松比M///0.19/0.32

天然内聚力标准值C(kPa)*5.026.48/1439/720

天然内摩擦角标准值6(°)*28.013.03/33.97/31.2

饱和内聚力标准值C(kPa)*0.021.32////

饱和内摩擦角标准值6(°)*23.010.45////

岩体理论破裂角(°)///62.0/60.6

抗拉强度(kPa)///602/222

天然抗压强度标准值(MPa)///31.24/8.61

16.70-5.05〜

天然抗压强度范围值(MPa)////

62.2014.40

饱和抗压强度标准值(MPa)///25.51/5.39

13.10-3.12〜

饱和抗压强度范围值(MPa)////

53.009.20

现场试验确*140(可

地基承载力特征值(kPa)*4009260♦3001956

定塑)

水平抗力系数的比例系数m

*814////

(MPa/m1)

砂岩泥岩

素填土或杂

岩土名称粉质粘土强风强风

填土中风化中风化

化化

岩土体与锚固体粘结强度标现场试验确

40/1000/370

准值(kPa)定

挡墙基底摩擦系数日*0.300.25*0.400.55*0.350.45

岩体水平抗力系数(MN/m3)//404203080

4、高边坡稳定性及挡墙结构验算

4.1衡重式挡墙结构计算

(1)15m衡重式挡墙结构计算、

原始条件：

墙身尺寸：

墙身总高：15.000(m)

上墙高：6.000(m)

墙顶宽：1.600(m)

台宽：1.800(m)

面坡倾斜坡度：1:0.000

上墙背坡倾斜坡度：1:0.400

下墙背坡倾斜坡度：1：-0.200

采用1个扩展墙址台阶：

墙趾台阶bl：0.700(m)

墙趾台阶hl：1.050(m)

墙趾台阶与墙面坡坡度相同

墙底倾斜坡率：0.100:1

下墙土压力计算方法：力多边形法

物理参数：

坛工砌体容重：24.000(kN/m3)

后工之间摩擦系数：0.400

地基土摩擦系数：0.500

墙身砌体容许压应力：7800.000(kPa)

墙身砌体容许弯曲拉应力：430.000(kPa)

墙身砌体容许剪应力：850.000(kPa)

材料抗压极限强度：17.500(MPa)

材料抗力分项系数：1.540

系数as：0.0020

场地环境：浸水地区

墙后填土内摩擦角：30.000(度)

墙后填土粘聚力：0.000(kPa)

墙后填土容重：19.000(kN/m3)

墙背与墙后填土摩擦角：15.000(度)

地基土容重：18.000(kN/m3)

修正后地基承载力特征值：770.000(kPa)

地基承载力特征值提高系数：

墙趾值提高系数：1.000

墙踵值提高系数：1.000

平均值提高系数：L000

墙底摩擦系数：0.400

地基土类型：岩石地基

地基士内摩擦角：30.000(度)

墙后填土浮容重：9.000(kN/m3)

地基浮力系数：1.000

土压力计算方法：库仑

坡线土柱：

坡面线段数：3

折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数

15.0000.0001

第1个：距离0.0002)，宽度5.000(m),高度0.211(m)2015路基规范挡土墙人群荷载

221.0000.0001

第1个：定位距离0.000(m)城-A级

35.0000.0001

第1个：距离O.OOO(m),宽度5.000S),高度0.211(m)2015路基规范挡土墙人群荷载

地面横坡角度：0.000(度)

填土对横坡面的摩擦角：30.000(度)

墙顶标高：0.000(m)

挡墙内侧常年水位标高：-8.300(m)

挡墙外侧常年水位标高：-8.000(m)

挡墙分段长度：15.000(m)

荷载组合信息：

结构重要性系数：1.100

荷载组合数：1

第1种情况：一般情况

组合系数：1.000

1.挡土墙结构重力分项系数=1.000V

2.填土重力分项系数=1.300V

3.填土侧压力分项系数=1.500V

4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.500V

5.计算水位的浮力分项系数=1.000V

6.计算水位的静水压力分项系数=1.000V

［土压力计算］计算高度为15.461(m)处的库仑主动土压力

无荷载时的破裂角=29.988(度)

城-A级

路基面总宽=21.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)

单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)

经计算得，路面上横向可排列此种车辆7列

布置宽度=2.662(m)

布置宽度范围内车轮及轮重列表：

第1列车：

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

010.6000.25030.00030.000

022.4000.25030.00030.000

030.6000.60070.00070.000

042.4000.60070.00065.616

050.6000.60070.00070.000

062.4000.60070.00065.616

070.6000.600100.000100.000

082.4000.600100.00093.738

090.6000.60080.00080.000

102.4000.60080.00074.990

布置宽度B0=2.662(m)分布长度L0=21.664(m)荷载值SG=679.961(kN)

换算土柱高度h0=0.620(m)

计算上墙土压力

按假想墙背计算得到：

第1破裂角：32.274(度)

Ea=295.589(kN)Ex=124.958(kN)Ey=267.877(kN)作用点高度Zy=2.002(m)

因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：

第2破裂角=28.539(度)第1破裂角=31.896(度)

Ea=243.469(kN)Ex=127.069(kN)Ey=207.679(kN)作用点高度Zy=2.004(m)

计算下墙土压力

无荷载时的破裂角=36.223(度)

城-A级

路基面总宽=21.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)

单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)

经计算得，路面上横向可排列此种车辆7列

布置宽度=8.633(m)

布置宽度范围内车轮及轮重列表：

第1列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

010.6000.25030.00030.000

022.4000.25030.00030.000

030.6000.60070.00070.000

042.4000.60070.00070.000

050.6000.60070.00070.000

062.4000.60070.00070.000

070.6000.600100.000100.000

082.4000.600100.000100.000

090.6000.60080.00080.000

102.4000.60080.00080.000

第2列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

013.7000.25030.00030.000

025.5000.25030.00030.000

033.7000.60070.00070.000

045.5000.60070.00070.000

053.7000.60070.00070.000

065.5000.60070.00070.000

073.7000.600100.000100.000

085.5000.600100.000100.000

093.7000.60080.00080.000

105.5000.60080.00080.000

第3列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

016.8000.25030.00030.000

028.6000.25030.00018.966

036.8000.60070.00070.000

048.6000.60070.00038.856

056.8000.60070.00070.000

068.6000.60070.00038.856

076.8000.600100.000100.000

088.6000.600100.00055.508

096.8000.60080.00080.000

108.6000.60080.00044.407

布置宽度B0=8.633(m)分布长度L0=25.000(m)荷载值SG=1946.593(kN)

换算土柱高度hO=0.475(m)

按力多边形法计算得到：

破裂角：36.664(度)

Ea=399.023(kN)Ex=398.195(kN)Ey=25.681(kN)作用点高度Zy=4.309(m)

墙身截面积=62.718(m2)重量=1505.229(kN)

地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)

X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)

墙面坡侧：245.00-41.65-0.35-12.67

墙背坡恻：-256.3851.284.39-13.07

墙底面：32.63326.251.61-15.23

衡重台上填料重(包括超载)=158.815(kN)重心坐标(3.605,-3.257)(相对于墙面坡上角点)

(一)滑动稳定性验算

基底摩擦系数=0.400

采用倾斜基底憎强抗滑动稳定性，计算过程如下：

基底倾斜角度=5.711(度)

Wn=1321.573(kN)En=282.354(kN)Wt=132.157(kN)Et=478.302(kN)

滑移力=478.302-132.157=346.144(kN)

抗滑力=(1321.573+282.354+0.000)*0.400=641.571(kN)

滑移验算满足：Kc=1.853>1.300

滑动稳定方程验算：

滑动稳定方程满足：方程值=186.315(kN)>0.0

地基土层水平向：

滑移力=127.069+398.195-(245.000)-(-256.384)-(32.625)=504.023(kN)

抗滑力=(1897.403+8.493)*0.500-(-41.650)*0.500-(51.275)*0.500-(326.253)*0.500=

785.008(kN)

地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=1.557>1.300

(二)倾覆稳定性验算

相对于墙趾，墙身重力的力臂Zw=2.877(m)

相对于墙趾，上墙Ey的力臂Zx=5.410(m)

相对于墙趾，上墙Ex的力臂Zy=11.004(m)

相对于墙趾，下墙Ey的力臂Zx3=5.470(m)

相对于墙趾，下墙Ex的力臂Zy3=3.849(m)

验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性

倾覆力矩=4447.438(kN-m)抗倾覆力矩=6865.222(kN-m)

倾覆验算满足：KO=1.544>1.500

倾覆稳定方程验算：

倾覆稳定方程满足：方程值=581.399(kN-m)>0.0

(三)地基应力及偏心距验算

基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力

取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距

作用于基础底的总竖向力=1603.926(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=2417.784(kN-m)

基础底面宽度B=4.631(m)偏心距e=0.808(m)

基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.507(m)

基底压应力：趾部=709,349踵部=0.000(kPa)

作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.808<=0.200*4.631=0.926(m)

墙跪处地基承载力验算满足：压应力=709.349<=770.000(kPa)

墙踵处地基承载力验算满足：压应力=0.000〈=770.000(kPa)

地基平均承载力验算满足：压应力=346.359<=770.000(kPa)

(四)基础强度验算

基础为天然地基，不作强度验算

(五)上墙截面强度验算

上墙重力Ws=403.200(kN)

上墙墙背处的Ex=127.069(kN)

上墙墙背处的Ey=50.828(kN)

相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂Zw=1.486(m)

相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂Zy=2.004(m)

相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂Zx=3.198(m)

［容许应力法］:

法向应力检算：

相对于上墙墙趾，合力作用力臂Zn=1.117(m)

截面宽度B=4.000(m)偏心距el=0.883(m)

截面上偏心距验算满足：el=0.883<=0.250*4.000=l.OOO(m)

截面上压应力：面坡=263.927背坡=-36.913(kPa)

压应力验算满足：计算值=263.927<=7800.000(kPa)

拉应力验算满足：计算值=36.913<=430.000(kPa)

切向应力检算：

剪应力验算满足:计算值=-13.636<=850,000(kPa)

斜截面剪应力检算：

验算斜截面与水平面的夹角=30.030(度)

斜剪应力验算满足：计算值=48.167<=850.000(kPa)

［极限状态法］:

重要性系数Y0=1.100

验算截面上的轴向力组合设计值Nd=479.441(kN)

轴心力偏心影响系数ak=0.550

挡墙构件的计算截面每沿米面积A=4.000(m2)

材料抗压极限强度Ra=17500.000(kPa)

分工构件或材料的抗力分项系数Yf=1.540

偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Wk=1.000

计算强度时：

强度验算满足：计算值=527,385<=24991.375(kN)

计算稳定时：

稳定验算满足：计算值=527.385<=24991.375(kN)

(六)墙底截面强度验算

验算截面以上，墙身截面积=61.635(m2)重量=1479.240(kN)

相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=2.873(m)

地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)

X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)

墙面坡侧：245.00-41.65-0.35-12.67

墙背坡侧：-224.4544.894.45-12.77

［容许应力法］:

法向应力检算：

作用于截面总竖向力=1868.176(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=3180.038(kN-m)

相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.702(m)

截面宽度B=4.700(m)偏心距el=0.648(m)

截面上偏心距验算满足：el=0.648<=0.250*4.700=1.175(m)

截面上压应力：面坡=726.187背坡=68.781(kPa)

压应力验算满足：计算值=726.187<=7800.000(kPa)

切向应力检算：

剪应力验算满足:计算值=-47.235<=850.000(kPa)

［极限状态法］:

重要性系数Y0=1.100

验算截面上的轴向力组合设计值Nd=2032.500(kN)

轴心力偏心影响系数ak=0.611

挡墙构件的计算截面每沿米面积A=4.700(m2)

材料抗压极限强度Ra=17500.000(kPa)

垢工构件或材料的抗力分项系数Yf=1.540

偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Wk=0.947

计算强度时：

强度验算满足：计算值=2235.750<=32625.836(kN)

计算稳定时：

稳定验算满足：计算值=2235.750<=30886.518(kN)

(七)台顶截面强度验算

［土压力计算］计算高度为13.950(m)处的库仑主动土压力

无荷载时的破裂角=29.988(度)

城-A级

路基面总宽=21.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)

单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)

经计算得，路面上横向可排列此种车辆7列

布置宽度=2.662(m)

布置宽度范围内车轮及轮重列表：

第1列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

010.6000.25030.00030.000

022.4000.25030.00030.000

030.6000.60070.00070.000

042.4000.60070.00065.616

050.6000.60070.00070.000

062.4000.60070.00065.616

070.6000.600100.000100.000

082.4000.600100.00093.738

090.6000.60080.00080.000

102.4000.60080.00074.990

布置宽度B0=2.662(m)分布长度L0=2L664(m)荷载值SG=679.961(kN)

换算土柱高度h0=0.620(m)

计算上墙土压力

按假想墙背计算得到：

第1破裂角：32.274(度)

Ea=295.589(kN)Ex=124.958(kN)Ey=267.877(kN)作用点高度Zy=2.002(m)

因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：

第2破裂角=28.539(度)第1破裂角=31.896(度)

Ea=243.469(kN)Ex=127.069(kN)Ey=207.679(kN)作用点高度Zy=2.004(m)

计算下墙土压力

无荷载时的破裂角=35.908(度)

城-A级

路基面总宽=21.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)

单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)

经计算得，路面上横向可排列此种车辆7列

布置宽度=7.71l(m)

布置宽度范围内车轮及轮重列表：

第1列车：

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

010.6000.25030.00030.000

022.4000.25030.00030.000

030.6000.60070.00070.000

042.4000.60070.00070.000

050.6000.60070.00070.000

062.4000.60070.00070.000

070.6000.600100.000100.000

082.4000.600100.000100.000

090.6000.60080.00080.000

102.4000.60080.00080.000

第2列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

013.7000.25030.00030,000

025.5000.25030.00030.000

033.7000.60070.00070.000

045.5000.60070.00070.000

053.7000.60070.00070.000

065.5000.60070.00070.000

073.7000.600100.000100.000

085.5000.600100.000100.000

093.7000.60080.00080.000

105.5000.60080.00080.000

第3列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

016.8000.25030.00030.000

028.6000.25030.0000.000

036.8000.60070.00070.000

048.6000.60070.0000.000

056.8000.60070.00070.000

068.6000.60070.0000.000

076.8000.600100.000100.000

088.6000.600100.0000.000

096.8000.60080.00080.000

108.6000.60080.0000.000

布置宽度B0=7.711(m)分布长度L0=25.OOO(m)荷载值SG=1750.000(kN)

换算土柱高度hO=0.478(m)

按力多边形法计算得到：

破裂角：36.459(度)

Ea=321.555(kN)Ex=320.888(kN)Ey=20.695(kN)作用点高度Zy=3.650(m)

［强度验算］

验算截面以上，墙身截面积=56.590(m2)重量=1358.154(kN)

相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=2.915(m)

地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)

X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)

墙面坡侧：177.010.00-0.00-11.97

墙背坡侧：-159.6131.924.59-12.07

［容许应力法］:

法向应力检算：

作用于截面总竖向力=1713.422(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=2129.953(kN-m)

相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.243(m)

截面宽度B=4.210(m)偏心距el=0.862(m)

截面上偏心距验算满足:el=0.862<=0.250*4.210=1.053(m)

截面上压应力：面坡=906.918背坡=-92.941(kPa)

压应力验算满足：计算值=906.918<=7800.000(kPa)

拉应力验算满足：计算值=92.941<=430.000(kPa)

切向应力检算：

剪应力验算满足：计算值=-56.392<=850.000(kPa)

［极限状态法］:

重要性系数Y0=1.100

验算截面上的轴向力组合设计值Nd=1875.253(kN)

轴心力偏心影响系数ak=0.483

挡墙构件的计算截面每沿米面积A=4.210(m2)

材料抗压极限强度Ra=17500.000(kPa)

坛工构件或材料的抗力分项系数Yf=1.540

偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数甲k=0.926

计算强度时：

强度验算满足：计算值=2062.778〈=23120.533(kN)

计算稳定时：

稳定验算满足：计算值=2062.778<=21401.707(kN)

各组合最不利结果

(一)滑移验算

安全系数最不利为：组合1(一般情况)

抗滑力=641.571(kN),滑移力=346.144(kN)»

滑移验算满足：Kc=1.853>1,300

滑动稳定方程验算最不利为：组合1（一般情况）

滑动稳定方程满足：方程值=186.315（kN）>0.0

安全系数最不利为：组合1（一般情况）

抗滑力=785.008（kN）,滑移力=504.023（kN）。

地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=1.557>1.300

（二）倾覆验算

安全系数最不利为：组合1（一般情况）

抗倾覆力矩=6865.222（kN-M）,倾覆力矩=4447.438（kN-m）»

倾覆验算满足：K0=1.544>1.500

倾覆稳定方程验算最不利为：组合1（一般情况）

倾覆稳定方程满足：方程值=581.399（kN-m）>0.0

（三）地基验算

作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1（一般情况）

作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.808<=0.200*4.631=0.926（m）

墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1（一般情况）

墙趾处地基承载力验算满足：压应力=709.349<=770.000（kPa）

墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1（一般情况）

墙踵处地基承载力验算满足：压应力=0.000<=770.000（kPa）

地基平均承载力验算最不利为：组合1（一般情况）

地基平均承载力验算满足：压应力=346.359<=770.000（kPa）

（四）基础验算

不做强度计算。

（五）上墙截面强度验算

［容许应力法］:

截面上偏心距验算最不利为：组合1（一般情况）

截面上偏心距验算满足：el=0.883<=0.250*4.000=1.000（m）

压应力验算最不利为：组合1（一般情况）

压应力验算满足：计算值=263.927<=7800.000（kPa）

拉应力验算最不利为：组合1（一般情况）

拉应力验算满足：计算值=36.913<=430.000（kPa）

剪应力验算最不利为：组合1（一般情况）

剪应力验算满足：计算值=-13.636<=850.000（kPa）

斜截面剪应力检算最不利为：组合1（一般情况）

斜剪应力验算满足：计算值=48.167<=850.000（kPa）

［极限状态法］:

强度验算最不利为：组合1（一般情况）

强度验算满足：计算值=527.385<=24991.375（kN）

稳定验算最不利为：组合1（一般情况）

稳定验算满足：计算值=52