高支模搭设施工方案

PAGEPAGE19高支模搭设施工方案一、工程结构概况：********办公研发楼工程为地上一～四层钢筋混凝土框架结构，其中，展示厅为地上一层，层高10.50m～10.98m，结构找坡平屋面，框架柱截面700×800、800×800，最大柱距16.00展示厅13～17与1/F～P轴线区域，设计层高10.50m～10.98m，屋面板120厚，框架主梁截面500×1500，框架次梁截面400×1100、400×1000、300×110展示厅区域屋面板模架搭设高度（含地面面层做法）10.70m～11.18m，超过8.00m，梁线二、模板支撑立杆布置原则：模板支撑立杆布置设计，按展示厅区域屋面板结构设计图梁板布置，在确保立杆、水平杆满足施工承载能力的情况下，使横向、纵向水平杆相互贯通。高支模架支撑于3：7灰土夯实+100厚C15混凝土垫层上（地面基层设计做法）。支模搭设需安排专业架子工，按方案搭设参数弹线定位后搭设，确保水平杆件双向贯通形成整体。梁下中间立杆顶部均采用U型支托。梁两侧立杆与梁下小横杆连接采用双扣件。板下立杆与水平杆连接采用双扣件。混凝土浇筑采用泵送布料，框架柱必须先行浇筑至梁底（设施工缝），屋面梁板混凝土浇筑从远端向近端进行，按跨中向两侧方向浇筑。先浇筑非高支模区域，后浇高支模区。后附验算按最不利条件：120厚板，500×1500、400×1100截面梁进行验算。二、编制依据：1.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001(2002年版)2.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083.《施工手册》（第四版）4.《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程－混凝土结构工程》DGJ32/J30-2006(第四分册)5.《建筑结构静力计算手册》6.《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-917.《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建设部87号文8.《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》（建质［2004］2132号）9.荷载标准值及分项系数序号名称荷载分项系数1楼板木模自重（包括梁模）0.30kN/m21.2/1.352混凝土自重24kN/m31.2/1.353框架梁钢筋自重1.524kN/m31.2/1.354楼板钢筋自重1.124kN/m31.2/1.354振捣荷载计算水平面荷载2.0kN/m21.4计算垂直面荷载4.0kN/m25施工荷载计算底模及小横杆时2.5kN/m2(另以集中荷载2.5kN验算，取大值)1.4计算大横杆时1.5kN/m2计算立杆及其他支承构件1.0kN/m210.荷载组合项次项目荷载组合计算承载能力验算刚度1平板及薄壳模板及支架①＋②＋③＋④①＋②＋③2梁和拱模板的底板及支架①＋②＋③＋⑤①＋②＋③3梁、拱、柱、墙的侧面模板⑤＋⑥⑥11.材料计算参数材料规格性能指标参数钢管Q235钢，Ø48×2.8抗弯强度设计值：fm=205N/mm2截面积：A=3.97cm2；惯性矩：I=10.20cm4截面模量：W=4.25cm3；弹性模量：E=2.06×105N/mm2模板15厚胶合多层板顺纹抗压：fc=10.32N/mm2；顺纹抗剪：fv=1.2N/mm2弹性模量：E=4500N/mm2；松木的重力密度5kN/m3木方45×95松木顺纹抗压：fc=10.00N/mm2；顺纹抗剪：fv=1.4N/mm2顺纹抗拉：ft=8.0N/mm2；抗弯：fm=14N/mm2弹性模量：E=9000N/mm2；松木的重力密度5kN/m3对拉螺栓M12（Ø9.85）[N]=12.9kN扣件单扣件承载力[N]=8000N双扣件承载力[N]=12000N三、搭设技术参数：1．支撑体系杆件采用Ø48×2.8钢管；可锻铸铁制作的扣件。2.双向水平杆步距：小于1750mm3.顶板120厚，板下立杆间距控制在935mm×935mm范围内，木方45×95布置间距小于200mm（立放），木方搁置在相对长4.截面500×1500梁底横向设四立杆，间距400+400+400mm；中间立杆顶端撑顶采用U型支顶托，两侧立杆顶部与小横杆连接采用双扣件。梁底设5道45×95立置方木，梁底立杆纵向最大间距935mm；侧模木楞间距0.15m；梁腰部设置对拉螺栓Ø15.截面400×1100梁底横向设三立杆，间距600+600mm；中间立杆顶端撑顶采用U型支顶托，两侧立杆顶部与小横杆连接采用双扣件。梁底设4道45×95立置方木，梁底立杆纵向最大间距935mm；侧模木楞间距0.15m；梁腰部设置对拉螺栓Ø12@4686.梁300×1100、400×1000截面梁模架搭设参数同400×1100，梁下木方根数控制间距小于100。7.板下立杆布置按框柱轴线之间实际间距调整均匀布置，具体布置详见后附平、剖面图。四、顶板模板支撑搭设安全技术要求：1.落地模架支撑立杆基础为3：7灰土夯实+100厚C15混凝土垫层上（地面基层设计做法）。2.高支架模板区域的模架立杆接头，竖向须控制在一条垂直线内，立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。3.高支架模板区域的地下室内框架柱须先行浇筑完成，达到70%强度后，模架双向水平杆，每步与已浇筑的框架柱采用钢管扣件与框架柱扣箍牢固，并用木楔顶紧。主梁立杆在框柱边的必须与框柱拉结固定牢固。4.水平杆双向贯通形成整体，连接采用对接连接。5.立杆底脚须双向设置扫地杆，距离楼地面200mm，纵下横上搭设。板底水平横杆与立杆连接须采用双扣件，梁底立杆顶部采用Ｕ型支顶托，U型支托外露螺栓长度小于螺栓长度1/3。6.高支区四周及图示位置设置垂直剪刀撑、水平剪刀撑、之字撑。垂直剪刀撑与立杆紧固。水平剪刀撑与水平杆紧固。剪刀撑采用搭接（搭接长度大于1.0m），设置三扣件。。7.预先对梁板底设置起拱，设计无要求时按0.1%～0.3%起拱。8.混凝土浇筑采用泵送布料，框架柱必须先行浇筑完成，顶板与外墙板一同浇筑。浇筑混凝土时控制卸料厚度及浇筑方向，均匀布料。顶板梁板浇筑采取由跨中向两端对称分层推进进行，每层混凝土厚度不得大于400mm，先浇筑低标高部位混凝土。结平板位置混凝土堆高不超过板面设计标高100mm。9.安排专人在操作区域外巡查模板受力情况，发现异常及时通报处理。避免质量、安全事故发生。如发生安全事故及时参照应急预案要求进行应急救援。10.架体搭设须安排专业架子工按图示要求弹线进行施工，并配合木工处理梁板底杆件的衔接。安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工应持证上岗。五、高大支模架搭设安全管理措施1、搭设及施工前，项目技术负责人向架子工和进行技术、安全交底，双方在交底书上签字。模架搭设人员必须是经过《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期考核，合格后方可上岗操作。2、模架的所有构配件质量必须按规定进行检验，检验合格后方可使用。模架搭设完毕，经过验收合格后方可使用。3、每搭设完成一步都要及时校正立柱的垂直度和大小横杆的标高和水平度，使模架的步距、横距、纵距上下始终保持一致。4、钢管模架搭拆时，当杆件处于松动状态下，不能中途停止作业。安全带须高挂低用，操作人员不得过分集中，六级以上大风、大雾、雷雨天气及晚间不得搭设模架。5、操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，严禁任意悬挂起重设备。6、设专人对模架进行定期检查和保养，下列情况必须检查：（1）在六级以上大风与大雨后，停用超过一个月，复工前；（2）各主结点处杆件的安装、连墙件、支撑的构造是否符合规范要求；（3）底座是否松动，立杆是否悬空，如有发现，应及时处理；（4）扣件螺栓是否松动，立杆的沉降与垂直度是否符合规范要求。安全防护措施是否符合规范要求。7、操作层外围四周设置栏杆防护。六、高支架模板搭设应急预案1.施工前对参与施工的各工种操作人员进行安全技术交底，明确高大模板混凝土施工的各项要求及出现险情的处理措施。2.明确混凝土浇筑方向和顺序，严禁混凝土局部超高堆放。3.巡查模板的木工应在架体外观察，钢筋工在操作区外等候调遣。4.施工中发现异常及时停止施工，操作人员先撤离，待处理完毕后继续施。5.现场技术管理人员必须在现场协调指挥，严禁野蛮施工。七、模板拆除1.混凝土浇筑施工完毕待监理批准后方可拆去梁、剪力墙侧模板。2.板底模板等混凝土强度达到75%的设计强度时拆除。3.梁底模板等混凝土强度达到设计强度时方可拆去梁底支撑系统。4.模板拆除应设专人指挥，不得抛扔，严禁使用撬棍。5.拆模顺序：先拆非承重模板，后拆承重模板，并从上至下，从中间至两侧进行拆除。八、模板及支撑验收要求1.钢管扣件进场后进行材料验收，提供钢管、扣件合格证。2．施工过程中：项目部管理人员、架子工组长同步检查。3．搭设施工完毕后，由公司技术安全部门、现场项目工程师、安全员验收。4．验收标准：按施工方案搭设；立杆垂直度全高不大于30mm；梁、板底立杆扣件拧紧力矩40~65N·m。5.模板起拱、平整度等验收内容由项目部质检员按《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）会同监理人员共同验收。九、顶板模板及支撑验算：（按最不利“简支梁杆件”验算）1.板厚120模板面板采用15mm高强度多层板E=4.5×103N/mm2，[σ]=10.32N/mm2；g=0.04kN/m2板下主龙骨采用Ø48×2.8钢管，板底支承杆间距935×935；板下木方45×95间距@200；E=9000N/mm2，[σ]=13N/mm2；[τ]=1.3N/mm2，（1）荷载计算①模板及支架自重标准值：0.30kN/m2②混凝土标准值：24kN/m3③钢筋自重标准值：1.124kN/m3④施工人员及设备荷载标准值：2.5kN/m2（验算模板、小梁）；1.5kN/m2（验算大横杆）1.0kN/m2（验算立杆）（集中荷载P=2.5kN）（2）面模板承载能力强度验算1）均布荷载设计值：可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4(均布荷载取2.5kN/m2)F1=（0.30+24×0.12+1.124×0.12）×1.2+2.5×1.4=7.48kN/m2永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4(均布荷载取2.5kN/m2)F2=（0.30+24×0.12+1.124×0.12）×1.35+2.5×0.7×1.4=6.93kN/m2以上F1、F2两者取大值，F1=7.48kN/m2面模板可视为梁，取梁宽1.0m，跨度0.2线荷载设计值：q1=F1×1.0m=7.48kN/m2×1.0m=7.48kN/m施工荷载为均布荷载弯矩值：==37400N·mm2）集中荷载设计值：面模板自重线荷载设计值：q2=0.04kN/m2×1.0m×1.2=0.05kN/m跨中集中荷载设计值：P=0.9×2.5kN×1.4=3.15kN施工荷载为集中荷载弯矩值：==157750N·mm以上＞，面模板强度验算采用值。==37500mm3==4.21N/mm2＜[σ]=10.32N/mm2满足要求（3）面模板承载能力挠度验算挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③荷载标准值：F3=（0.30+24×0.12+1.124×0.12）=3.32kN/m2q3=F3×1.0=3.32kN/m2×1.0m=3.32kN/m==281250mm4==0.06mm＜==0.50mm满足要求（4）计算次木龙骨(45×95木方)承载能力强度验算1）均布荷载设计值：以上1)结果F1、F2两者取大值，F1=7.48kN/m2次龙骨视为跨度935mm梁，主钢龙骨作为梁支点按简支梁验算，取荷载宽线荷载设计值：q3=0.9×F1×0.20m=0.9×7.48kN/m2×0.20施工荷载为均布荷载弯矩值：==147526N·mm2）集中荷载设计值：面板木楞自重线荷载设计值：q4=0.3kN/m2×0.20m×1.2=0.0跨中集中荷载设计值：P=0.9×2.5kN×1.4=3.15kN施工荷载为集中荷载弯矩值：==736313N·mm以上＞，木楞强度验算采用值。木楞截面模量：==67688mm3==10.88N/mm2＜[σ]=13.00N/mm2满足要求（5）木方承载能力挠度验算挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③荷载标准值：F3=（0.30+24×0.12+1.124×0.12）=3.32kN/m2q5=F3×0.2=3.32kN/m2×0.20m=木楞惯性距：==3215157mm4==0.23mm＜==2.34mm满足要求（6）木方承载能力抗剪验算1）均布荷载设计值：以上1)结果F1、F2两者取大值，F1=7.48kN/m2次龙骨视为跨度935mm梁，主钢龙骨作为梁支点按简支梁验算，取荷载宽线荷载设计值：q3=0.9F1×0.20m=0.9×7.48kN/m2×0.2木楞剪力设计值：==632N2）均布荷载设计值抗剪验算：==0.23N/mm2＜[]=1.4N/mm2满足要求（7）主龙骨（Ø48×2.8钢管横杆）承载能力强度验算1）均布荷载设计值：可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4(均布荷载取1.5kN/m2)F4=（0.30+24×0.12+1.124×0.12）×1.2+1.5×1.4=6.08kN/m2永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4(均布荷载取1.5kN/m2)F5=（0.30+24×0.12+1.124×0.12）×1.35+1.5×0.7×1.4=5.45kN/m2以上F4、F5两者取大值，F5=6.08kN/m2次龙骨视为跨度935mm梁，主钢龙骨作为梁支点按简支梁验算，取荷载宽线荷载设计值：q5=0.9×F5×0.935m=0.9×6.08kN/m2×0.935m=施工荷载为均布荷载弯矩值：==559504N·mm钢管截面模量：W=4250mm3(Ø48×2.8钢管)2）均布荷载设计值抗弯强度验算：==131.65N/mm2＜[σ]=205N/mm2满足要求（8）主龙骨（钢管横杆）承载能力挠度验算挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③荷载标准值：F3=（0.30+24×0.12+1.124×0.12）=3.32kN/m2q6=F3×0.935=3.32kN/m2×0.935m=E=2.06×105N/mm2Ix=1.02×105mm4(Ø48×2.8==1.48mm＜==2.34mm满足要求（9）钢管支撑立杆（Ø48×2.8）承载能力强度验算1）均布荷载设计值：可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4(均布荷载取1.0kN/m2)F6=（0.30+24×0.12+1.124×0.12）×1.2+1.0×1.4=5.38kN/m2永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4(均布荷载取1.0kN/m2)F7=（0.30+24×0.12+1.124×0.12）×1.35+1.0×0.7×1.4=5.46kN/m2以上F6、F7两者取大值，F7=5.46kN/m2钢管支撑间距最大为0.935m×0.935m，水平杆步距＜1.8钢管扣件重量：N2=7（步）×165N(经验值)=1155N（按10.5m2）均布荷载设计值强度验算：N1=5.46kN/m2×0.935m×0.935m=4.774kNN=N1+N2=4774N+1155N=5929N支撑钢管有效面积A=397.4mm==14.92N/mm2＜[σ]=205N/mm2满足要求3）均布荷载设计值稳定验算：钢管Ø48×2.8回转半径：==16.01mm计算长度：；==112.43＜[]=150查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得φ=0.481则：==31.02N/mm2＜[σ]=205N/mm2满足要求(10)扣件抗滑能力验算：查《扣件脚手架规范》表5.1.7，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：[N]=8000N根据钢管立杆支承水平杆下传荷载N=5929N＜[N]=8000N，则：板底水平杆与立杆连接须采用双扣件，[N]双=12000N。满足要求2.梁400mm×1模板面板采用15mm高强度多层板E=4.5×103N/mm2，[σ]=13.0N/mm2；g=0.04kN/m2次木龙骨采用45×95mm，梁底设置4道@100；E=9000N/mm2，[σ]=13N/mm2；[τ]=1.4N/mm2梁底小横杆采用Ø48×2.8钢管@935mm；梁底横向设三立杆，间距600+60梁立杆纵向最大间距935mm；侧模木楞竖向间距0.15m（一）荷载计算(顶板按120①梁底模板自重0.3kN/m2×(0.40＋0.98×2＋0.40)=0.828kN/m②梁混凝土荷重24kN/m3×(0.40×1.10＋0.12×0.40)=11.712kN/m③钢筋荷重1.524×0.40×1.10+1.124×0.12×0.40=0.725kN/m⑤振捣混凝土产生荷载4kN/m2×1.10=4.40kN/m（垂直）2kN/m2×0.40=0.80kN/m（水平）⑥新浇混凝土侧压力：24kN/m3×1.10=26.40kN/m2⑦混凝土倾倒荷载：2kN/m2（二）梁底面模板验算（1）面模板承载能力强度验算1）均布荷载设计值：可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋⑤×1.4(⑤水平振捣荷载)F1=（0.828+11.712+0.725）×1.2+0.8×1.4=17.04kN/m永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋⑤×0.7×1.4(⑤水平振捣荷载)F2=（0.828+11.712+0.725）×1.35+0.8×0.7×1.4=18.692kN/m以上F1、F2两者取大值，F2=18.692kN/m2）抗弯强度验算：面模板可视为梁，取梁宽1.0m，跨度150线荷载设计值转换：q1=0.9×F2×1.0m÷0.40m=0.9×18.692kN/m×1.0m÷0.40施工荷载为均布荷载弯矩值：==118294N·mm==37500mm3==3.16N/mm2＜[σ]=10.32N/mm2满足要求3）均布荷载设计值抗剪验算：面模板剪力设计值：==3155N==0.32N/mm2＜[]=1.4N/mm2满足要求（2）面模板承载能力挠度验算挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③荷载标准值：F3=（0.828+11.712+0.725）=13.27kN/m线荷载设计值转换：q2=F3×1.0m÷0.40m=13.27kN/m×1.0m÷0.40m==281250mm4==0.18mm＜=150/400=0.375mm满足要求（三）计算次木龙骨(45×95木楞)承载能力验算（1）木楞承载能力强度验算1）均布荷载设计值：以上F1、F2两者取大值，F2=18.692kN/m次木龙骨视为单跨连续梁，跨度935mm，钢管小横杆作为梁支点，取荷载取值宽15线荷载设计值：q3=F2=18.692kN/m(梁底设4根立放木楞)2）木楞强度验算：单跨弯矩：=0.9×0.125×18.692×9352=1838364N·mm单根木楞截面模量：==67688mm3==6.79N/mm2＜[σ]=13.00N/mm2满足要求（2）木楞承载能力抗剪验算1）均布荷载设计值：以上F1、F2两者取大值，F2=18.692kN/m线荷载设计值：q3=F2=18.692kN/m(梁底设4根立放木楞)木楞剪力设计值：==8739N2）均布荷载设计值抗剪验算：==0.77N/m2＜[]=1.4N/m2满足要求（3）木楞承载能力挠度验算挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③荷载标准值：F3=（0.828+11.712+0.725）=13.27kN/m线荷载设计值转换：q4=F3=13.27kN/m单根木楞惯性距：==3215156mm4==1.14mm＜=935/400=2.34mm满足要求（四）主龙骨（钢管小横杆）承载能力强度验算1）均布荷载设计值：以上F1、F2两者取大值，F2=18.629kN/m梁底钢管小横杆视为双跨连续梁，跨度600+600mm，梁底三根立杆为梁支点。纵向按线荷载设计值：q5=0.9×F2×0.935m÷0.40m=0.9×18.962kN/m×0.935简图A简图B2）简图B计算RA===0.407kNRB===7.571kNMB===0.5536kN·mWn=4250mm3(Ø48×2.8钢管)==130.26N/mm2＜[σ]=205N/mm2满足要求挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③荷载标准值：F3=（0.828+11.712+0.725）=13.27kN/m线荷载设计值转换：q5=13.27kN/m×0.935m÷0.40m=E=2.06×105N/mm2Ix=1.02×105mm4(Ø48ωmax===0.41mm＜=600/400=1.50（五）梁侧模板的验算梁侧模板木楞间距150mm，为单跨简支梁。钢管牵杠间距935mm（1）荷载验算：1）假设T=20℃（混凝土温度）；β1β2=1.15（塌落度修正系数）；V=2m/h（浇筑速度）；t0=200/（T+15）⑥F4=0.22γct0β1β2EQ\r(V)=0.22×24×200/（20+15）×1.2×1.15×EQ\r(1.1)=45.61kN/m2⑥F5=γch=24×1.10=26.40kN/m2取两者较小值2）振捣混凝土产生的荷载组合：⑤4kN/m2（2）抗弯强度验算：1）侧模面板木楞间距0.20m，按单跨简支梁计算。荷载组合：⑤×1.4＋⑥min×1.2荷载标准值：F=4×1.4＋24×1.10×1.2=37.28kN/m2根据钢管竖挡935mm间距，q6=37.28kN/m2×0.935m==0.0981kN·m==35063mm3==2.80N/mm2＜[σ]=13.0N/mm2荷载组合：⑥F=26.40kN/m2根据钢管竖挡935mm间距，q7=26.40kN/m2×0.935m==262969mm4==0.14mm＜=150/400=0.375mm满足要求。2）侧模木楞，按单跨梁计算，钢管竖挡间距935mm，取150mmq6=37.28kN/m2×0.15=5.592kN/m抗弯：==0.6111kN·m==67688mm3==9.03N/mm2＜[σ]=13N/mm2抗剪：==2.445kN==0.86N/mm2＜[]=1.4N/mm2满足要求3）挠度验算：取侧压力⑥F=26.40kN/m2q5=26.40kN/m2×0.15=3.96kN/m单根木楞惯性距：==3215156mm4==1.36mm＜=935/400=2.34mm满足要求（六）梁模板抗拉螺栓计算荷载组合：⑤×1.4＋⑥min×1.2荷载标准值：F=4×1.4＋24×1.1×1.2=37.28kN/m2根据钢管横挡770mm间距，12双头对拉螺栓设一道F=0.95×37.28kN/m2×0.35×0.935=11.59kN＜[N]=12.90kN（12双头对拉螺栓容许拉力）12双头对拉螺栓@935×350一道满足抗拉要求。（七）钢管支撑立杆（Ø48×2.8）承载能力强度验算1）顶板均布荷载设计值：（板厚按120考虑）可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4(均布荷载取1.0kN/m2)F6=（0.30+24×0.12+1.124×0.12）×1.2+1.0×1.4=5.38kN/m2永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4(均布荷载取1.0kN/m2)F7=（0.30+24×0.12+1.124×0.12）×1.35+1.0×0.7×1.4=5.46kN/m2以上F6、F7两者取大值，F7=5.46kN/m2钢管支撑间距最大为0.935m×0.935m，水平杆步距≤1.80m钢管扣件重量：N2=7（步）×165N(经验值)=1155N（按10.外侧立杆承受梁荷载：N1=RA=0.407kN外侧立杆承受顶板荷载：N3=5.46kN/m2×0.935m×(0.935+0.40m)外侧立杆承受总荷载：N=N1+N2+N3=407N+1155N+3408N=4970N支撑钢管有效面积A=397.4mm==12.51N/mm2＜[σ]=205N/mm2满足要求中间立杆承受梁荷载：N4=2×RB=2×7.571kN=15.142kN中间立杆底部承受总荷载：N=N2+N4=15142N+1155N=16297N支撑钢管有效面积A=397.4mm==41.01N/mm2＜[σ]=205N/mm2满足要求3）均布荷载设计值稳定验算：钢管Ø48×2.8回转半径：==16.01mm计算长度：；==112.43＜[]=150查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得φ=0.481则中间立杆：==85.26N/mm2＜[σ]=205N/mm2满足要求(八)扣件抗滑能力验算：查《扣件脚手架规范》表5.1.7，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：[N]=8000N外侧立杆支承水平杆下传荷载N=4970N＜[N]=8000N，单扣件满足要求，须采用双扣件；中间立杆支承水平杆下传荷载N=15142N＞[N]=12000N，必须采用U型顶托。3.梁500mm×1模板面板采用15mm高强度多层板E=4.5×103N/mm2，[σ]=13.0N/mm2；g=0.04kN/m2木方采用45×95mm，梁底设置5道@100；E=9000N/mm2，[σ]=13N/mm2；[τ]=1.4N/mm梁底小横杆采用Ø48×2.8钢管@935mm；梁底横向设四立杆，间距400+400+400梁立杆纵向最大间距935mm；侧模木楞竖向间距0.15m（一）荷载计算(顶板按120mm①梁底模板自重0.3kN/m2×（0.50＋1.38×2＋0.35）=1.083kN/m②梁混凝土荷重24kN/m3(0.50×1.5＋0.12×0.35)=19.01kN/m③钢筋荷重1.524×0.50×1.5＋1.124×0.12×0.35=1.191kN/m⑤振捣混凝土产生荷载4kN/m2×1.5=6.00kN/m（垂直）2kN/m2×0.50=1.00kN/m（水平）⑥新浇混凝土侧压力：24kN/m3×1.5=36.00kN/m2⑦混凝土倾倒荷载：2kN/m2（二）梁底面模板验算（1）面模板承载能力强度验算1）均布荷载设计值：可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋⑤×1.4(⑤水平振捣荷载)F1=（1.083+19.01+1.191）×1.2+1.0×1.4=26.94kN/m永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋⑤×0.7×1.4(⑤水平振捣荷载)F2=（1.083+19.01+1.191）×1.35+1.0×0.7×1.4=29.72kN/m以上F1、F2两者取大值，F2=29.72kN/m2）抗弯强度验算：面模板可视为梁，取梁宽1.0m，跨度150线荷载设计值转换：q1=F2×1.0m÷0.50m=29.72kN/m×1.0m÷0.5施工荷载为均布荷载弯矩值：==167138N·mm==37500mm3==4.46N/mm2＜[σ]=14.48N/mm2满足要求3）均布荷载设计值抗剪验算：面模板剪力设计值：==4458N==0.45N/mm2＜[]=1.4N/mm2满足要求（2）面模板承载能力挠度验算挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③荷载标准值：F3=（1.083+19.01+1.191）=21.29kN/m线荷载设计值转换：q2=F3×1.0m÷0.50m=21.29kN/m×1.0m÷0.5==281250mm4==0.23mm＜=150/400=0.375mm满足要求（三）计算梁下木方(45×95木方)承载能力验算（1）木方承载能力强度验算1）均布荷载设计值：以上F1、F2两者取大值，F2=29.72kN/m梁下木方视为单跨梁，跨度935mm线荷载设计值：q3=F2=29.72kN/m(梁底设5根木方立放)2）木楞强度验算：单跨弯矩：=0.9×0.125×29.72×9352=2922972N·mm单根木方截面模量：==67688mm3==8.64N/mm2＜[σ]=13.00N/mm2满足要求（2）木方承载能力抗剪验算1）均布荷载设计值：以上F1、F2两者取大值，F2=29.72kN/m线荷载设计值：q3=F2=29.72kN/m(梁底设5根立放木方)木方剪力设计值：==12505N2）均布荷载设计值抗剪验算：==0.88N/m2＜[]=1.4N/m2满足要求（3）木方承载能力挠度验算挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③荷载标准值：F3=（1.083+19.01+1.191）=21.29kN/m线荷载设计值转换：q4=F3=21.29kN/m单根木方惯性距：==3215157mm4==1.47mm＜=935/400=2.34mm满足要求（四）梁下钢管小横杆（Ø48×2.8钢管）承载能力强度验算1）均布荷载设计值：以上F1、F2两者取大值，F2=29.72kN/m梁底钢管小横杆视为三跨连续梁，跨度400+400+400mm，梁底四根立杆为梁支点。纵向按935线荷载设计值：q5=F2×0.935m÷0.50m=0.9×29.72kN/m×0.935+简图A简图B2）简图A计算RA===0.019kNRB===2.482kNMB===0.0550kN·mWn=4250mm3(Ø48×2.8钢管)==12.94N/mm2＜[σ]=205N/mm2满足要求挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③荷载标准值：F3=（1.083+19.01+1.191）=21.29kN/m线荷载设计值转换：q5=21.29kN/m×0.935m÷0.50mE=2.06×105N/mm2Ix=1.02×105mm4(Ø48ωmax===0.01mm＜=400/400=1.00mm3）简图B计算RC=RD===10.004kNM4===0.3335kN·mWn=4250mm3(Ø48×2.8钢管)==78.47N/mm2＜[σ]=205N/mm2满足要求挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③荷载标准值：F3=（1.083+19.01+1.191）=21.29kN/m线荷载设计值转换：q5=21.29kN/m×0.935m÷0.50mE=2.06×105N/mm2Ix=1.02×105mm4(Ø48==0.13mm＜=400/400=1.00mm满足要求（五）梁侧模板的验算梁侧模板木方间距150mm，为单跨简支梁。钢管牵杠间距935（1）荷载验算：1）假设T=20℃（混凝土温度）；β1β2=1.15（塌落度修正系数）；V=2m/h（浇筑速度）；t0=200/（T+15）⑥F4=0.22γct0β1β2EQ\r(V)=0.22×24×200/（20+15）×1.2×1.15×EQ\r(1.5)=49.27kN/m2⑥F5=γch=24×1.50=36.00kN/m2取两者较小值2）振捣混凝土产生的荷载组合：⑤4kN/m2（2）抗弯强度验算：1）侧模面板木楞间距150mm，按