屋顶悬挑梁板施工计算书及相关施工图纸

屋顶悬挑梁板施工计算书及相关施工图纸

目录

9.1荷载计算书（9.5、9.9）.....................................................................1

9.2荷载计算书（9.6）........................................................................23

9.3荷载计算书（9.10）.......................................................................33

9.4荷载计算书（9.8）........................................................................78

9.5普通主梁悬挑（花篮螺栓式）计算书（28#楼二十七层41-44轴）.......................88

9.6普通主梁悬挑（平铺在楼板上）计算书（28#楼二十六层40-45/J-L轴）..................98

9.7悬挑支撑结构计算书（斜撑）计算书（1#楼六层1/12/5/2/0A.A轴）...................106

9.8联梁悬挑（花篮螺栓式）计算书（28#楼二十七层2-5（轴）...........................112

9.9普通主梁悬挑（平铺在楼板上）计算书（塔吊影响处）（24#楼二十五层10-13/A-C轴）....125

9.10普通主梁悬挑（平铺在楼板上）计算书（架体超过B米）（24#楼二十四层8-24/M轴）...133

9.11相关施工图纸...................................................................142

分别列举普通主梁悬挑(花篮螺栓式)、普通主梁悬挑(平铺在楼板上)、联梁悬

挑(花篮螺栓式)以及悬挑支撑结构(斜撑)形式中工字钢悬挑长度最大的工况进行计

算论证。混凝土自重荷载标准值24kN/S,钢筋自重荷载标准值LlkN/m3,支架自重荷载

标准值0.15kN/m0荷载计算所得支座反力加上架体自重即为各排立杆传至梁上荷载。

9.1荷载计算书(9.5、9.9)

1、梁模板计算书

计算依据：

1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016

2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

5、《钢结构设计标准》GB50017-2017

一、工程属性

新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁截面尺寸(mmxmm)200x500

模板支架高度H(m)6.36模板支架横向长度B(m)3

模板支架纵向长度L(m)6支架外侧模板高度Hm(mm)1200

梁侧楼板厚度(mm)100

二、荷载设计

面板0.1

模板及其支架自重标准值Glk(

面板及小梁0.3

kN/m2)

楼板模板0.5

新浇筑混凝土自重标准值G2K

24

kN/m3)

混凝土梁钢筋自重标准值G3k(混凝土板钢筋自重标准值G3k(

1.51.1

kN/m3)kN/m3)

施工荷载标准值QlKkN/nf)3

支撑脚手架计算单元上集中堆1

放的物料自重标准值Gjk(kN)

模板支拆环境是否考虑风荷载是

风荷载参数:

基本风压说(kN省份江苏

0.25

2

/m)地区常州市

地面粗糙度B类(城市郊区)

(ok=6X)nzHst=0.0

风荷载高度变模板支架顶部

136

化系数闷离建筑物地面6

风荷载标准值。)

高度(m)

k(kN/m2)

单根模板支架Fist0.145

(ofk=(oopzMs(w=

风荷载体型系整体模板支架由IW0.554

0.139

数JU

Wink=oX)Hzgs=0.

支架外侧模板由1.3

325

三、模板体系设计

结构重要件系数丫01

脚F架安全等级II级

新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁平行梁跨方向

梁跨度方向立杆纵距是否相等是

梁跨度方向立杆间距la(mm)900

梁两侧立杆横向间距lb(mm)1500

最大步距h(mm)1500

顶层步距h，(mm)1000

可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)650

新浇混凝土楼板立杆间距1a(mm)、1b(mm)900、900

混凝土梁距梁两侧立杆中的位置自定义

2

梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600

梁底增加立杆根数1

梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分

梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600

梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200

梁底支撑小梁根数3

梁底支撑小梁间距100

每纵距内附加梁底支撑主梁根数0

设计简图如下:

平面图

3

本图梁«!支撑构造仪作示意，具体详见梁侧模板设计

四、面板验算

面板类型莅面木胶合板面板厚度t(mm)15

面板抗弯强度设计值［fKN/mnf15面板抗剪强度设计值田(N/mm1.4

)2)

面板弹性模量E(N/mnF)10000

取单位宽度b=I000mm,按二等跨连续梁计算：

W=bh2/6=lOOOx15x15/6=37500mm3,I=bh3/l2=1000x15x15x15/12=281250mm4

x

qi=y()xmax[1.2(Gik+(G2k+G3k)xh)+1.4Qik,1.35(Gik+(G2k+G3k)h)4-1.4(pcQik]xb=lxmax[1.2

x(0.1+(24+1.5)x0.5)+1.4x3,135x(0.1+(24+1.5)x0.5)+1.4x0.7x3]xl=20.287kN/m

q脩=yoxl.35x[Gik+(G2k+G3k)xh]xb=lxl.35x[O.l+(24+1.5)xO.5]xl=17.348kN/m

qi/=Y()xl.4xO.7xQikXb=lxl.4x0.7x3xl=2.94kN/m

q2=[lx(Gik+(G2k+G3k)xh)]xb=[1x(0.1+(24+1.5)x0.5)]xl=12.85kN/m

计算简图如下:

4

20.287kN/m20.287kN/m

luiuiuiuuuiuiuiiuuiuuuuiuiiiuuiuiuuuiiuu

(1)*(2)

4100―4—100

1、强度验算

Mmax=0.125qiL2=0.125x20.287x0.12=0.025kN-m

o=Mmax/W=0.025X106/37500=0.676N/mm2<[f]=15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

44

Vmax=0.521q2L/(l00EI)=0.521x12.85x100/(l00x10000x281250)=0.002mm<[v]=minfL/1

50,10]=min[100/150,10]=0.667mm

满足要求！

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

Ri=R3=0.375qi静L+().437qi活L=0.375x17.348x0.1+0.437x2.94x0.1=0.779kN

R2=1.25qiL=1.25x20.287x0.1=2.536kN

标准值(正常使用极限状态)

Ri=R3=0.375q2L=0.375x12.85x0.l=0.482kN

R2=1.25q2L=1.25x12.85x0.1=1.606kN

五、小梁验算

小梁类型方木小梁截面类型(mm)40x90

小梁抗弯强度设计值15.444小梁抗剪强度设计值1.782

2

)一)

小梁截面抵抗矩W(cn?)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350

小梁截面惯性矩Ken")243小梁计算方式简支梁

承载能力极限状态:

5

梁底面板传递给左边小梁线荷载：qE=Ri/b=().779/l=0.779kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：qi.|«=Max[R2]/b=Max[2.536]/1=2.536kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：qM=R3/b=0.779/l=0.779kN/m

小梁自重：q2=1x1.35x(03-0.l)x0.2/2=0.027kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左=lxl.35x0.5x0.5=0.338kN/m

梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右=1x1.35x0.5x(0.5-0.1)=0.27kN/m

梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q，右=1xMax[1.2x(().5+(24+l.l)x().l)+1.4x3,1.35x(().5+(

24+1.1)x0.1)+1.4x0.7x3]x((l.5-0.6)-0.2/2)/2=3.125kN/m

左侧小梁荷载q左=qi左+qz+q3左=0.779+0.027+0.338=1.144kN/m

中间小梁荷载q中=qi4>+q2=2.536+0.027=2.563kN/m

右侧小梁荷载4右=q।右+q2+q3右+q4右=0.779+0.027+0.27+3.125=4.201kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[L144,2.563,4.201]=4.201kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载:qi左'=底7b板.482/l=0.482kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：qi.|.'=MaxfR2']/b=Maxfl.6061/1=1.606kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：qi右'=R37b=0.482/1=0.482kN/m

小梁自重：qa-lx(0.3-0.1)x0.2/2=0.02kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'=lxO.5xO.5=O.25kN/m

梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'=1x0.5x(0.5-0.1)=0.2kN/m

梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右,=[1x(0.5+(24+1.1)x0.1)]x((1.5-0.6)-0.2/2)/2=1.204kN

/m

左侧小梁荷载q左'=q।左'+q2'+q3左'=0.482+0.02+0.25=0.752kN/m

中间小梁荷载q中'=qi中'+q2'=1.606+0.02=1.626kN/m

右WJd、梁荷载q右'=q।右'+q2'+q3右'+q4右'=0.482+0.02+0.2+1.204=1.906kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[0.752,L626,1.906]=1.906kN/m

为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：

6

4.201kN/m

uiuiuiiiuuuuuuuuiuiuiiuuuauuiuuuuuiuu

0)

900

4.201kN/m

jninn山iinwnnwnunn山nnLunnunwimw

h(ij2

4--------------------------------------+

1、抗弯验算

Mmax=max[0.125qli2,0.5qh2]=maxfO.l25x4.201x0.92,0.5x4.201x0.22]=0.425kNm

622

o=MmaX/W=0.425x10/54000=7.877N/mm<[f]=l5.444N/mm

满足要求！

2、抗剪验算

Vmax=max[0.5qli,qh]=max[0.5x4.201x0.9,4.201x0.2]=1.89kN

Tmax=3Vmax/(2bho)=3x1,89x1000/(2x40x90)=0.788N/mm2<[T]=1.782N/mnr

满足要求！

3、挠度验算

vi=5q,li4/(384EI)=5x1,906x9004/(384x9350x243x104)=0.717mm<[v]=min[li/l50,10]=

min[900/150,10]=6mm

44

v2=qlz^SEI)=1.906X200/(8X9350X243X10)=0.017mm<[v]=min[2h/150,10]=min[400Z

15(),1()]=2.667mm

满足要求！

4、支座反力计算

承载能力极限状态

7

Rmax=max[qLi,0.5qLi+qL2]=max[4.201x0.9,0.5x4.201xO.9+4.201x0.2]=3.781kN

同理可得：

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为Ri=l.O3kN,R2=2.3O7kN,R3=3.781kN

正常使用极限状态

Rnm-max[q'Li,0.5q,Li+q'L2]=max[1.906x0.9,0.5x1.906x0.9+1.906x0.2]=1.715kN

同理可得：

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为Ri'=0.677kN,R2'=1.463kN,R3'=1.715kN

六、主梁验算

主梁类型钢管主梁截面类型(mm)(1)48x2.8

主梁计算截面类型(mm)(1)48x2.8主梁抗弯强度设计值IBN/mn?205

)

主梁抗剪强度设计位125主梁截面抵抗矩W(c)4.25

2)

主梁弹性模量ECN/mn?)2060(H)主梁截面惯性矩I(cm+10.19

可调托座内主梁根数1

1.0312.3073.781kN

⑵

600900

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN・m)

o=Mmax/W=0.222x106/4250=52.194N/mm2<[q=205N/mm2

8

满足要求！

2、抗剪验算

3.6083.608

Z-0.198UTWB?-0.173/-0.173

-1.22M.228

主梁剪力图(kN)

Vmax=3.608kN

Tmax=2Vmax/A=2x3.608x1000/398=18.129N/mm2<[i]=125N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

-0.151

主梁变形图(mm)

vmax=0.151mm<[v]=min[L/15(),10]=min[900/150,10]=6mm

满足要求！

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R尸0.198kN,R2=7.142kN,R3=0.173kN

七、可调托座验算

荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30

扣件抗滑移折减系数kc0.85

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N=max[Ri,R3]=max[0.198Q173]=0.198kN4).85x8=6.8kN

9

单扣件在扭矩达到4()〜65N.m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!

2、可调托座验算

可调托座最大受力N=max[R2]=7.142kNqN]=30kN

满足要求！

八、立杆验算

立杆纲管截面类型(mm)648x3.2立杆钢管计算截面类型(mm)中48〃3

钢材等级Q345立杆截面面积A(mnf)424

回转半径i(mm)15.9立杆曲面抵抗矩W(cm3)4.49

支架立杆计算长度修正系数n1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7

抗压强度设计值300支架自重标准值q(kN/m)0.15

1、长细比验算

hmax=max(r|h,h,+2ka)=max(1.2x1500,1000+2x0.7x650)=1910mm

X=h.nax/i=1910/15.9=120,126<[X]=150

长细比满足要求！

查表得：(p=0.347

2、风荷载计算

<x<2

MWd=yo>(pcYQxMWk=Yo>(pcXYQX(^2xcokXlaXh/10)=1x0.6

x1.4x(1x0.036x0.9x1.52/10)=0.006kNm

3、稳定性计算

Ri=0.198kN,R2=7.142kN,R3=0.173kN

梁两侧立杆承受楼板荷载：

右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:Nii=1xmax[1.2x(0.5+(24+l.l)xO.l)+1.4x3,1.35x(O.5+(2

4+l.l)x0.1)+0.7x1.4x3]x(0.9+1.5-0.6-0.2/2)/2x0.9=5.976kN

Nd=max[Ri,R2,R?+Nii]+1x1.35x0.15x(636-0.5)=max[0.198,7.142,0.173+5.976J+1.

I87=8.329kN

62

fd=Nd/((pA)+MWd/W=8329.105/(0.347x424)+0.006x10/4490=57.948N/mm<[f]=300N/mm

10

2

满足要求!

九、高宽比验算

根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:

支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0

H/B=6.36/3=2.12<3

满足要求！

十、架体抗倾覆验算

(“风首我整体作刖00计0於元网背我作用

风局级作川示意图

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'aX®k=O.9xO139=O.125kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk=raxHmxWmk=0.9x1.2x().325=0351kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M°k：

M°k=0.5H2qwk+HFwk=0.5'6.36及0.125+6.36x0.351=4.762kN.m

参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：

B2l'a(gki+gk2)+2LGjkbj>3yoMok

gki——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/n?

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/n?

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gkl+gk2)+2ZGjkbj

22

=Bra[qH/(laxrb)+Gik]+2xqkxB/2=3x0.9x[0.15x6.36/(0.9x0.9)+0.5]+2xlx3/2=16.59kN.m>

11

3yoMok=3xlx4.762=14.287kN.M

满足要求！

2、板模板计算书

计算依据：

I、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016

2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

3、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010

4、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018

5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

7、《钢结构设计标准》GB50017-2017

一、工程属性

新浇混凝土楼板名称28楼100厚新浇混凝土楼板板厚(mm)100

模板支架高度H(m)6.36模板支架纵向长度L(m)6

模板支架横向长度B(m)3支架外侧模板高度Hm(mm)1200

二、荷载设计

面板0.1

模板及其支架自重标准值Glk(

面板及小梁0.3

kN/m2)

楼板模板0.5

混凝土自重标准值G2k(kN/n?)24钢筋自重标准值G3k(kN/nA)l.l

施工荷载标准值QlKkN/n?)3

支撵脚手架H算单元，桀中堆

1

放的物料自重标准值Gjk(kN)

风荷载参数:

塞本风压ioO(kN省份江苏

风荷载标准值⑴0.25

/m2)

地区常州市(t)k=oX)pzHst=O.O24

k(kN/m2)

风荷载高度变地面粗糙度C类(有密集建0.65

12

化系数四筑群市区)

模板支架顶部

离建筑物地面6.36

高度(m)

单根模板支架put0.145

风荷载体型系

整体模板支架由20.554(ofk=(oO|4zpstw=0.09

数座

支架外侧模板即1.3wmk=(iX)gzgs=0.211

三、模板体系设计

结构重要性系数？01脚手架安全等级n级

主梁布置方向垂直立杆纵向立杆纵向间距la(mm)900

方向

立杆横向间距】b(mm)900步距h(mm)1500

顶层步距h'(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水650

平杆中心线的距离a(mm)

小梁间距l(mm)400小梁最大悬挑长度II(mm)150

主梁最大悬挑K度I2(mm)100

荷载系数参数表:

正常使用极限状态承载能力极限状态

可变荷载调整系数YL10.9

可变荷载的分项系数YQ11.5

永久荷载的分项系数11.3

结构重要性系数加1

设计简图如下:

13

模板设计平面图

纵向剖面图

14

横向剖面图

四、面板验算

面板类型莅面木胶合板面板厚度t(mm)15

面板抗弯强度设计值［fKN/mnf15面板抗剪强度设计值田(N/mm1.4

)2)

面板弹性模量E(N/mnF)10000面板计算方式简支梁

按简支梁，取1m单位宽度计算。

W=bh2/6=lOOOx15x15/6=37500mm3,I=bh3/l2=1OOOx15x15x15/12=281250mm4

承载能力极限状态

qi=yox[1.3x(Gik

+(G2k+G3k)xh)+l,5xyLxQik]xb=lx[1.3x(0.1+(24+1.1)x0.1)+1.5x0.9x3]xl=7.443kN/m

正常使用极限状态

q=(yc(Gik+(G2k+G3k)xh))xb=(1x(0.1+(24+l.l)x0,1))xl=2.61kN/m

计算简图如下:

15

1、强度验算

Mmax=qil2/8=7.443x0.42/8=0.149kN-m

c=Mmax/W=0.149x106/37500=3.97N/mm2<[f]=15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

44

VmaX=5ql/(384EI)=5x2.61x400/(384xl0000x281250)=0.309mm

Vmax=0.309mm<min{400/150,1())=2.667mm

满足要求！

五、小梁验算

小梁类型方木小梁截面类型(mm)40x90

小梁抗弯强度设计值［fKN/mm215.444小梁抗剪强度设计值1.782

2

))

小梁截面抵抗矩W(cn?)54小梁弹性模量E(N/ninf)9350

小梁戴面惯性矩l(cm。243小梁计算方式二等跨连续梁

qi=Yox[1.3x(Gik

+(G2k+G3k)xh)+1.5xyLxQik]xb=lx[1.3x(0.3+(24+l.l)x0.1)+1.5x0.9x3]x0.4=3.081kN/m

因此，1.3x(Gik+(G2k+G3k)xh)xb=1x1.3x(0.3+(24+1.1)x0.1)x0.4=1.461kN/m

qi/=yox1.5xyLxQikXb=1x1.5x().9x3x().4=1.62kN/m

计算简图如下：

卬

『叫1山叫

,900,900.

卬

I

,150

16

1、强度验算

Mi=0.125q।静L2+().125qi活L2=0.125x1.461x().92+0.125xl.62x().92=0.312kNm

M2=qiLi2/2=3.081xO.l52/2=O.O35kN.m

Mmax=max[Mi,M2]=max[0.312,0.035]=0.312kN-m

。=Mmax/W=0.312x106/54000=5.777N/mm2<[f]=15.444N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

Vi=().625qi静L+().625qi活L=().625x1.461x().9+0.625x1.62x0.9=1.733kN

V2=qiLi=3.081x0.15=0.462kN

Vmax=max[Vi,V2]=n)axf1.733,0.4621=1.733kN

Tmax=3Vmax/(2bho)=3x1,733x1000/(2x40x90)=0.722N/mm2<[i]=1.782N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

q=(YG(Gik+(G2k+G3k)xh))xb=(lx(0.3+(24+Ll)x0.1))x0.4=1.124kN/m

挠度，跨中Vmax=0.521qL4/(l00EI)=0.521x1.124x9004/(100x9350x243x104)=0.169mm<[v]

=min(L/150,10)=min(900/l50,10)=6mm；

悬臂拗max=qh4/(8ED=1.124x1504/(8x9350x243x1Q4)=0.003mm<[v]=min(2xli/150,10)

=min(2xI50/150,10)=2mm

满足要求！

六、主梁验算

主梁类型钢钟主梁假面类型(mm)048x2.8

主梁计算截面类型(mm)048x2.8主梁抗弯强度设计值田(N/mnf205

)

主梁抗剪强度设计值125主梁截面抵抗矩W(cn『)4.25

2-

主梁弹性模量EfN/mnf)206000主梁截面惯性矩Hem’)10.19

17

主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2

主梁受力不均匀系数0.6

1、小梁最大支座反力计算

qi=yox[1.3x(Gik

4-(G2k+G3k)xh)+1.5xyLxQikJxb=lx[1.3x(0.5+(24+l.l)xO,l)+1.5x0.9x3]x0.4=3.185kN/m

qi^=Yoxl.3x(Gik+(Gzk+G3k)xh)xb=1x1,3x(0.5+(24+1.1)x0.1)x0.4=1.565kN/m

qi活=y()x1.5xyLxQ|kxb=lxl.5x0.9x3x0.4=1.62kN/m

q2=(YG(GIk+(G2k+G3k)xh))xb=(lx(0.5+(24+1.1)X0.1))X0.4=1.204kN/m

承载能力极限状态

按二等跨连续梁，Rmax=1.25qiL=1.25x3.185xO.9=3.583kN

按二等跨连续梁按悬臂梁，Ri=(0.375q蹄+0.437qi活)L

+qili=(0.375X1.565+0.437X1.62)x0.9+3.185x0.15=1.643kN

主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6

R=max[Rmax,Ri]x().6=2.15kN;

正常使用极限状态

按二等跨连续梁，R,maX=1.25q2L=1.25x1.204x0.9=1.355kN

按二等跨连续梁悬臂梁，R'i=0.375q2L+q2li=0.375x1.204x0.9+1.204x0.15=0.587kN

R'=max[R'rnax,R'i]X0.6=0.813kN;

计算简图如下：

2.15kN2.15kN2.15kN2.15kN2.15kN2.15kN2.15kN2.15kN

主梁计算简图一

18

2.15kN2.15kN2.15kN2.15kN2.15kN2.15kN2.15kN2.15kN

10Q900I900I900100

#4---------------------------4------------------------4---------------------------

主梁计算简图二

2、抗弯验算

主梁弯矩图二(kN-m)

o=Mmax/W=0.439x106/4250=l()3.246N/mnr<[f]=205N/mm2

满足要求！

3、抗剪验算

3.23.353

2.3682.368[1.203

1.6831.683

1.203

0.2180.218

¥

-0.46,5

幺-0.467

-1.932-1.932

-2.-2.15-2.617-2.617

主梁剪力图一(kN)

19

2.992.994

2.152.15I------22.15

1.3061.306

叫___0.8440.844

0

-0.844-0.8H-----------1.306-1.306

-2.15-2.15

-2.9«-2.994

主梁剪力图二(kN)

Tmax=2V.nax/A=2x3.353xl000/398=16.852N/mm2<[T]=125N/mm2

满足要求!

4、挠度验算

-0.376

主梁变形图一(mm)

-0.339

主梁变形图二(mm)

跨中Vmax=0.376mmWM=min{900/150,10)=6mm

悬挑段Vmax=0.140mm^v]=min(2x100/150,10)=1.333mm

满足要求！

5、支座反力计算

承载能力极限状态

图一

支座反力依次为Ri=3.833kN,R2=4.984kN,R3=5.286kN,R4=3.097kN

图二

20

支座反力依次为Ri=3.456kN,R2=5.144kN,R3=5.144kN,R4=3.456kN

七、可调托座验算

荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30

按上节计算可知，可调托座受力N=5.286/0.6=8.809kNS[N]=30kN

满足要求！

八、立杆验算

立杆钢管截面类型(mm)中48x3.2立杆钢管计算戳面类型(mm)①48x3

钢材等级Q345立杆截面面积Almm?)424

立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cnf)4.49

抗压强度设计值[fKN/mnF)300支架自重标准值q(kN/m)0.15

支架立杆计算长度修正系数n1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7

1、长细比验算

loi=h'+2ka=1000+2x0.7x650=1910mm

lo=r)h=1.2x1500=1800mm

X=max[loi，lo]/i=1910/15.9=120.126<[1]=150

满足要求！

2、立杆稳定性验算

考虑风荷载：

X=lo/i=1910.000/15.9=120.126

查表得，0=0.347

xx22

MWd=YoYL(pwyQMwk=yoYL(pAYQ(^2Wklah/10)=1x0.9x0.6x1.5x(1x0.024x0.9x1.5/10)=0.004k

Nm

Nd

=Max[Ri,R2,R3,R4]/0.6+1xyGxqxH=Max[3.833,5.144,5.286,3.456J/0.6+1x1,3x0.15x6.36=10.

05kN

fd=Nd/((piA)+Mwd/W=10.05x103/(0.347X424)+0.004X106/4490=69.185N/mm2<rol=300N/m

21

满足要求!

九、高宽比验算

根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:

支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0

H/B=6.36/3=2.12<3

满足要求！

十、架体抗倾覆验算

风首收整体作州(b向中小兀回々枚件明

风局就作川示意图

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=laX(Dfk=0.9x0.09=0.081kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk=laXHmxcomk=O.9x1.2x0.211=0.228kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M°k：

22

Mok=0.5Hqwk+HFwk=0.5x6.36x0.08l+6.36x0.228=3.088kN.m

参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：

2

Bla(gki+gk2)+2SGjkbjN3yoMok

gki——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/n?

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/n?

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B21a(gki+gk2)+2ZGjkbj

22

=Bla[qH/(laxlb)4-Gik]+2xGjkxB/2=3x0.9x[0.15x6.36/(0.9x0.9)+0.5]+2xlx3/2=16.59kN.n^3

22

yoMok=3xlx3.088=9.263kN.M

满足要求！

9.2荷载计算书(9.6)

1、梁模板计算书

计算依据：

1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016

2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

5、《钢结构设计标准》GB50017-2017

6、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018

一、工程属性

新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁截面尺寸(mmxmm)200x1600

模板支架高度H(m)5.8模板支架横向长度B(m)9

模板支架纵向长度L(m)10.5支架外侧模板高度Hm(mm