《某地区输配水工程的净水构筑物的设计与计算案例》9100字

某地区输配水工程的净水构筑物的设计与计算案例综述目录TOC\o"1-2"\h\u22214某地区输配水工程的净水构筑物的设计与计算案例综述 117967一、混凝 125157（一）加药间 19219（二）机械混合池 424061（三）机械絮凝池 712002二、沉淀 92665（一）设计要点 927934（二）设计参数计算 101362（三）穿孔墙，集水系统和排泥系统设计 1223346三、过滤 128140（一）设计要点 1223103（二）设计参数计算 1316719四、深度处理 2031571（一）臭氧接触池 2010335（二）活性炭滤池 2221984表3.2失效炭指标 277581五、消毒 2719225（一）设计与计算 275177（二）加氯设备 2825872（三）自动真空加氯系统 2819227（四）漏氯吸收系统 2914267（五）加氯间和氯库 29一、混凝（一）加药间1.混凝剂的投加表3.1药剂投加方式比较投加方式优缺点适用情况重力投加便于操作、可靠性高。但是需要建造高位药液池。不适用于输液管线很长的情况。压力投加水射器效率与加药泵相比偏低，而且稳定性不高，可能会发生一些故障。适用范围较广。加药泵不会受到压力管的压力限制。但是设备不便于维护。不适用于过小的水厂。因本净水厂属于大、中型水厂，不适用重力投加，应采用压力投加。其中，水射器投加可能会出现堵塞现象，因此采用更为稳定的加药泵，可以做到定量投加。加药间和药库设计(1)溶液池设计设计时应注意以下几点[4]：（1）常采用高架式。（2）若投药量较少，可考虑与溶解池合建；考虑沉渣深度。容积计算公式如下： （3.1）式中，W1——溶液池容积（m3）；Q——处理的水量（m3/h），为4583.3m3/h；u——混凝剂最大投加量（mg/L），取10mg/L；b——溶液浓度，一般为5~20%，取10%；n——每日调制次数，取3次。溶液池容积结果为： （3.2）设有效水深H1=1.0m，则： = （3.3）溶液池分为两格，每格长和宽分别取1.53m和1.2m，超高取H2=0.2m。池底坡度设为0.02，并设排空管。贮渣高度取H3=0.1m。总深度： （3.4）溶液池为矩形，溶液池体积=1.53×1.2×1.3×2=4.7736m3。(2)溶解池设计设计要求如下：（1）池底设排渣管（池底坡度≥0.02）。（2）常采用钢筋混凝土池底，并对内壁进行防腐处理。容积计算公式如下： （3.5）式中，W1——溶解池体积（m3）；W2——溶液池体积（m3）；取系数为0.3。容积计算结果为： （3.6）设有效水深H1=1.0m，则面积为： （3.7）溶解池分为两格，每格长和宽分别为1.1m和0.5m。超高取H2=0.2m。贮渣高度取H3=0.1m。溶解池深度： （3.8）溶解池为矩形，溶液池体积=1.1×0.5×1.3×2=1.43m3。（3）药库设计提前保存一个月用量，投药量按最大投药量即10mg/L计算。因此药剂总质量： （3.9）已知氯化铁密度：p=2.90g/cm3=2.90×103kg/m3则体积为： （3.10）计划堆放高度为2米，堆放时孔隙率为50%，则堆放所需占地面积为： （3.11）考虑到卸货所需位置，通道位置，将药库的面积取20m2。将药库与溶解池、溶液池、加药泵设在一起，总面积设为40m2，平面尺寸设为8×5m。选3台加药泵，两用一备。则总流量为： （3.12）单泵流量: （3.13）（二）机械混合池本自来水厂计划建设两座机械混合池，采用船舶型推进式搅拌器，与桨式搅拌器相比，虽然制造较复杂，但是效能较高。机械混合池设计计算容积计算式为： （3.14）每个混合池有效容积取12m3。式中，t——混合时间（s），一般选用10~30s，取18s；n——池数（个），池数选用2个。搅拌池有效水深设为H=2.0m，保护高为0.5m，池高为2.5m。混合池布置为圆形，当量直径为： （3.15）D取2.77m。搅拌速度梯度，G值常取500~1000s-1，本设计中取1000s-1，可知混合功率为： （3.16）式中，μ——水的粘度（Pa·s），常温下（25℃）为1.0050×10-3Pa·s；Q——混合搅拌池流量（m3/s）。搅拌器有关参数选用推进式搅拌器边缘线速度范围为3~15m/s，本设计中为： （3.17）搅拌器直径为： （3.18）无导流筒时，搅拌器距池底高度为： （3.19）搅拌器桨叶数为： （3.20）搅拌器螺距为： （3.21）由于H/d=2.0/1.385=1.44≤4，搅拌器层数为： （3.22）搅拌器层间距为（系数取1.0）： （3.23）转速及功率计算转速为： （3.24）搅拌器排液量为： （3.25）其中，Kq——流动准数，推进式搅拌器取0.50；n——搅拌器转速（r/s）；d——搅拌器直径（m）。体积循环次数为： （3.26）其中，Q’——搅拌器排液量（m3/s）；t——混合时间（s），本设计中取18s；V——混合池有效容积（m3）。搅拌功率为： （3.27）其中，Np——功率准数，为0.32；——水密度（kg/m3），取1000kg/m3；g——重力加速度（m/s2），g=9.81m/s2；电动机功率为： （3.28）其中，Kg——工况系数，为1.2；——机械转动总效率，取80%。核定搅拌功率N＜NQ，因此适用于推进式搅拌器。（三）机械絮凝池本设计设两组机械絮凝池，每组分为三格。总设计流量为4583.3m3/h，每组为2292m3/h。尺寸设计每组絮凝池有效容积为（共两组，一组内设一座）： （3.29）其中，T——絮凝时间（min），常为15~20min，取20min；n——池数，本设计中n=1。每座絮凝池有效容积取764m3，每座絮凝池分为三格，每格尺寸设为8.0×8.0m。絮凝池平均水深为： （3.30）超高取0.3m，因此絮凝池总高度为4.3m。絮凝池每格配备一台搅拌器，共三排，搅拌器采用垂直轴式。在四周设四块固定挡板。搅拌器及其他参数叶轮直径D取池宽的80%，采用6.4m。叶轮桨板中心点线速度v1=0.5m/s，v2=0.35m/s，v3=0.2m/s。桨板长度l=3.2m（l/D=0.5≤0.75）。桨板宽度为b=0.24m（b/l=0.075≤0.10）。每根轴设8块桨板，内侧4块，外侧4块。 （3.31）四块固定挡板的宽为0.2m，高为1.0m。 （3.32）19.2%+2.5%=21.7%＜25%。叶轮桨板中心点旋转直径D0为： （3.33）r1=2960mm，r2=3200mm。叶轮转速分别为： （3.34） （3.35） （3.36） （3.37） （3.38） （3.39）桨板宽长比b/l=0.24/3.2＜1，查表可得： （3.40）桨板旋转的过程中克服水的阻力导致的功率消耗如下：第一格外侧桨板： （3.41）第一格内侧桨板： （3.42）第一格搅拌轴功率： （3.43）用一样的方法可以求出第二、第三格搅拌轴功率为0.217kW和0.033kW。消耗的总功率为： （3.44）采用一台电动机，电动机功率为（取，）： （3.45）核算G值及GT值（按水温20℃计，）：第一格： （3.46）第二格： （3.47）第三格： （3.48）平均速度梯度： （3.49） （3.50）经过核算，G值在30~60s-1范围内，GT值在104~105范围内，均符合要求。二、沉淀斜管沉淀池与斜板沉淀池原理基本相同，但水利条件更为优越，因此选用斜管沉淀池。（一）设计要点1.斜管的水平倾角θ常采用60°；2.根据沉泥量和排泥方式等因素确定积泥区高度，排泥设备可选用穿孔管排泥或机械排泥等；3.目前国内主要选用的斜管材料为聚氯乙烯塑料片、聚丙烯塑料片、玻璃钢斜管和不锈钢。（二）设计参数计算1）设计采用数据本设计中采用异向流式斜管沉淀池。根据《给水工程》（第四版）中的规定进行设计计算[5]。设2个沉淀池，每个池子设计流量Q=2291.65m3/h。斜管材料采用塑料板热压为正六边形蜂窝管，内切圆直径d=30mm，水平倾角θ=60°，管厚=0.4mm。清水区上升流速v=2.5mm/s，颗粒沉降速度=0.35mm/s。2）清水池面积清水区面积为： （3.51）式中，q——表面负荷，斜管沉淀池的表面负荷一般为9~11m3/（m2·h），本设计取表面负荷q=10m3/（m2·h）。实际清水区需要面积： （斜管结构占用面积按3%计） （3.52）斜管区平面尺寸为11.8m×20m。3）斜管长度管内流速为：

（3.53）斜管长度为： （3.54）过渡区长度为250mm。斜管总长：

（按1000计，即取l’=1000mm）（3.55）4）池子高度采用保护高度：0.3m；穿孔排泥槽高：0.8m；清水区高度：1.2m；布水区高度：1.5m；斜管高度为：

（3.56）池子总高度为： （3.57）5）进口设置穿孔墙，使用穿孔管进行排泥和集水。6）复算水力半径为： （3.58）雷诺数Re为： （3.59）式中，——当t=20℃时，运动粘度=0.01cm2/s。沉淀时间为： （3.60）弗劳德数Fr为： （3.61）斜管中的沉淀时间为： （3.62）规定一般在4~8min之间，满足要求。（三）穿孔墙，集水系统和排泥系统设计1.进水穿孔墙沉淀池进口采用穿孔墙布置，设2个沉淀池，每个沉淀池流量Q=2291.65m3/h=0.637m/s，穿孔流速v1=0.15m/s，则孔眼总面积为： （3.63）每个孔眼尺寸定为20cm×20cm，面积s为0.09m2，孔眼个数为： 个，取108个 （3.64）分6行，每行18个布置在厚度为1米的穿孔墙上。为防止冲动积泥，在积泥面以上0.3~0.5米处再设置孔眼。2.集水系统设计沿着池长的方向设置10条穿孔集水槽，中间设2条集水渠。集水槽的中心距为： （3.65）取槽宽0.2m，槽高为0.5m。排泥系统设计本水厂选用SXH型虹吸式吸泥机进行机械排泥，在底部设集泥坑。泥浆应采用重力流的方式就近排放。三、过滤（一）设计要点配水系统方案选择配水系统选用管式大阻力系统。2.冲洗方式选择为了保证冲洗效果和降低成本，本设计采用气水反冲洗。3.滤料选择滤料分为单层、双层和三层。为取得较高的含污能力，本水厂采用无烟煤（上层）－石英砂（下层）的双层滤料。（二）设计参数计算滤池表面积、个数和单池尺寸个数：共16个，分两组，每组8个，呈对称双排布置。滤速v：12m/h（双层滤料滤速通常为10~14m/h）；冲洗强度q：14L/（s·m2）（常为12~15L/（s·m2））.滤池实际工作时间为： （3.66）式中，T——每日实际工作时间（h）；24——滤池工作时间（h）；12——冲洗周期（h）；0.1——单次冲洗时间（h）。每组设计流量为： （3.67）每组滤池面积为： （3.68）单池尺寸为： （3.69）取f=25m2。当单个滤池面积≤30m2时，长：宽=1.5~2，本设计中取滤池尺寸为长L=6.25m，宽B=4m，长：宽=1.56，在规定范围内。校核强制滤速： （3.70）满足《给水工程》（第四版）中对于冲洗滤速的要求。2）滤池高度支承层高度：H1=0.5m滤料层高度：H2=0.8m砂面上水深：H3=1.8m保护高度：H4=0.3m故滤池总高： H=H1+H2+H3+H4=0.5+0.8+1.8+0.3=3.4m （3.71）3）配水系统（每只滤池）1.干管干管流量为： （3.72）管径：dg=650mm。干管始端流速为： （3.73）干管横截面积为： （3.74）支管支管中心间距：aj=0.25m。每个池子的支管数目为： ，每侧25根。 （3.75）每根支管进口流量为： （3.76）支管管径：dj=70mm。支管始端流速为： （3.77）孔眼布置孔眼总面积为： （3.78）式中，K——支管上孔眼面积与滤池面积之比，取0.25%孔眼直径：dk=10mm单个面积为： （3.79）每个池中所有支管上孔眼总数为： （3.80）每根支管的孔眼数为： （3.81）将其布置为两排，每个孔眼与垂线成45度角向下交错排列。每根支管长度为： （3.82）孔眼前后中心距为： （3.83）孔眼水头损失水头损失为： （3.84）其中，——流量系数，常为0.65；k——孔口总面积与滤池面积之比，取0.25%。复算配水系统支管长度与支管直径之比为： （3.85）孔眼总面积与支管总横截面积之比为： （3.86）干管、支管横截面积之比为： （3.87）在1.75~2.0的规定范围内。每排孔眼中心距为：满足孔眼中心距小于0.2m的要求。4）洗砂排水槽洗砂排水槽中心距设为a0=2.0m（常取1.5~2.1m）。排水槽根数为： （3.88）排水槽长度为： （3.89）每槽排水量为： （3.90）排水槽使用三角形标准断面，流速v0=0.5m/s。槽断面尺寸为： （3.91）排水槽底厚度：滤层最大膨胀度：（一般取30%~50%）。砂层厚度：洗砂排水槽顶距砂面高度为： （3.92）洗砂排水槽总平面面积为： （3.93）复核： （3.94）基本满足要求。5）滤池管渠计算1.进水进水总流量： （3.95）进水渠断面进水，渠宽B1=1.6m，水深为1.0m。每组渠中流速： （3.96）渠中流速满足在0.8到1.0之间的规定。共16个滤池，则各个滤池进水管流量： （3.97）进水管直径采用D2=350mm管中流速为： （3.98）管中流速满足在0.8到1.0之间的要求。2.冲洗水冲洗水总流量： （3.99）冲洗水管径采用：D3=420mm冲洗水管中流速： （3.100）渠中流速满足在2.0到2.5之间的规定。3.清水清水总流量： （3.101）清水渠断面：清水渠断面的尺寸与进水渠断面相同，宽1.6米，深1.0米。每个滤池清水管流量： （3.102）采用清水支管直径D5=300mm。清水支管中流速： （3.103）各清水支管连接至直径为DN1200的清水总管。清水总管中流速为： （3.104）渠中流速满足在0.8到1.2之间的规定。4.排水排水流量为： （3.105）沿着池壁布置排水渠，每行滤池各布置一条。排水渠断面宽度B6=0.6m，渠中水深H6=0.5m。采用排水竖管管径D6=600mm。渠中流速为： （3.106）管中流速为： （3.107）6）冲洗水的供给采用冲洗水箱来供给冲洗水。冲洗时间：t=6min冲洗水箱的容积： （3.108）水箱中水流至配水管局部和沿程损失之和：ℎ配水系统水头损失：h2=hk=2.80m承托层水头损失： （3.109）滤料层水头损失： （3.110）式中，——滤料比重，石英砂为2.65；——水的相对密度，1；m0——滤料孔隙率（膨胀前），石英砂为0.41；H2——滤层厚度（膨胀前）（m）。安全富余水头：取1.5m冲洗水箱底需要高出洗砂排水槽面H0： （3.111）四、深度处理（一）臭氧接触池不同的投加位置可以带来不同的处理效果。本水厂在活性炭过滤前投加臭氧，能杀菌消毒和氧化有机物，并且与活性炭过滤联用，可促进活性炭吸附，延长活性炭再生周期[6,7]。1.臭氧发生器气源系统臭氧发生器气源可为干燥纯净压缩空气（CDA）、液态纯氧（LOX）和现场制氧气（V-GOX）。干燥纯净压缩空气的空气源易获得，但能耗高，考虑到经济效益，为节约运行成本，本净水厂不采用此种气源；现场制氧气适用于大中型水厂。本自来水厂的设计规模为10万m3/d，因此采用现场制氧气作为气源。当采用现场制氧气时，发生器的臭氧浓度（重量比）约为1%~2%，电耗约为15~25kW·h/kgO3。现场制取氧气的方法包括两种：l）低温精馏：将空气液化，改变压力将液化空气的氧和氮分离，采用精塔完成。每产生lt氧耗电260~340kW·h，产出的氧气纯度>99.5%。低温精馏设备可靠性高，运行成本低，但投资较大。2）吸附分离方法：空气通过吸附床，优先吸附氮气从而制取氧气。本设计中氧气用量较大，采用运行成本较低的低温精馏法制取氧气。2.臭氧发生系统臭氧发生系统包括电气控制、臭氧发生器和量测设备等设备。(1)臭氧发生器本自来水厂采用常用的高压无声放电法制取低浓度的臭氧化空气，形式选取常见的卧管式。3.臭氧接触反应系统(1)接触反应装置的形式选择本水厂投加臭氧的目的是杀菌消毒、灭活细菌、除COD和将微量污染物氧化。本设计中后续消毒工艺可以实现杀菌和灭活病毒，臭氧的主要目的为除COD和微量有机污染物，因此按化学反应速度控制的要求来进行装置的选择。本自来水厂采用微气泡扩散器作为臭氧接触反应装置。微气泡扩散器是目前水厂中较为常见的类型，其接触反应池内处理水流从池子下部进入池中，呈现出向下降流和向上升流，折向流动，池子底部的布气扩散管将臭氧扩散成气泡与水流逆向接触，发生氧化反应。其处理效果较好，适用于大液体容积的系统。(2)接触反应装置的设计参数本工艺流程具有杀菌消毒与氧化水中的有机物和生物难降解有机物的要求。当处理要求为灭菌及灭活病毒时，臭氧投加量为1~3mgO3/L水，去除效率>90~99%，接触时间数秒至10~15min，按所用装置类型所定；当处理要求为去除COD时，臭氧投加量为1~3mgO3/L水，去除效率为40%，接触时间>5min；当处理要求为除有机物时，臭氧投加量为1.5~2.5mgO3/L水，去除效率为60~100%，接触时间>27min。结合上述规定，本设计取臭氧投加量为2mgO3/L水。(3)接触反应装置的设计计算本自来水厂中接触反应池连续处理，按照连续处理的公式进行设计计算。池体尺寸计算与鼓泡塔相比，微气泡接触反应池适用于水量更大的水厂，因此选用微气泡接触反应池。本自来水厂设计三座微气泡接触反应池。微气泡接触反应池单室的运行效果较差，通常设2~3室串联运行，本设计采用双室串联运行的模式，两室皆投加臭氧，总臭氧的60%加在前室，总臭氧的40%加在后室。每座池体尺寸为： （3.112）式中，V——池体体积（m3）；t——水体停留时间（min），微气泡接触反应中，一般水力停留时间大于5~10min，本设计取12min；Q水——水流量（m3/h）。每座池面积： ，取61.2m2。 （3.113）式中，HB——扩散器以上水深，m，常为5~7m，取5m。池长度L取10.2m，池宽度B取6m，水池超高取0.3m。接触反应室的停留时间满足以下公式： （3.114）式中，t1——前室停留时间，min，本设计中为8min；t2——后室停留时间，min，一般≥4min，本设计中取4min。臭氧化气布气系统计算每小时投配的总臭氧量： （3.115）式中，C——每小时投配的总臭氧量，kgO3/h；C0——水中所需臭氧投加量，gO3/m3水，本设计中为2gO3/m3水。臭氧化气流量的投加量为： （3.116）式中，Q气——需要投加的臭氧化气流量，标准Nm3/h；Y1——发生器产生的臭氧气浓度，gO3/m3，常为10~20g/m3，取12g/m3。工作状态下的需要投加的反应器臭氧化气流量为： （3.117）（二）活性炭滤池颗粒活性炭滤池(1)滤床型式的选择颗粒活性炭滤床各种型式的特点如下：固定床可以循环利用再生后的活性炭；流动床的炭床占地面积较小，但需要保证炭粒均匀。目前使用最广泛的是固定床，本设计中采用固定床。普通快滤池阀门较多，而虹吸滤池不需要大型阀门和冲洗水泵，且水量和面积都与本设计的条件相匹配，所以炭滤池按照虹吸滤池的要求进行设计。(2)固定床设计要点固定床吸附装置通水方式包括降流和升流。降升流都包括串联和并联两种方式。由于进入活性炭滤池前已经经过了多步的有机物去除处理，应该不会产生粘液堵塞炭层，无需采用升流式，因此本设计活性炭滤池的通水方式采用降流式通水。因为降流式的并联适用于被吸附物浓度较低而处理水量较大的情况，与本设计中原水条件较匹配，所以采用并联的排列方式。颗粒活性炭的选择：根据《颗粒活性炭吸附池水处理设计规程》（CECS124:2001），颗粒活性炭的柱径为1.5mm，柱长度为1.0mm~2.5mm[8]。炭滤池进水浊度：要求在3NTU以下。炭滤池的使用周期：本设计中，炭滤池进水已经经过臭氧化处理，进水有机物具备可生物降解性，活性炭使用周期可达到2~3年及以上。(3)设计参数主要设计参数：接触时间：选择合适的接触时间十分重要。接触时间过长，会导致运行费用过高；接触时间过短，活性炭的吸附效果不好。一般情况下，空床接触时间不小于7.5min，采用10~15min。滤速：采用固定床，空床流速常为8~20m/h，取v=10m/h。滤层厚度：本设计中采用固定床，滤层厚度一般为1.0~2.5m，本设计中取1.5m。承托层厚度：采用分层级配，共5层，粒径级配从上到下为：8~16mm，厚度为50mm；4~8mm，厚度为50mm；2~4mm，厚度为50mm；4~8mm，厚度为50mm；8~16mm，厚度为50mm。炭滤池面积和个数参考北京某水厂活性炭滤池进行设计，采用矩形炭滤池。个数：分2组，每组8格，共16格，呈对称双排布置。设计流量为： （3.118）滤池工作时间为23h/天，每组滤池面积为： ，取240m2 （3.119）单格面积为： （3.120）满足＜50m2的要求取单格宽度B=4m，单格长度L=7.5m炭滤池总高度：炭滤池总高度计算式如下： H总==6.00m 式中，H总——吸附滤池的总高度，m；H0——集水室高度，m，一般为0.3~0.4m，取0.3m；H1——滤板厚度，m，一般为0.1~0.2m，本设计取0.1m；H2——承托层厚度，取0.25m；H3——炭滤层厚度，取1.5m；H4——洗砂排水槽底至炭滤层高度，取0.25m；H5——洗砂排水槽高度，取0.6m；H6——洗砂排水槽堰上水头，一般取0.05~0.10m，本设计中取0.1m；H7——冲洗水头，一般取1.0~1.2m，本设计中取1.0m；H8——清水堰上水头，一般取0.1~0.2m，本设计中取0.1m；H9——过滤水头，取1.5m；H10——滤池超高，取0.3m。配水系统本水厂选用小阻力配水系统。配水孔眼面积与炭吸附池面积之比取1%，单池配水孔眼面积为0.2407m2。虹吸系统由于虹吸管进水量（一格冲洗）数值不大，本设计中虹吸管采用圆形断面铸铁管。虹吸管进出口水封（淹没深度需要足够大）。进水虹吸管：虹吸管进水量Q2（当一格冲洗时）计算式如下： Q2=断面面积ω1计算式如下： ω1=式中，v1——进水流速，一般为0.4~0.6m/s，本设计中取0.5m/s；进水虹吸管直径D1为： D1=4以Q2=Q ω1= v1=流速在0.4~0.6m/s的范围内，符合要求。2）排水虹吸管断面面积ω3计算式如下： ω3=式中，q——冲洗强度，取14L/（s·m2）；v4——排水虹吸管流速，常为1.4~1.6m/s，取1.5m/s。排水虹吸管直径D3为： D3=4进行校核： ω3= v4=流速在1.4~1.6m/s的范围内，符合要求。真空系统：水力自动控制虹吸的形成与破坏，虹吸的形成时间在1~3min内。炭滤池的冲洗与冲洗排水槽高度炭滤池的冲洗本设计中炭滤池进水浊度不高，采用水反冲洗即可，冲洗时使用滤后水（浊度＜3NTU）。冲洗周期：当进水浊度＜2NTU时，反冲洗周期一般取7~10天，本设计取7天，即168h。单次冲洗：取冲洗时间为10min，即1/6h。膨胀率：e=23%。冲洗排水槽排水槽顶面至活性炭层表面的距离计算式如下： h=eH3+0.5=0.23×1.5+0.5=0.845m，取0.85m。 （3.131） 排水槽底至炭滤层高度H4为0.25m，排水槽高度H5为0.6m，满足H4+H5=h=0.85m。洗砂排水槽中心距a0=2.0m。排水槽根数为： （3.132）排水槽长度为： （3.133）每槽排水量为： （3.134）选用三角形标准断面，流速v0=0.5m/s。槽断面尺寸为： （3.135）排水槽底厚度：。防腐炭和铁的电位差较大，因此湿炭和铁的接触处容易发生电化学反应导致严重的腐蚀。本设计中对炭滤池进行了防腐处理：用钢筋混凝土构件代替钢制的支撑件；钢和铸铁配件内外部涂抹两道“饮水容器内壁环氧涂料”。活性炭的再生当颗粒活性炭的吸附能力逐渐消失之后，需要对其进行再生处理以循环使用（失效炭及再生炭的吸附性能指标如表3.2和表3.3所示）。为简化水厂的运行管理，不另建活性炭再生系统，并且参考欧美等发达国家的运行管理模式，每年定期定量再生活性炭。这种模式不仅可以使活性炭吸附池内常有新炭，从而保证了水处理效果[9]。表3.2失效炭指标测定项目表层（mg/g）中层（mg/g）底层（mg/g）碘吸附值（mg/g）≤600≤610≤620亚甲兰吸附值（mg/g）≤85—≤90表3.3再生炭指标吸附性能碘值（mg/g）亚甲兰（mg/g）强度（%）水分（%）≥750≥100＞80＜5五、消毒（一）设计与计算加