东御世家四期栋栋栋及敞开式车库高支模施工方案

屋面高支模专项施工方案

第一章、编制前述

1.L编制依据

1.设计施工图，地质勘察报告，地基与基础验收规范；

2、范围：根据设计定位图，结构平面图、剖面图、立面图。

12工程概况

1.工程名称：东御世家四期1栋、2栋、3栋及敞开式车库

2.建筑面积:约36651.9m2

3、工程概况：本工程由中山市大俊置业有限公司开发，位于中山市东凤镇伯

公村。本工程1栋为18层，2栋为21层，3栋为24层，总建筑面积约为36651.9

疔。设计安全等级为二级，采用框架剪力墙结构，抗震设防烈度为7度。抗震

类别丙类，框架的抗震等级为二级，框剪墙的抗震等级为二级.本工程1栋、2

栋、3栋±0.000相称于黄海绝对高程13.25m。

4.建设单位：中山市大俊置业有限公司

5.设计单位：中山市第二建筑设计院有限公司

6.监理单位：中山安泰工程监理有限公司

7、施工单位：宏润建设集团股份有限公司

笫二章本工程最大屋面标高75.8%屋顶构架标高8L4m。屋顶构架层最大净

高5.6m,其中最大梁截面尺寸：300*600o

第三章、编制依据

1.《建筑施工手册》(缩印版第四版)“8・6现浇混凝土结构模板的设计二

2.《高层建筑施工手册》。

3.《钢筋混凝土结构工程施工及验收规范》50204-92o

4.《钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规范》JGJ3-91o

5.《建筑机械使用安全规范》JGJ33-86o

6.《建筑安装工程质量检查评估标准》301-88«

7、《混凝土结构设计规范》GB50010-2023

8、《钢结构设计规范》(GB50017-2023)

9、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ_130-2023)

10《建筑结构荷载规范》(GB50009-2023)等规范编制。

第四章、模板施工工艺流程及施工方案

1.梁模:

2板模:

3.材料选择及配置

3.1.按清水混凝土的规定进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性规定的前提下,

尽也许提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。

3.2、面板采用18mm全新九夹板，80X80木方（内楞）现场拼制，圆钢管48X3.5（外

楞）支撑，采用斜撑进行加固。承重架采用钢管架，由立杆、横杆、支座组成，采用648

X3.5钢管。

4.梁板模板：

梁模支设：加固肋条采用80X80木方及中48X3.5钢管做背杠，梁底模为先加工成型模板

（块）拼成，具体支设方案如下：

搭设梁底模支架，在柱子上弹出轴线、梁位置及水平标高线，安装柱头模板。按设计标

高调整水平担杆标高，然后放梁底模，并拉线找平，当梁底跨度大于或等于4m时，梁底模

起拱按设计规定做，当设计无具体规定期，起拱高度为3%。跨长。主次梁交接时，先主梁起

供，后次梁起供，悬挑梁需在悬臂处起供6%。。

5.模板验收：

5.1、模板支设完毕后，由施工员、质检人员会同班组长联合检查所有模板的清洁、加

固、接缝等是否符合规定，并对支模位置、平整度、垂直度进行复核，确认合格后填写自检

记录，并报送技术部进行复检，质检员应填写分项工程评估表。经复检合格后，由工地技术

负责人告知监理验收，验收合格后由质检员签字认可方可浇筑佐。

5.2.模板施工质量允许偏差值如卜.表:

序号项目允许偏差（mm）检查方法

基础5

1轴线位移尺量检查

柱、梁5

2标高±5水准仪和尺量检查

基础±10

3截面尺寸+4,-5尺量检查

柱、梁

层高垂直度5托线板检查

4

总高垂直度W30经纬仪检查

5表面平整度52m靠尺、塞尺检查

6平板阴角平直度3拉线检查

7

相邻两板表面r^j低差2直尺和尺量检查

6.模板拆除:

6.1.模板的拆除时间根据历留同条件养护试块的强度来决定。

6.2、柱、梁侧模在碎强

度能保证其表面及棱角

不因拆除模板而受损坏

后，即可拆除。

6.3、板底模拟在混凝土

浇筑一周后拆除，但应

达成设计及有关规范规

定，考虑到模板及支撑

按设计的混凝土强度标准值的

的周转，可使用早强混结构跨度（m）

百分率计（％）

凝土或拆除后再搭设剖

分支撑等措施。梁底模

的拆除必须严格按设计

及有关规范规定施工。

各部位构件拆模时所需

混凝土强度：结构类型

各部位构件拆模时所需

混凝土强度：结构类型

这250

>2,W8

板75

>8100

<875

梁

>8100

悬臂构件100

6.4.模板拆除必须要有模板拆除告知单，严禁未经技术人员告知，不经施工员安排，工

人随意拆除模板及支撑、加固体系，违者重罚，并追究责任。

第五章65拆模时不要用力过猛过急，拆下来的材料要及时运走、整理。

6.6、拆模程序一般为先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。

、模板支架设计原则：

1、实用性:

（1）接缝严密、不漏浆。

（2）保证构件的形状尺匚和互相位置的对的。

（3）模板构件简朴、支拆方便。

2安全性:

保证在施工过程中不变形、不破坏、不倒塌。

第六章、设计假定

1.模板结构构件中的面板、大小楞均属受弯构件；按连续梁或简支梁计算；当构件的跨

度超过三跨时，可按三等跨连续梁进行计算；

2.构件的惯性矩沿跨长恒定；

3.支座是刚性的，不沉降；

4、受荷跨荷载情况相同、并同时作用。

第七章、梁模板设计计算书

高支撑架的计算依据《混凝土结构设计规范》GB50010-2023.《建筑结构荷载规范》

(GB50009-2023),《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ_130-2023)＞《钢

结构设计规范》(GB50017-2023)等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，假如仅按规范计算，

架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2023(3)

中的部分内容。

梁段:LU7(1)。

无承重立杆，木方支撑垂直千梁截面

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m):O.30；

梁截面高度D(m):0.60

混凝土板厚度(mm):100.00；

立杆梁跨度方向间距La(m):1.00；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；

立杆步距h(m):1.00；

梁支撑架搭设高度H(m):5.60；

梁两侧立柱间距(m):0.50；

承重架支设:无承重立杆，方木支撑垂直梁截面；

板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；

采用的钢管类型为①48x3.5；

连接方式：①48X3.5的钢管立在屋面板上的垫板上，考虑钢管质量及保

养情况，取承载力折减系数：0.80；

2.荷载参数

模板自重(kN/m?):。.35；

钢筋自重自N/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m?):2.5；

新浇混凝土侧压力标准值(kN/n?)：18.0；

倾倒混凝土侧压力&”者)：2.0；

振捣混凝土荷载标准值(kN/n?)：2.0

3.材料参数

木材品种：长叶松；

木材弹性模量E(N/mm2):10000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mn】2):17.0；

木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.7；

面板类型：胶合面板；

面板弹性模量E(N/加12):9500.0；

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm):50.0；

梁底方木截面高度h(mm):100.0；

梁底纵向支撑根数：4；

面板厚度(mm)：18.0；

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm):500；

次楞根数：4；

穿梁螺栓水平间距(mm):500；

穿梁螺栓竖向根数：3；

穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm,200mm,200mm；

穿梁螺栓直径(mm):M12；

主楞龙骨材料：钢楞；

截面类型为圆钢管48X3.5；

主楞合并根数：2；

次楞龙骨材料：木楞，，宽度50mm,高度100mm；

二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算

只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算,

并取其中的较小值：

F=022第6也乐F=YH

其中Y~混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按

200/(T+15)计算，得5.714h；

T-混凝土的入模温度，取20.000C；

V—混凝土的浇筑速度，取L500m/h；

H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取

0.750m；

P1—外加剂影响修正系数，取1.200；

B2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为50.994kN/m2.18.000kN/m2,取较小值18.000kN/m2作为本工程

计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混

凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞(内龙骨)的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计

算。

<566

I207I207I207

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下：

W

其中，。一面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；

M一面板的最大弯距(N.mm)；

w—面板的净截面抵抗矩，W=50X1.8X1.8/6-27cm3；

[f]-面板的抗弯强度设计值（N/mm%

按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q一作用在模板上的侧压力，涉及：

新浇混凝土侧压力设计值：qL1.2X0.5X18X

0.9=9.72kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4X0.5X2X0.9=1.26kN/m；

q=qi+q2-9.720-1.260=10.980kN/m；

计算跨度（内楞间距）：1=206.67mm；

面板的最大弯距M=0.1X10.98X206.6672=4.69X10*N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值：。=4.69X104/2.70X

104=1.737N/mm2；

面板的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值。=1.737N/mm2小于面板的抗弯强度设计值

[f]=13N/mm2,满足规定！

2.挠度验算

0.677g/4

⑦=---<--[--a--)--]---=----l/250

100£7

q一作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18X0.5=9N/mm；

1一计算跨度（内楞间距）：1=206.67mm；

E--面板材质的弹性模量：E=9500N/mm2；

I一面板的截面惯性矩：I=50X1.8X1.8X1.8/12=24.3cm1；

面板的最大挠度计算值：3=0.677X9X206.674/（100X9500X2.43X105）=

0.048mm；

面板的最大允许挠度值：[co]=I/250=206.667/250=0.827mm；

面板的最大挠度计算值3=0.048mm小于面板的最大允许挠度值

[3]=0.827mm,满足规定！

四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连

续梁计算。

本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50nlm,截面高度100mm,截面惯

性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=50X1002Xl/6=83.33cm3；

I=50X1003Xl/12=416.67cm4；

内楞计算简图

(1).内楞强度验算

强度验算计算公式如下：

a=——M<f,

W

其中，。--内唠弯曲应力计算值(N/mm2)；

M—内楞的最大弯距(N.mm)；

W-内楞的净截面抵抗矩；

[f]~内楞的强度设计值(N/mnO。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

M=0,lq/2

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2X18X0.9+1.4X2X0.9)X

0.207=4.54kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距)：1=500mm；

内楞的最大弯距：M=0.1X4.54X500.0()2=1.13X10%.mm；

最大支座力：R=L1X4.538X0.5=2.496kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值。=1.13X105/8.33X104二

1.362N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值：［f］二17N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值。=L362N/mm2小于内楞的抗弯强度设计

值［f］=17N/mm2,满足规定!

（2）.内楞的挠度验算

0.677g/4

⑦=---<--[---^--]----=----//250

100£7

其中E—面板材质的弹性模量：10000N/nim2；

q一作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00X0.21=3.72

N/mm；

1一计算跨度（外楞间距）：1=500mm；

I--面板的截面惯性矩:I=8.33X106mm4；

内楞的最大挠度计算值：3=0.677X3.72X5004/(100X10000X8.33X106)

=0.019mm；

内楞的最大允许挠度值：［a）］=500/250=2mm；

内楞的最大挠度计算值3=0.019mm小于内楞的最大允许挠度值

[3]=2nlm，满足规定!

2.外楞计算

外楞（木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.496kN,按

照集中荷载作用下的连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面类型为圆钢管48X3.5；

外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3；

外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4；

207207207

20020020Q算

外楞计算简图

外楞弯矩图(kN.m)

外楞变形图(mm)

(1).外楞抗弯强度验算

其中。-外楞受弯应力计算值(N/nmO

M-外楞的最大弯距(N.mm)；

W-外楞的净截面抵抗矩：

[f]一外楞的强度设计值(N/mn3

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.499kN.in

外楞最大计算跨度：1=200mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值：。=4.99X105/1.02X104=

49.136N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值：[f]=205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值。=49.136N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值

[f]=205N/mm2,满足规定！

(2).外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.245mm

外楞的最大允许挠度值：[⑼=200/400=0.5mm；

外楞的最大挠度计算值3=0.245mm小于外楞的最大允许挠度值

[3]=0.5mm,满足规定！

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下：

N<[N]=fxA

其中N-穿梁螺栓所受的拉力；

A-穿梁螺栓有效面积(mm2)；

f—穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

查表得：

穿梁螺栓的直经：12mm；

穿梁螺栓有效直径：9.85mm；

穿梁螺栓有效面积：A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力：N=18X0.5X0.3=2.7kN。

穿梁螺栓最大允许拉力值：[N]=170X76/1000=12.92kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.7kN小于穿梁螺栓最大允许拉力值

[N]=12.92kN,满足规定！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底

支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载

和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、

钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=1000X18X18/6=5.60X10mm3；

I=1000X18X18X18/12=4.86X10mm1；

q

*,

100100100

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算:

W

其中，。一梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；

M-计算的最大弯矩(kN.m)；

1一计算跨度(梁底支撑间距)：1=100.00mm；

q—作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q,:1.2X(24.00+1.50)X1.00X0.80X0.90=22.03kN/m；

模板结构自重荷载：

q2:1.2X0.35X1.00X0.90=0.38kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:1.4X2.00X1.00X0.90=2.52kN/m；

q=ql+q2+q3=22.03+0.38+2.52=24.93kN/m；

跨中弯矩计算公式如下：

M=0Aql2

2

Mmax=0.10X24.93X0.l=0.025kN.m；

cr=0.025x106/5.40x10"=0.462N/mm2；

梁底模面板计算应力。=0.462N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设

计值[f]=13N/mm2,满足规定！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载

作用。

最大挠度计算公式如下：

0.677q〃

a)=<[d)]=//250

10W

其中，q—作用在模板上的压力线荷载：

q=((24.0+1.50)X0.800+0.35)X1.00=20.75KN/m；

1一计算跨度(梁底支撑间距)：1=100.00mm；

E一面板的弹性模量:E=9500.ON/mm2；

面板的最大允许挠度值：[co]=100.00/250=0.400mm：

面板的最大挠度计算值：0)=

0.677x20.75x1004/(100x9500x4.86x105)=0.003mm；

面板的最大挠度计算值：3=0.003mm小于面板的最大允许挠度

值：[3]=100/250=0.4mm,满足规定!

七、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自

重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝

土自重、钢筋自重荷载。

L荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):

qi=(24+1.5)X0.8X0.1=2.04kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.35X0.IX(2X0.8+0.3)/0.3=0.222kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):

经计算得到，活荷载标准值Pl=(2.5+2)X0.1=0.45kN/m；

2.方木的支撑力验算

静荷载设计值q=1.2X2.04+1.2X0.222=2.714kN/m；

活荷载设计值P=1.4X0.45=0.63kN/m；

p

.___1™.___1™.__1™_.

方木计算简图

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

■'=5X10X10/6=83.33cm3；

1=5X10X10X10/12=416.67cm1；

方木强度验算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分派的弯矩和，计算公

式如下：

线荷载设计值q=2.714+0.63=3.344kN/m；

最大弯距M=0,lql2=0.1X3.344X1X1=0.334kN.m；

最大应力a=M/W=0.334x106/83333.3=4.013N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值4.013N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,

满足规定！

方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下：

co=—<[CD]=//250

384EI

截面抗剪强度必须满足:

3，

其中最大剪力：V=0.6X3.344X12.006kN；

方木受剪应力计算值T=3x2023.4/(2x50x100)=0.602N/mm2；

方木抗剪强度设计值［T］=1.7N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.602N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7

N/mm2,满足规定!

方木挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的挠度和，计算公

式如下:

0.677g/4一……

勿=-----<[0)]=I/250

100EI

q=2.040+0.222=2.262kN/m；

方木最大挠度计算值co=0.677x2.262x10004

/(100x10000x416.667x104)=0.367mm；

方木的最大允许挠度血］=1.000x1000/250=4.000mm；

方木的最大挠度计算值3=0.367nlm小于方木的最大允许挠度［3］二4

mm,满足规定!

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

荷载计算公式如下：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2):

ql二(24.000+1.500)X0.800=20.400kN/m2；

(2)模板的自重(kN/m2):

q2=0.350kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2):

q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；

q=1.2X(20.400+0.350)+1.4X4.500=31.200kN/m2；

梁底支撑根数为n,立杆梁跨度方向间距为a,梁宽为b,梁高为h,梁底

支撑传递给钢管的集中力为P,梁侧模板传给钢管的集中力为No

当n=2时：

「qab,

P=-——=qab

2-1

N=1.2g2ah

P】=P2=/+N

当n>2时:

「=幽

n-1

N=1.2q2ah

P

Pi=P%=彳+N

P2=P3=……=Pn-\=P

1.93.123.121.9

500

计算简图(kN)

支撑钢管变形图(nim)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

通过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=5.016kN；

最大弯矩M^O.814kN.m；

最大挠度计算值Vm=0.834mm；

支撑钢管的最大应力o=0.814x106/5080=160.157N/mm2；

支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/m/；

支撑钢管的最大应力计算值160.157N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强

度205.0N/mm2,满足规定!

八、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

九、扣件抗滑移的计算：

按规范表5.1.7,扣件承载力取值为8.OOkN,按照抗滑承载力系数0.80,

该工程实际的扣件承载力取值为6.40kNo

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范

5.2.5）:

R<Rc

其中Rc-扣件抗滑承载力设计值，取6.40kN；

R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=5.016kN；

R<6.40kN,扣件抗滑承载力的设计计算满足规定！

十、立杆的稳定性计算：

立杆的稳定性计算公式

b哼&力

刎

1.梁两侧立杆稳定性验算：

其中N-立杆的轴心压力设计值，它涉及：

横杆的最大支座反力：N1=5.016kN；

脚手架钢管的自重:N2=1.2X0.149X5.4=0.965kN；

楼板的混凝土模板的自重：N3=l.2X(1.00/2+(0.50-0.30)/2)

XI.00X0.35=0.252kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载：

N4=L2X(1.00/2+(0.50-0.30)/2)X1.00X0.180X

(1.50+24.00)=3.305kN；

N=5.016-0.965+0.252+3.305=9.538kN；

轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i-计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.58；

A—立杆净截面面积(cm2):A=4.89；

W—立杆净截面抵抗矩(cm3):；V=5.08；

o-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；

[f]~钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

L一计算长度(m)；

假如完全参照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》不考虑高支撑架，按下

式计算

lo=kiUh(1)

kl-计算长度附加系数，取值为：1.155；

u-计算长度系数，参照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》表

5.3.3,u=1.7；

上式的计算结果：

立杆计算长度Lo=Kuh=1.155X1.7X1=1.964m；

Lo/i=1963.5/15.8=124；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p=0.428；

书可管立杆受压应力计算值；0=9537.672/(0.428x489)=45.571N/mm2；

钢管立杆稳定性计算。=45.571N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计

值[f]=205N/mm2,满足规定!

假如考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

1()=k1k2(h+2a)⑵

k.-计算长度附加系数按照表1取值L185；

k2—计算长度附加系数，h+2a=1.2按照表2取值1.01；

上式的计算结果：

立杆计算长度U=kh(h+2a)=1.185X1.01X(1+0.1X2)=1.436in；

Lo/i=1436.22/15.8=91；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p=0.654；

有冈管立杆受压应力计算值；0=9537.672/(0.654x489)=29.823N/mm2；

钢管立杆稳定性计算。二29.823N/mni2小于钢管立杆抗压强度的设计

值［f］=205N/mm2,满足规定！

十一、梁模板高支撑架的构造和施工规定［工程经验］:

除了要遵守《扣件式钢管脚手架安全技术规范》的相关规定外，还要考虑

以下内容

L模板支架的构造规定:

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，保证两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个

方向变距、而另一个方向不变。

2.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设

立；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小

上大的变步距设立，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜,不宜超过L5mo

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度220m或横向高宽比26时，需要设立整体性单或双水平

加强层；

b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设立水平斜杆或剪刀撑，且

须与立杆连接，设立

斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10—15m设立，四周和中部每

10—15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设立层）必须设水平

加强层。

4.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10—15m设立。

5.顶部支撑点的设计：

a.最佳在立杆顶部没立支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于

400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mH1；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载NW12kN时,

可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的规定：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格

层中设立；

b.保证立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的规定；

c.保证每个扣件和钢管的质量是满足规定的，每个扣件的拧紧力矩都要

控制在45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的规定。

7.施工使用的规定：

a.精心设计混凝土浇筑方案，保证模板支架施工过程中均衡受载，最佳

采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有

相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

C.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及

时解决。

第八章、楼板模板设计计算书

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，假如仅按规范计算，架体安全性

仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2023(3):《扣件式钢管脚手架

安全技术规范》中的部分内容。

一、参数信息：

1.模板支架参数

横向间距或排距(m):1.20;纵距(m):1.20;步距(in):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.40；

采用的钢管(mm)248x3.5；

扣件连接方式:双扣件,考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.80；

板底支撑连接方式:方木支撑；

2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m'):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/n?):25.000；

施工均布荷载标准值QN/nO:2.500；

4.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为18mm。

面板弹性模量E(N/mnf):9500；面板抗弯强度设计值(N/nrf):13；

板底支撑采用方木；

木方弹性模量EN/mnO:9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mn?)：13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250,000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

5.楼板参数

钢筋级别：三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级：C35；

每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mnO：360.000；

楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):100.00；

楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):20.000；

单位：(mm)

模板支架立面图

图2楼板支撑架荷载计算单元

二、模板面板计算:

面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=100X1.876=54cm\

I=100X1.8712=48.6cm'；

模板面板的按照三跨三续梁计算。

q

[I!]!、’

I250I250I250

面板计算简图

1.荷载计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):

q,=25X0.1X1+0.35X1=2.85kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kM):

q2=2.5X1=2.5kN/m；

2.强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:

M=0.1qf

其中：q=1.2X2.85+1.4X2,5=6.92kN/m

最大弯矩M=0.1X6.92X0.252=0.043kN•m；

面板最大应力计算值o=43250/54000=0.801N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mmS

面板的最大应力计算值为0.801N/nun2小于面板的抗弯强度设计值13N/而；满足规

定!

3.挠度计算

挠度计算公式为

0.677g/4

3二--------<--[--^]=//250

100EJ

其中q=2.85kN/m

面板最大挠度计算值v=0.677X2.85X2507(1DOX9500X4166666.667)=0.002mm；

面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值0.002mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足规定!

三、模板支撑方木的计算：

方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=5X10X10/6=83.33cm3；

1=5X10X10X10/12=416.67cm'；

P

q

NiN2

Z-B

方木楞计算简图

L荷载的计算:

(D钢筋混凝土板自重(kN/m):

q1-25X0.25X0.1-0.625kN/m；

⑵模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.35X0.25=0.088kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):

P)=(2.5+2)X1X0.25=1.125kN；

2.方木抗弯强度验算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下：

〃Plql2

=—+--

但48

均布荷载q=1.2X(0.625+0.088)=0.855kN/m；

集中荷载p=1.4X1.125=1.575kN；

最大弯距M=Pl/4+ql78=1.575X1/4+0.855X178=0.501kN.m；

最大支座力N=P/2+ql/2=1.575/2+0.855X1/2=1.215kN；

2

方木的最大应力值a=M/w=0.501x106/83.333x103=6.008N/mm；

方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值为6.008N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,

满足规定！

3.方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下：

Q=ql/2+P/2

截而抗剪强度必须涉足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:V=1X0.855/2+1.575/2=1.215kN；

方木受剪应力计算值T=3X1215/(2X50XI00)=0.364N/mm2；

2

方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm;

方木受剪应力计算值为0.364N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/nm2,满足

规定！

4.方木挠度验算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的挠度和，计算公式如下：

7一尸尸，51

~48EI3849

均布荷载q=q,+q2=0.625+0.088=0.712kN/m；

集中荷载p=1.125kN；

方木最大挠度计算值V=5X0.712X1OOO5/(384X9500X4166666.67)+1125X

10003/(48X9500X4166666.67)=0.826mm；

方木最大允许挠度值[V]=1000/250Mmm；

方木的最大挠度计算值0.826mm小于方木的最大允许挠度值4mm,满足规定！

四、木方支撑钢管计算：

支撑钢管支摸钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

支撑钢管按照集中荷载作用卜.的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=0.855X1+1.575=2.43kN；

100010001000

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(imn)

4.557

3.6453.645

2.7342.734

2.127

0.3C40.304

03031303

1.2151.215

2.1262.126

2.7332.733

3.6453.643645

4.556455ft556

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩NLx=0.911kN.m；

最大变形Vlrcix=2.558mm；

最大支座力Q.ax=10.631kN；

支撑钢管最大应力o=0.911x106/5080=179.409N/mm2；

支撑钢管抗压强度设计值［f”205N/mm2；

支撑钢管的计算最大应力计算值179.409N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值

205N/mm2,满足规定!

支撑钢管的最大挠度为2.558mm小于1000/150与10师,满足规定！

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.631kN；

六、模板支架立杆荷载标准值(轴力)：

作用于模板支架的荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值涉及以下内容：

(1)脚手架的自重(kN):

NG1=0.138X5.4=0.747kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN):

电=0.35X1X1=0.35kN；

⑶钢筋混凝土楼板自重（kN）:

NG3=25X0.1X1X1=2.5kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.597kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=（2.5+2）X1X1=4.5kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=10.617kN；

七、立杆的稳定性计算：

立杆的稳定性计算公式：

▼力

&4

其中N——立杆的轴心压力设计值（kN）:N=10.617kN；

（P--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到;

i----计算立杆的截面回转半径（cm）:i=1.58cm；

A----立杆净截面面积（cm2）:A=4.89cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）:W=5.08cm3；

o.....钢管立杆最大应力计算值（N/rnm"）；

[f]一一钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mm2；

Lo----计算长度（ID）;

假如完全参照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》，按卜.式计算

10-h+2a

kl一一计算长度附加系数，取值为1.155；

u一—计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.7；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；

上式的计算结果：

立杆计算长度U=h+2a=1.5+0.1X2=1.7m；

U/i=1700/15.8=108；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p=0.53；

钢管立杆的最大应力干算值；0=10616.832/(0.53X489)=40.965N/irm2；

钢管立杆的最大应力计算值。=40.965N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]

=205N/mm2,满足规定！

假如考虑到高支拽架的安全因素，适宜由下式计算

10=kik2(h+2a)

k.-计算长度附加系数按照表1取值1.185；

k2—计算长度附加系数,h+2a=1.7按照表2取值L005；

上式的计算结果：

立杆计算长度L=k-(h+2a)=1.185X1.005X(1.5+0.1X2)=2.025m；

L/i=2024.573/15.8=128；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数W二0.406；

钢管立杆的最大应力讦算值；0=10616.832/(0.406X489)=53.476N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值。=53.476N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]

=205N/mm2,满足规定！

模板承重架应尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

表1模板支架i-算长度附加系数ki

步距hG)h<0.90.9<h<1.21.2<h<1.51.5<h<2.1

kl1.2431.1851.1671.163

表2模板支架计算长度陌加系数k2

H(m)46810121416182025303540

h+2减ulhGr.)

135101.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.173

144101.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.Ill1.1291.149

153101.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.132

162101.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.123

180101.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.Ill