用于深基坑施工施工电梯工程实例

4-1256HC桩+4-1基坑916@150916@1501中25-916@150916@150112-加强箍筋3加强箍筋3加强箍筋3 800-1000mm3d(d为桩径)塔吊基础布置在基坑内侧。采用桩基+钢格构柱+混凝土高承台形式

28c斜28c水平横底灌注桩700 16.88m3900m×3900mm×1350m39m2.5m4L160×16mm×460mm，缀板采用-420×300×14mm@700mm；42.50m高设置一道竖向剪刀撑［28C与水平横撑［28C。在焊接斜撑时，宜加设节点缀板，以80(t)7后才陆续安装7台大型塔吊，利用结构底板作为塔吊基础。但由于底板太厚这种施工方法避免了因底板钢筋绑扎和浇筑混凝土时破坏调整好的预埋件水平2个底板区域难以调平的问题。4-3M1280(73.4m)1--1---- --1------16.5004--16.5004---332233223322--埋

塔吊基础布置在深基坑边缘，采用“桩基+承台+拉锚”型式10.1m1:0.1F0/23B59.8m50m2.3t，塔吊92m2×2m。20万元。4-4EE

650251720300650251720300 2.0m锚杆。经计算，设3根直径为150mm的锚杆。非锚固段l0=5.64m，锚固段As=139.98mm2219.768kN。4-5TETEEp EaEpMT。满kTxxtEpXMEaX

1.3M6GB50007-R塔吊基础布置在单桩承台上详见附录文献资料塔吊基础座落在底板下MC480TC56134-1：塔吊选 表4-处，其间空隙填土（4-6。预底预底 3145（kPa使用说明书中的配筋，基础上、下层双向配φ25＠150C35，显得相当富裕。塔吊基础布置在地下室底板中1台塔基则放在底板上面，与大底板一道浇筑。43层。结构型式为钢骨混凝土结构框架，中心为核心筒，钢结构构件ZSC100050m50t25mZSC10002.7×2.7×1.8空间桁架结构，重约2.4t。底板混凝土强度等级C30，在浇筑底板前先将四个预制马墩埋入底1/1000，这种整体式塔基已与底板浇成一体。要求地基上的承载能力大于（20t/m2天然地基上塔吊基础设计（板式基础司生产40m180m10t，塔身截1（bb FS6016塔吊荷 表5-0M、Q减可按《建筑地基基础设计规范》GB5007-20025.2节规定进行验算（5-2，JGJ/T187-20094.1MMhb

Pf，

FV

FVGk FVGk

1.20 Pk(min)——荷载标准组合时，基础底面边缘的最小压力值（kPa；时非工作状态的竖向力W1bl2（bl6Gk=4×4×1.5×2.5=600kN，AM=Mk+Fh×hW1bl2144210.67（

5586004

72.38133.122051.2100120kPa)(不安全设改用塔基尺寸为：6.0m×6.0m×1.50m时（5-FP(kmax)=92.4(P(kmin)=13.6(

b 则 W166236(m3) kPa)（

6 Pk(min)5339.413.6(kPa0（可行eMkFhh1b，M1300FV e130012014200.7416558

GB5007-20028.2.7条进行验算（5-

Fl0.7hpftaat Flft——混凝土轴心抗拉强度设计值（查规范可知；h0h0=1.45m；amaat AC塔B塔身宽C塔B塔身宽D atab——基础底面的下边长，取塔身宽加两倍基础有效高度，即：ab=（kPaP1.2

1.4

1.25581.4142018.655.273.8kN/m2) 6 Al5-4ABCDAl＝ABCD部分面积＝64.60.72

m2FlAj，混凝土

at

1.74.63.15m 则 5.1.5b×lfy=300N/mm2 计算：safbh21.016.76000145021 11

12112rs12M

10.012 rhArh0

0.99514503004593mm（选用 20，As=5026mm

62Mcos( 3aFVGk 1.2 3a

62Mcos( 3FVGk 0 3高承台塔吊基础设计［18］(组合式基础图塔承台4000×4000×1500,C35混凝28c斜H钢格构柱450x450H底灌注桩800C30混凝土 桩基：采用φ800C3028m3.0m450×450mm420×300×14mm700mm。4根小格构柱组成一个大格Q235B。19.85m

表5-01）yxiGB50007-20028.5.3yxiFMM

QFvGkGgMxyiMy

y

x 4QFvGkGg

（d为桩距 Qik——荷载标准组合偏心竖向力作用下第i根桩的竖向力(kN)；Fv——塔吊自重(未附着前自由高度时自重)，本例中，Fv=558(kN)；nnGg=4×34＝136Xi、Yiiy、x

QFvGkGgMx(d为桩距 558600136

323.5481.3 2

FvGkGgMkFhh(L为承台对角线两桩的轴线距离

5586001364

33单桩承载力计算GB50007-20028.5.4Qik(max)RaqpaApqpa、qsia——桩端端阻力、桩侧阻力特征值(5-3)Ap——桩底端模截面面积(m2)，D=0.80m，Ap0.5m2；Up——桩身周边长度(m)，D=0.80m，Up=2.51mlii土层的厚度(m)(5-3)本例，根据土工参数及设定入土部分(桩长l=28m)，可得 表5-qsiaqpa76482⑦1Ra10000.5+2.51[715+625+420+822.5+227.5+140](kN安全)，计算说明承载力满足要求，甚至桩长可以适当缩短。Q1.2(FvGkGg)1.4M1.421.42

1.2(558600136) 388.2953.144）桩身强度验算。桩身混凝土强度应满足桩的承载力设计要求，可按GB50007-20028.5.9QiApQipA——桩身横截面积pcf——混凝土轴心抗压强度设计值(N/mm2)，查混凝土设计规范cc0.750.6～0.7pcAf0.514.30.71065005(kN1341(kNpcQAf0.9fA（Af pc y 7.3对于沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面(如：灌注桩)轴心受压构件，可按GB50010-20027.3.145-7)主小格构小格构缀 先初步选用格构柱截面尺寸、分肢角钢型号及力学参数A0、ix、Z0、Ix等，按JGJ/T187-20097.2.2①小格构柱单柱柱顶竖向力计算仅考虑作用于承台底面处的荷载JGJ/T187-20096.3N1.2(FvGk1.4Mx(式中Mx1300801.51420n1.2(558600) 4②小格构柱稳定性验算，需求出小格构柱的换算长细比缀板：420(宽)×300(高)×14mm(厚)700mm小格构柱的截面总惯性矩IxH4H441-11l1d70301 H——柱高19.85m；h——缀板高0.3m；a——边长0.45m。22 104.472

查《钢结构设计规范》GB50017-2003C则：小格构柱稳定性验 按轴压构件计NAN

0.523(4

103.8(N/mm2205N/mm2(安全经核查，单肢长细比 0.5x0.5104.9

43757215 0VVmaxl10

380102(4502

MVb135945(450239.8)6.67 V产生的剪应力ff

M

6

2 0.7h2

0.78(178)2(178)2 f)2f

149.39全大格构柱（4根小格构柱组成）

f

nx (1NNGB50017-20035.2.3［28c3.0mGB50007-20028.5节有关规定（8.5.15~8.5.19）1）（5-8）yx塔i钢格构 承计算截 GB50007-20028.5.16MxNiyi；MyNi

Mx、Myxyxi、yiyxNi——扣除承台自重（包括填土重）iMxM

2Ni（1.35）×(桩距-塔身2N558 1403352 MxM

24751.353.01.7833.22（弯矩设计值As

srhs

1.01450

1915mm21016A2011mm2s0本例中 Mr1.0h1.45mf300N/mm2 Vhs本例中 V＝剪力设计值，V＝1.2×2（根

；

3.01.70.45，取1.221.45 (800)14(800)14h0 h0f1.80N/mm2（C35）;b4.0mh1450mm （kN）>140（kN（F1F

其中：F——塔吊底部轴力设计值，本例中，F＝1.2×558＝670（kN；（kN

，aox3.01.7

0.45，取

2

2

0xoy1.29，hp23.033.030.951.801.45F16702565198530066（kN）(安全)利用工程桩作为塔吊基础的设计3栋高层塔楼（28~34层）4层裙房连成一TCT035186m160kNMh 根 FVcy19.1N/mm2f300N/mm2100mm。cyNFvGkMx

My y X

Nii根桩单桩桩顶竖向力（标准值nFv——作用于承台顶面的竖向力（标准值，本例Fv＝1128（kN；Gk——承台自重，本例Gk5.07.21.625Mx、My——承台底面的弯矩（标准值xi、yi、xj、yji、jy、x方向的距离。5-10可知：y xy xθX轴（东西方向）成θX、YMxMcos，MyMsin1）1＃ 非工作状态N11281440

5574010222.122

5574010221.222

513.602）2＃、3

N1maxN1minN

11281440

5574

5574 (10221.2221.252513.611705.4cos6967.5 500cos1160sin NN500sin1160cos 得

tg11602.32,

N3

500cos66.68∘1160sin66.68∘

N3

750.1（kN（3）4＃、5＃

N1128144055742.7cos5574

=513.6±643cos±1160sin求导，令 NN643sin1160cos

tg

N4maxN5max513.6643cos61∘1160sin61∘513.6311.71014.6N4minN5min513.6311.71014.6812.3(kN（受拉 表5-2#、4＃、GB50007-20028.5.5Ra:RaqpaAp

Ra——单桩竖向承载力特征值（kN；qpa、qsia——桩端端阻力、桩侧阻力特征值。由地质报告中取得（5-6；p（m2（A＝0.50m2；Up——桩身周长(m)，本例Up=2.512m；plii层土的厚度(m)(见下表)本例中，桩长43m，穿越各土层的厚度及土的阻力标准 表5-⑥⑦⑧⑨⑩2qpa、qsia22.55.93+253.41+22.54.41+25293

（可）（安全JGJ/T187-20096.3.5要 k

aQ'qUla

Q'——受拉力(标准值kaR'a

isiki aa

i——抗拔系数，本例取qsik——桩侧抗压侧阻力标准值，本例见上表；lii层土厚，见上表；Ui——桩周长，取UidGg——桩身重力标准值(水下部分按浮重度计算)0.82.5121048.42107(kN)>812.3(kN，(安全)GB50007-20028.5.9Q Ap——桩身横截面积，本例Ap=0.5(m2)；ψc1840(KN)QGB50007-20028.5.16条，取最大竖向力桩(4#、5#)x (y11(2.7-1.1)式中

MxNiyi；MyNiMx、Myx、yxi、yiyxNiiN1.211281.4(311.71014.6)270.71856.8 )＝6808GB50010-20027.2s

M1 a1 r1 As

sh0a1——系数，C40混凝土，取a11.0fc——混凝土轴心抗压强度设计值，C40fc19.1N/mm2；h0h0160